JP2010089153A - 連続鋳造用タンディッシュ及び連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】溶鋼を所定の目標温度に調整しつつ、鋼の生産性を向上させる。
【解決手段】タンディッシュ１内の注入ノズル１０の下方には、温度調整部２０が設けられている。温度調整部２０は、上面が開口し、下面に耐火物底部２６が設けられた円筒形状の本体２１を有している。本体２１の側壁２２は、スリットにより複数の水冷銅セグメントに分割されている。側壁２２の外周には、誘導加熱コイル３０が設けられている。注入ノズル１０からタンディッシュ１内に流入した溶鋼Ｍが目標温度より高い場合には、水冷銅セグメントにより溶鋼Ｍを短時間で目標温度まで冷却し、その後誘導加熱コイル３０により溶鋼Ｍを目標温度に加熱維持する。
【選択図】図１

Description

本発明は、取鍋から鋳型に溶鋼を供給する連続鋳造用タンディッシュ及びそれを用いた連続鋳造方法に関する。

鋼の連続鋳造においては、精錬工程で成分と温度を調整された溶鋼は、取鍋により連続鋳造工程に輸送される。輸送された溶鋼は、連続鋳造機の鋳型に注入されるが、取鍋から直接鋳型に注入すると、溶鋼の流量の制御が難しい。またその一方で、取鍋を交換しつつ、鋳型に継続的に溶鋼を供給して、鋳造を連続的に行う必要がある。このため、一般的に、取鍋の溶鋼は、注入ノズルなどを通じて一旦タンディッシュと呼ばれる中間容器内に注入され、タンディッシュ内で流量調整された後、鋳型内に供給されている。

上述のタンディッシュは、種々の形のものが存在するが、舟型のものが多く用いられている。注入ノズルからタンディッシュの中央部に溶鋼が供給され、舟の舳先に相当する両端部の流出口から２つの連続鋳造機の鋳型に耐火物のノズルを通じて溶鋼が流出される。タンディッシュの両端部の流出口には、例えば上下に移動して流出口の開口面積を調整する棒状のストッパーが設けられており、このストッパーによりタンディッシュ内の溶鋼の流量制御が行われている。

タンディッシュは、上述のように流量を制御しつつ溶鋼を鋳型に供給する機能を持つほかに、鋼の精錬時に不可避的に混入した酸化物であるスラグや、脱酸のために添加されたアルミから生成されるアルミナなどの非金属介在物を、その比重が鋼の比重よりも小さいことを利用してタンディッシュ内で浮上分離させる機能を有している。これにより、溶鋼中の大量の非金属介在物やスラグがそのまま鋳型内に供給され鋳片に混入することがなく、非金属介在物などが原因で生じる圧延時の疵などを抑制できる。

一方、タンディッシュは上述の機能を有するが、タンディッシュから鋳型に流出した溶鋼の凝固を防止するため、タンディッシュ内では、鋳型内の溶鋼の凝固が始まるいわゆる液相線温度に過熱度（スーパーヒート）と呼称される付加的温度を付与するように溶鋼を加熱している。

このようにタンディッシュ内の溶鋼を加熱するため、例えばタンディッシュ内に円筒形状の溶鋼溜まり部を形成し、当該溶鋼溜まり部の外周を取り囲むように誘導加熱コイルを配置することが提案されている。かかる場合、取鍋から注入ノズルを通じてタンディッシュ内に流入した溶鋼は、一旦溶鋼溜まり部に溜められる。そして、誘導加熱コイルに交流電流を供給することにより、溶鋼溜まり部に溜まった溶鋼が加熱される。その後、加熱された溶鋼は、タンディッシュの流出口から鋳型に流出する（特許文献１）。

特開２００８−１００２４８号公報

しかしながら、従来のタンディッシュは、タンディッシュ内に流入した溶鋼を加熱する機能は備えているが、溶鋼を冷却する機能は備えていない。そうすると、例えば取鍋からタンディッシュ内に流入した溶鋼の温度が所定の目標温度、すなわち液相線温度に目標とする過熱度を付加した温度よりも高い場合、溶鋼が放熱して目標温度に冷却されるまで、溶鋼をタンディッシュ内に貯留しておく必要がある。この場合、溶鋼が冷却されるのに時間がかかり、溶鋼の連続鋳造速度が低下するため、鋼の生産性が低下する。

タンディッシュ内の溶鋼を短時間で冷却することのみを考慮すると、タンディッシュ内に冷却剤を投入することが考えられる。しかしながら、この方法では、冷却剤の投入量の調整が難しく、溶鋼を目標温度に調整する精度も良くない。また、冷却剤を含む溶鋼が鋳型に流れてしまい、鋼の品質が低下するおそれもある。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、連続鋳造用のタンディッシュにおいて、溶鋼を所定の目標温度に調整しつつ、鋼の生産性を向上させることを目的とする。

前記の目的を達成するため、本発明は、鋼の連続鋳造用のタンディッシュであって、取鍋からの溶鋼の流入部と、溶鋼を所定の温度に調整する温度調整部とを有し、前記温度調整部は、前記流入部の下方に配置され、上面が開口し、側壁がスリットにより複数の水冷銅セグメントに分割された円筒形状の本体と、前記本体の側壁外周に配置された誘導加熱コイルと、を有することを特徴としている。

本発明によれば、流入部の下方に、水冷銅セグメントの本体と誘導加熱コイルとを有する温度調整部が設けられているので、例えば取鍋からタンディッシュ内に流入した溶鋼が目標温度よりも高い場合でも、温度調整部において、水冷銅セグメントを流通する冷却水により溶鋼を目標温度まで短時間で冷却することができる。その後、誘導加熱コイルに通電する電流を調整して、溶鋼を目標温度に維持することができる。また、例えば取鍋からタンディッシュ内に流入した溶鋼が目標温度よりも低い場合には、温度調整部において、誘導加熱コイルにより溶鋼を目標温度まで短時間で加熱して目標温度に維持することができる。したがって、タンディッシュ内に流入した溶鋼の温度に関わらず、溶鋼を短時間で目標温度に調整することができる。この結果、溶鋼の連続鋳造速度を低下させることなく、鋼の生産性を向上させることができる。

前記本体の側壁高さに対する側壁内径の比は、１以上であってもよい。

前記本体の側壁上方には堰が設けられ、前記側壁と前記堰との間には開口部が形成されていてもよい。

前記堰の流入部側の側面が、前記本体の側壁の内側面よりも流入部側に張り出していてもよい。

別の観点による本発明は、前記連続鋳造用タンディッシュを用いた鋼の連続鋳造方法であって、少なくとも前記本体の水冷銅セグメントを流通する冷却水の調整、又は前記誘導加熱コイルを通電する電流の調整、のいずれか一方又は両方を行い、前記流入部から前記本体内に流入した溶鋼を所定の温度に調整することを特徴としている。

本発明によれば、溶鋼を所定の目標温度に調整しつつ、鋼の生産性を向上させることができる。

以下、本発明の実施の形態について説明する。図１は、本実施の形態にかかるタンディッシュ１の構成の概略を示す縦断面の説明図である。図２は、タンディッシュ１の横断面の説明図である。

例えばタンディッシュ１は、図１及び図２に示すように外形が水平方向（図１及び図２中のＹ方向）に長い細長形状に形成され、内部に溶鋼Ｍを貯留できる。なお、本実施の形態において、図１及び図２中のＸ方向をタンディッシュ１の幅方向といい、Ｙ方向をタンディッシュ１の長さ方向という。

例えばタンディッシュ１の中央付近の天井面１ａには、流入部としての注入ノズル１０が下方向に向けて挿入されている。この注入ノズル１０により、上方の取鍋１１からタンディッシュ１内に溶鋼Ｍを流入させることができる。タンディッシュ１の端部付近の底面１ｂには、流出口１２が形成されている。流出口１２には、図示しない連続鋳造機の鋳型に連通するノズル１３が接続されている。この流出口１２とノズル１３により、タンディッシュ１内の溶鋼Ｍを鋳型に供給できる。そして、タンディッシュ１内には、注入ノズル１０から溶鋼Ｍが流入され、流出口１２から排出されるので、注入ノズル１０側から流出口１２側に向かって溶鋼の流れが形成される。

流出口１２の上方には、流量調節棒１４が設けられている。流量調節棒１４は、上下動して流出口１２の開口面積を変えて、タンディッシュ１内の溶鋼Ｍの流量を調整できる。

タンディッシュ１内には、注入ノズル１０からタンディッシュ１内に流入した溶鋼Ｍを所定の目標温度に調整する温度調整部２０が設けられている。温度調整部２０は、上面が開口した円筒形状の本体２１を有し、本体２１は、注入ノズル１０の下方に配置されている。本体２１内には、注入ノズル１０からの溶鋼Ｍが流入して溶鋼溜まり部Ｓが形成されている。本体２１の側壁２２は、図３に示すように、その高さＨに対する内径Ｄの比が１以上になるように設けられている。側壁２２は、スリット２３により、鉛直方向に複数、例えば８つの水冷銅セグメント２４に分割されている。スリット２３には例えば雲母が充填され、スリット２３は、当該スリット２３から溶鋼Ｍが流入出しないように例えば０．１ｍｍ幅に形成されている。水冷銅セグメント２４の内部には、冷却水が流通する冷却水路２５が形成されている。水冷銅セグメント２４は、この冷却水により本体２１内の溶鋼Ｍを冷却することができる。また、本体２１の下面には、耐火物底部２６が設けられている。耐火物底部２６は、例えばタンディッシュ１の底面１ｂと同じ高さに設けられている。

本体２１の側壁２２の外周には、誘導加熱コイル３０が設けられている。誘導加熱コイル３０は、コイルに交流電流を通電することにより、本体２１内の溶鋼Ｍを誘電加熱することができる。この誘導加熱について詳述すると、先ず、誘導加熱コイル３０に電流が流れると、水冷銅セグメント２４に誘電起電力が発生する。ここで、水冷銅セグメント２４はスリット２３により相互に隔てられているために、各水冷銅セグメント２４内の誘導電流は、隣接する他の水冷銅セグメント２４には流れない。そうすると、この水冷銅セグメント２４内の誘導電流によって、本体２１内の溶鋼Ｍに渦電流が流れ、溶鋼Ｍが加熱される。そして、この誘導加熱コイル３０による溶鋼Ｍの加熱において、例えばコイル内の電流や電圧を調整して溶鋼Ｍへの入熱を調整することにより、溶鋼Ｍの加熱温度を調整することができる。なお、このように溶鋼Ｍが加熱されるのは、側壁２２がスリット２３によって水冷銅セグメント２４に分割されているためであり、例えば側壁にスリットが設けられていない場合には、誘導電流は側壁内を円周に沿って流れ、上述したような渦電流が溶鋼に発生せず、溶鋼がほとんど加熱されない。

本体２１の側壁２２の上面には、図１及び図３に示すように、誘導加熱コイル３０を覆うように耐火物リング３１が設けられている。耐火物リング３１の中央部分は、本体２１の上面の開口部と同一形状に開口している。耐火物リング３１において、タンディッシュ１の幅方向（図１及び図３中のＸ方向）に延伸する外周部は、誘導加熱コイル３０の外側に設けられた耐火物側壁３２に支持されている。耐火物側壁３２は、タンディッシュ１の底面１ｂに固定され、底面１ｂから上方向に向けて立設している。したがって、これら側壁２２、耐火物リング３１及び耐火物側壁３２は、誘導加熱コイル３０を囲うように設けられている。

一方、図４に示すように、耐火物リング３１において、タンディッシュ１の長さ方向（図４中のＹ方向）に延伸する外周部は、タンディッシュ１の長手側壁１ｃに固定されている。すなわち、長手側壁１ｃの下部に切欠き部３３が形成され、誘導加熱コイル３０が露出している。なお、切欠き部３３には、例えば誘導加熱コイル３０を覆うようにステンレス鉄皮が設けられていてもよい。

次に、以上のように構成されたタンディッシュ１の作用について説明する。図５は、温度調整部２０における溶鋼Ｍの過熱度と、誘導加熱コイル３０による溶鋼Ｍへの入熱とを経時的に示した説明図である。なお、図５における温度調整時間の長さや誘導加熱コイル３０による入熱は、技術の理解の容易さを優先させるため、必ずしも実値に対応していない。また、本実施の形態において、図５は溶鋼Ｍの目標温度である過熱度（スーパーヒート）を２０℃とした場合を示している。

先ず、図６に示すように、取鍋１１から注入ノズル１０を介してタンディッシュ１内に溶鋼Ｍが供給される。注入ノズル１０から供給された溶鋼Ｍは、温度調整部２０の本体２１内に流入する。本体２１内において、溶鋼Ｍは、耐火物底部２６に衝突し、側壁２２に向かって拡散する。その後、溶鋼Ｍは、側壁２２に沿って湯面Ｍ_１に向かって上昇する。

ここで、図５に示すように、注入ノズル１０から流入した溶鋼Ｍが、目標温度よりも高い場合、水冷銅セグメント２４の冷却流路２５に、例えば一定温度の冷却水を一定流量で流通させて、本体２１内の溶鋼Ｍを目標温度まで冷却する。このとき、溶鋼Ｍが過度に冷却されるのを防止するため、誘電加熱コイル３０に電流を流し、溶鋼Ｍへの入熱を経時的に増加させてもよい。本体２１内の溶鋼Ｍが目標温度に達すると、その後、溶鋼Ｍが放熱して冷却されるのを防止するため、誘導加熱コイル３０による入熱をさらに増加させ、溶鋼Ｍの温度を目標温度に維持する。

一方、注入ノズル１０から流入した溶鋼Ｍが、所定の目標温度よりも低い場合、誘電加熱コイル３０によって溶鋼Ｍを目標温度まで加熱する。その後、誘導加熱コイル３０による溶鋼Ｍへの入熱を調整して、溶鋼Ｍの温度を目標温度に維持する。

このように温度調整部２０において目標温度に調整された溶鋼Ｍは、図６に示すように、耐火物リング３１の上方から流出口１２に向かって流れる。このとき、溶鋼Ｍ中に含まれる介在物やスラグが湯面Ｍ_１に浮上し除去される。

その後、目標温度に調整され、介在物やスラグが除去された溶鋼Ｍは、流出口１２から流出し、ノズル１３を通じて連続鋳造機の鋳型に供給される。

以上の実施の形態によれば、タンディッシュ１の注入ノズル１０の下方に、水冷銅セグメント２４と誘導加熱コイル３０とを有する温度調整部２０が設けられたので、例えば注入ノズル１０から流入した溶鋼Ｍが目標温度よりも高い場合でも、温度調整部２０において、水冷銅セグメント２４を流通する冷却水により溶鋼Ｍを目標温度まで短時間で冷却することができる。その後、誘導加熱コイル３０による溶鋼Ｍへの入熱を調整して、溶鋼Ｍを目標温度に維持することができる。また、例えば注入ノズル１０から流入した溶鋼Ｍが目標温度よりも低い場合には、温度調整部２０において、誘導加熱コイル３０により溶鋼Ｍを目標温度まで短時間で加熱して目標温度に維持することができる。したがって、タンディッシュ１内に流入した溶鋼Ｍの温度に関わらず、溶鋼Ｍを短時間で目標温度に調整することができる。この結果、溶鋼Ｍの連続鋳造速度を低下させることなく、鋼の生産性を向上させることができる。

また、本体２１の側壁２２の上部には注入ノズル１０があるため、その高さＨを大きくすることには制限があることから、本体２１の側壁２２の高さＨに対する内径Ｄの比が１以上とすることで、本体２１内に溶鋼Ｍを十分に溜めることができ、本体２１内の溶鋼Ｍを確実に目標温度に調整することができるため、好ましい。なお、本実施の形態では、耐火物底部２６は、タンディッシュ１の底面１ｂと同じ高さに設けられていたが、底面１ｂより低く設けられていてもよい。かかる場合、本体２１内にさらに多量の溶鋼Ｍを溜めることができ、本体２１内の溶鋼Ｍをより確実に目標温度に調整することができる。

なお、以上の実施の形態では、水冷銅セグメント２４の冷却流路２５には、一定温度の冷却水を一定流量で流通させていたが、注入ノズル１０からタンディッシュ１内に流入する溶鋼Ｍの温度に応じて、冷却水の温度あるいは流量の一方又は両方を調整して本体２１内の溶鋼Ｍを冷却してもよい。

以上の実施の形態のタンディッシュ１において、図７及び図８に示すように、側壁２２の上方に堰４０を設けてもよい。堰４０は、タンディッシュ１の幅方向（図７及び図８中のＸ方向）に延伸している。堰４０と耐火物リング３１の間には、開口部４１が形成されている。かかる場合、本体２１内で側壁２２に沿って上昇する溶鋼Ｍは、湯面Ｍ_１に向かって流れ、堰４０の注入ノズル１０側で上下方向に対流し攪拌される。このように本体２１内で溶鋼Ｍが攪拌されるので、溶鋼Ｍを均一に効率よく温度調整することができる。また、堰４０の注入ノズル１０側で溶鋼Ｍ中の介在物やスラグを浮上させて、堰４０で捕集することができる。さらにこのとき、溶鋼Ｍの攪拌流により、これら介在物やスラグが相互に凝集して粗大化するため、粗大化した介在物やスラグは浮上しやすくなり、堰４０に捕集されやすくなる。

なお、以上の実施の形態において、堰４０の注入ノズル１０側の側面は、図９に示すように側壁２２の内側面よりも注入ノズル１０側に張り出していてもよい。かかる場合、本体２１内で側壁２２に沿って上昇する溶鋼Ｍは、堰４０の下面に衝突し、衝突した溶鋼Ｍは、注入ノズル１０側に向かって流れて対流する。このように溶鋼Ｍの上昇流が弱められるので、例えば注入ノズル１０から溶鋼Ｍが高速供給された場合にも、湯面Ｍ_１を穏やかな状態に保ち、上昇流による湯面Ｍ_１付近のスラグの巻き込みを抑制できる。

以下、タンディッシュ内に供給される溶鋼が所定の目標温度よりも高い場合に、本発明のタンディッシュを用いて溶鋼を温度調整する効果について説明する。本発明のタンディッシュとしては、先に図１に示した２ストランド用のタンディッシュ１を用いた。

溶鋼は、５ｔｏｎ／分／ストランドの速度で、２ストランドの合計で１０（ｔｏｎ／分）＝１６７（ｋｇ／秒）の速度でタンディッシュ１内に供給される。溶鋼は、図１０に示すように３０分間供給され、合計３００ｔｏｎ供給される。溶鋼の比熱は、７５０Ｊ／ｋｇ・Ｋである。なお、本実施例において、所定の目標温度である過熱度は２０℃であり、タンディッシュ１内に供給される溶鋼の過熱度は、鋳造開始時には３０℃であって、その後徐々に低下し、鋳造終了時には２０℃になっている。

タンディッシュ１において、誘導加熱コイル３０による溶鋼への最大入熱は３（ＭＷ）＝３×１０^６（Ｊ／秒）である。また、この誘導加熱コイル３０の入熱による溶鋼温度上昇への寄与率は０．７であることを操業実績の測定値により確認している。そうすると、誘導加熱コイル３０の最大加熱能力、すなわち誘導加熱分の最大の過熱度は、３×１０^６（Ｊ／秒）×０．７／｛１６７（ｋｇ／秒）×７５０（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）｝＝１７（Ｋ）になる。

また、タンディッシュ１において、本体２１の側壁２２の内径は、０．５ｍであり、側壁２２の高さは、０．５ｍである。側壁２２の水冷銅セグメント２４を流れる冷却水の流量は、側壁２２の周長１ｍあたり２ｍ^３／分である。また、単位流量あたりの側壁２２による溶鋼の抜熱は、０．６５（ＭＷ／ｍ^３）＝６．５×１０^５（Ｊ／ｍ^２・秒）であることを操業実績の測定値により確認している。したがって、側壁２２の周長は２π×０．５＝３．１４（ｍ）で、側壁２２の高さが０．５ｍであるから、側壁２２による溶鋼の冷却、すなわち抜熱は、６．５×１０^５（Ｊ／ｍ^２・秒）×３．１４（ｍ）×０．５（ｍ）＝１．０２×１０^６（Ｊ／秒）になる。そうすると、側壁２２の冷却能力、すなわち冷却水の抜熱分の過熱度は一定で、１．０２×１０^６（Ｊ／秒）／｛１６７（ｋｇ／秒）×７５０（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）｝＝８（Ｋ）になる。

タンディッシュ１の底面及び側壁による溶鋼の抜熱は５６００Ｗ／ｍ^２であり、湯面からの放熱は２４０００Ｗ／ｍ^２であることを操業実績の測定値により確認している。本実施例において、溶鋼と接触しているタンディッシュ１の底面及び側壁の耐火物の伝熱面積は３０ｍ^２であり、湯面の面積は１０ｍ^２である。そうすると、タンディッシュ１内の耐火物及び湯面からの抜熱は、（５６００（Ｗ／ｍ^２）×３０（ｍ^２）＋２４０００（Ｗ／ｍ^２）×１０（ｍ^２））／１００００００＝０．４０８（ＭＷ）となる。そして、上記の算出式より、抜熱１ＭＷに対する抜熱分の過熱度は８Ｋであるので、耐火物及び湯面からの抜熱によるタンディッシュ１内の溶鋼の温度低下、すなわち耐火物等抜熱分の過熱度は、８（Ｋ）×０．４０８（ＭＷ）／１．０２（ＭＷ）＝３．２（Ｋ）となる。

そして、タンディッシュ１の溶鋼の温度調整効果を調査するため、タンディッシュ１の入側の溶鋼の過熱度（以下、「入側温度」という。）として、注入ノズル１０付近の溶鋼の温度を測定し、タンディッシュ１の出側の溶鋼の過熱度（以下、「出側温度」という。）として、流出口１２付近の溶鋼の温度を測定した。

以上の条件で溶鋼の鋳造を行った結果を図１０及び表１に示す。なお、参考例として、温度調整を行わない従来のタンディッシュを用いて溶鋼を鋳造した場合のタンディッシュの出側温度の変化を図１０に示す。この場合の溶鋼等の条件は、上述した条件と同じである。かかる場合、上述したように耐火物及び湯面からの抜熱によるタンディッシュ内の溶鋼の温度低下は３．２Ｋであるため、タンディッシュの出側温度は入側温度より３．２Ｋ低くなる。したがって、本参考例においては、タンディッシュの入側温度が３０℃から２０℃に時系列的に変化するので、溶鋼を目標温度に調整することができない。

これに対し、本発明のタンディッシュ１を用いた場合には、図１０に示すように側壁２２の水冷銅セグメント２４によって溶鋼を冷却すると共に、タンディッシュ１の入側温度の変化に伴い、誘導加熱コイル３０による溶鋼への入熱を調整した。すなわち、入側温度が高い場合には、誘導加熱コイル３０による入熱を抑え、入側温度が低い場合には、誘導加熱コイル３０による入熱を増加させた。その結果、表１に示すように、例えば入側温度が３０Ｋである鋳造開始時において、誘導加熱コイル３０による入熱を０．１８ＭＷに抑えて誘導加熱分の過熱度を１Ｋとすると、出側温度を目標温度の２０Ｋにすることができた。また、例えば入側温度が２０Ｋである鋳造終了時において、誘導加熱コイル３０による入熱を１．９ＭＷに増加させて誘導加熱分の加熱温度を１１Ｋとすると、出側温度を目標温度の２０Ｋにすることができた。このように誘導加熱コイル３０の入熱を調整して、図１０に示すように出側温度を常に目標温度の２０Ｋに維持することができた。したがって、本発明のタンディッシュ１を用いれば、タンディッシュ１内に供給される溶鋼の温度に関わらず、溶鋼を所定の目標温度に調整できることが分かった。

本発明は、連続鋳造用のタンディッシュを用いて、取鍋から鋳型に溶鋼を供給する際に有用であり、特にタンディッシュ内の溶鋼の温度調整に有用である。

本実施の形態にかかるタンディッシュの構成の概略を示す縦断面の説明図である。 本実施の形態にかかるタンディッシュの横断面の説明図である。 温度調整部の縦断面の斜視図である。 温度調整部及び注入ノズルを側方から見たタンディッシュの縦断面の説明図である。 温度調整部における溶鋼の過熱度と誘導加熱コイルによる溶鋼への入熱とを経時的に示した説明図である。 タンディッシュ内の溶鋼の流れの様子を示すタンディッシュの縦断面の説明図である。 本体の側壁の上方に堰を設けた場合のタンディッシュの構成の概略を示す縦断面の説明図である。 温度調整部及び堰を側方から見たタンディッシュの縦断面の説明図である。 堰の注入ノズル側の側面を注入ノズル側に張り出させた場合のタンディッシュの縦断面の説明図である。 実施例において、タンディッシュ内の溶鋼の過熱度と誘導加熱コイルによる溶鋼への入熱とを経時的に示した説明図である。

符号の説明

１ タンディッシュ
１０ 注入ノズル
１１ 取鍋
１２ 流出口
１３ ノズル
１４ 流量調節棒
２０ 温度調整部
２１ 本体
２２ 側壁
２３ スリット
２４ 水冷銅セグメント
２５ 冷却水路
２６ 耐火物底部
３０ 誘導加熱コイル
３１ 耐火物リング
３２ 耐火物側壁
３３ 切欠き部
４０ 堰
４１ 開口部
Ｍ 溶鋼
Ｓ 溶鋼溜まり部

Claims (5)

1. 鋼の連続鋳造用のタンディッシュであって、
   取鍋からの溶鋼の流入部と、溶鋼を所定の温度に調整する温度調整部とを有し、
   前記温度調整部は、
   前記流入部の下方に配置され、上面が開口し、側壁がスリットにより複数の水冷銅セグメントに分割された円筒形状の本体と、
   前記本体の側壁外周に配置された誘導加熱コイルと、を有することを特徴とする、連続鋳造用タンディッシュ。
2. 前記本体の側壁高さに対する側壁内径の比は、１以上であることを特徴とする、請求項１に記載の連続鋳造用タンディッシュ。
3. 前記本体の側壁上方には堰が設けられ、
   前記側壁と前記堰との間には開口部が形成されていることを特徴とする、請求項１又は２に記載の連続鋳造用タンディッシュ。
4. 前記堰の流入部側の側面が、前記本体の側壁の内側面よりも流入部側に張り出していることを特徴とする、請求項３に記載の連続鋳造用タンディッシュ。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載の連続鋳造用タンディッシュを用いた鋼の連続鋳造方法であって、
   少なくとも前記本体の水冷銅セグメントを流通する冷却水の調整、又は前記誘導加熱コイルを通電する電流の調整、のいずれか一方又は両方を行い、前記流入部から前記本体内に流入した溶鋼を所定の温度に調整することを特徴とする、連続鋳造方法。

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