JP2010053352A - 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 - Google Patents
潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010053352A JP2010053352A JP2009173895A JP2009173895A JP2010053352A JP 2010053352 A JP2010053352 A JP 2010053352A JP 2009173895 A JP2009173895 A JP 2009173895A JP 2009173895 A JP2009173895 A JP 2009173895A JP 2010053352 A JP2010053352 A JP 2010053352A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- general formula
- group
- oil
- represented
- lubricating oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 0 *N1C(C**)=NC2CC1C2 Chemical compound *N1C(C**)=NC2CC1C2 0.000 description 2
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
【課題】 スラッジ等の潤滑油で発生する不溶性堆積物の分散性に優れ、かつ潤滑油組成物の粘度上昇が少ない無灰分散剤を提供することにある。
【解決手段】 500〜5,000の数平均分子量を有する炭化水素系重合体(A)の末端に、含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)を含有してなる潤滑油添加剤であって、前記含窒素オニウムカチオンが、第四級アンモニウムカチオン又はイミダゾリウムカチオンである潤滑油添加剤。
【選択図】 なし
【解決手段】 500〜5,000の数平均分子量を有する炭化水素系重合体(A)の末端に、含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)を含有してなる潤滑油添加剤であって、前記含窒素オニウムカチオンが、第四級アンモニウムカチオン又はイミダゾリウムカチオンである潤滑油添加剤。
【選択図】 なし
Description
本発明は潤滑油添加剤及び潤滑油添加剤を含有してなる潤滑油組成物に関する。更に詳しくは、含窒素オニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体を含有してなる潤滑油添加剤及びそれを含有する潤滑油組成物に関する。
内燃機関(例えばガソリンエンジン、ディーゼルエンジン及びガスエンジン等)用潤滑油や駆動系潤滑油(例えば自動車用等のギヤ油、作動油、自動変速機油、無段変速機油及びパワーステアリング油等)は、長期間使用していると酸化劣化し、潤滑油中にスラッジやスーツ等の不溶性堆積物が発生する。この不溶性堆積物は、内燃機関や駆動系機関の潤滑部位を汚染して摩耗させ、動力損失を増加させるといった種々の問題を誘発する。そこで、このような問題を解決するために、潤滑油には不溶性堆積物を潤滑油中に分散させる無灰分散剤等の添加剤が配合されていて、無灰分散剤としては、例えばコハク酸イミド系化合物、コハク酸アミド系又はこれらのホウ素化誘導体(特許文献−1〜3)及びポリ(メタ)アクリレート系化合物(特許文献−4)が開示されている。しかしながら、これらの無灰分散剤は、不溶性堆積物の分散性が長期間維持できないため、内燃機関や駆動系機関の潤滑部位の摩耗を抑制したり、動力損失の増加を抑制する効果が十分ではなかった。
また、近年では、地球環境保護の観点から潤滑油に対して省燃費性、長寿命性の更なる向上が求められていて、特にエンジン油の場合は、不溶性堆積物を潤滑油中に分散させる無灰分散剤の性能向上が求められている。そこで、無灰分散剤の性能を向上させる手段として、無灰分散剤の添加量を増加させることや無灰分散剤の分子量を大きくすること等が検討されているが、いずれの手段も潤滑油の粘度が上昇するため、省燃費性が低下するといった問題がある。
また、近年では、地球環境保護の観点から潤滑油に対して省燃費性、長寿命性の更なる向上が求められていて、特にエンジン油の場合は、不溶性堆積物を潤滑油中に分散させる無灰分散剤の性能向上が求められている。そこで、無灰分散剤の性能を向上させる手段として、無灰分散剤の添加量を増加させることや無灰分散剤の分子量を大きくすること等が検討されているが、いずれの手段も潤滑油の粘度が上昇するため、省燃費性が低下するといった問題がある。
本発明は、上記問題点に鑑みなされたものであり、本発明の目的は、スラッジ等の潤滑油で発生する不溶性堆積物の分散性に優れ、かつ潤滑油組成物の粘度上昇が少ない無灰分散剤を提供することにある。
上記課題を解決するために発明者が鋭意検討した結果、特定の化学構造を有する重合体が無灰分散剤として優れた効果を発揮することを見出し本発明に到達した。
すなわち、本発明は、500〜5000の数平均分子量を有する炭化水素系重合体(A)の末端に、含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)を含有してなる潤滑油添加剤、並びに前記潤滑油添加剤及び基油を含有する潤滑油組成物である。
すなわち、本発明は、500〜5000の数平均分子量を有する炭化水素系重合体(A)の末端に、含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)を含有してなる潤滑油添加剤、並びに前記潤滑油添加剤及び基油を含有する潤滑油組成物である。
本発明の潤滑油添加剤及び潤滑油添加剤を含有してなる潤滑油組成物は、潤滑油中に発生するスラッジ等の不溶性堆積物の分散性に優れることから、内燃機関や駆動系機関の潤滑部位を清浄に保ち、摩耗を抑制することができるため、動力損失の増加を抑制する効果に優れる。また、潤滑油に少量添加するだけで不溶性堆積物の分散性が十分に発現できるため、潤滑油組成物の粘度を上昇させることがなく、自動車の省燃費性を向上させることができる。
本発明における数平均分子量(以下、Mnと略記)が500〜5,000の炭化水素系重合体(A)としては、不飽和炭化水素の重合体が挙げられる。不飽和炭化水素としては、(1)脂肪族不飽和炭化水素[炭素数2〜36のオレフィン(例えばエチレン、プロピレン、ブテン、イソブテン、ペンテン、ヘプテン、ジイソブチレン、オクテン、ドデセン、オクタデセン、トリアコセン及びヘキサトリアコセン等)、炭素数2〜36のアルカジエン(例えばブタジエン、イソプレン、1,4−ペンタジエン、1,6−ヘキサジエン及び1,7−オクタジエン等)]、(2)脂環式不飽和炭化水素[例えばシクロヘキセン、(ジ)シクロペンタジエン、ピネン、リモネン、インデン、ビニルシクロヘキセン及びエチリデンビシクロヘプテン等]、(3)芳香族基含有不飽和炭化水素(例えばスチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、2,4−ジメチルスチレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ブチルスチレン、フェニルスチレン、シクロヘキシルスチレン、ベンジルスチレン、クロチルベンゼン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、ジビニルトルエン、ジビニルキシレン及びトリビニルベンゼン等)等が挙げられる。前記不飽和炭化水素のうち、潤滑油組成物への溶解性の観点から好ましいのは、脂肪族不飽和炭化水素であり、更に好ましいのは、プロピレン、ブテン、イソブチレン、ブタジエン及びイソプレンである。炭化水素系重合体(A)は、前記不飽和炭化水素の1種のみから得られた重合体でも、また2種以上から得られた共重合体であってもよい。また共重合体の場合は、ブロック重合体でもランダム重合体であってもよい。
炭化水素系重合体(A)は、直鎖構造でも分岐構造でもよいが、潤滑油組成物への溶解性及び潤滑油組成物の低粘度化の観点から好ましいのは分岐構造である。
炭化水素系重合体(A)の具体例としては、ポリプロピレン、ポリイソブテン、ポリブタジエン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−シクロヘキセン共重合体、プロピレン−ベンジルスチレン共重合体及びスチレン−ビニルナフタレン共重合体等が挙げられる。これらのうち、潤滑油組成物への溶解性及び潤滑油組成物の低粘度化の観点から好ましいのは、ポリイソブテン、ポリブタジエン、ポリイソプレン、エチレン−プロピレン共重合体であり、更に好ましいのは、エチレン−プロピレン共重合体及びポリイソブテンであり、特に好ましいのはポリイソブテンである。
本発明における炭化水素系重合体(A)のMnは500〜5,000であり、不溶性堆積物の分散性及び潤滑油組成物の低粘度化の観点から好ましいのは800〜4,000であり、更に好ましいのは1,000〜2,500である。炭化水素系重合体(A)のMnが500未満であると不溶性堆積物の分散性に乏しく、5,000を超えると潤滑油組成物の粘度が高くなり好ましくない。炭化水素系重合体(A)のMnは、ポリスチレンを標準物質として、ゲルパーミュエーションクロマトグラフィーにより以下の条件で測定することができる。
装置 : 東ソー(株)製 HLC−802A
カラム : TSK gel GMH6 2本
測定温度 : 40℃
試料溶液 : 0.5重量%のテトラヒドロフラン溶液
溶液注入量 : 200μl
検出装置 : 屈折率検出器
標準物質 : ポリスチレン
装置 : 東ソー(株)製 HLC−802A
カラム : TSK gel GMH6 2本
測定温度 : 40℃
試料溶液 : 0.5重量%のテトラヒドロフラン溶液
溶液注入量 : 200μl
検出装置 : 屈折率検出器
標準物質 : ポリスチレン
炭化水素系重合体(A)は、潤滑油への溶解性の観点から、特定の溶解度パラメーターを有するものが好ましい。溶解度パラメーターの範囲として好ましいのは7.0〜9.0であり、更に好ましいのは7.1〜8.5である。なお、本発明における溶解度パラメーターは、Fedors法[Polym.Eng.Sci.14(2)152,1974]によって算出される値である。
本発明における油溶性重合体(B)は、炭化水素系重合体(A)の末端に官能基(F)を有する重合体であるが、ここで、炭化水素系重合体(A)の末端とは、(A)の主鎖方向の末端であり片末端であっても両末端であってもよい。
本発明における含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)における含窒素オニウムカチオンとしては、第四級アンモニウムカチオン、イミダゾリウムカチオン、イミダゾリニウムカチオン、ピリジニウムカチオン及びアミンカチオンが挙げられる。これらのうち、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは、第四級アンモニウムカチオン及びイミダゾリウムカチオンである。
本発明における含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)としては、第四級アンモニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体、イミダゾリウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体、イミダゾリニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体、ピリミジニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体及びアミンカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体が挙げられる。これらのうち、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは、第四級アンモニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体及びイミダゾリウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体である。
第四級アンモニウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体及びイミダゾリウムカチオンを有する官能基を有する油溶性重合体としては、一般式(1)で表される油溶性重合体(B1)及び一般式(2)で表される油溶性重合体(B2)が挙げられる。
式中、Aは炭化水素系重合体(A)の残基;Dは−O−、−NH−又は−NR−で表される基であってRは炭素数1〜12のアルキル基;X及びYはそれぞれ独立して、水素原子、炭素数1〜12のアルキル基、一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、X及びYの少なくとも一方は一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基;Zは一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基である。なお、Aで示される炭化水素系重合体(A)の残基とは、後述のエン反応によって形成される、炭化水素系重合体(A)の末端の二重結合がアリル位に転位し、かつ、末端の1個の水素原子を除いた残基である。
炭素数1〜12のアルキル基としては、メチル基、エチル基、n−プロピル基、イソプロピル基、n−ブチル基、イソブチル基、n−ペンチル基、イソペンチル基、n−ヘキシル基、イソヘキシル基、n−ヘプチル基、イソヘプチル基、n−オクチル基、イソオクチル基、2−エチルヘキシル基、n−ノニル基、イソノニル基、n−デシル基、イソデシル基及びn−ドデシル基等が挙げられる。これらのうち、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは、炭素数2〜4のアルキル基である。
一般式(3)におけるQ−としては、ハロゲンアニオン(Q1)、無機酸アニオン(Q2)及び有機酸アニオン(Q3)が挙げられる。これらのうち、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは、有機酸アニオン(Q3)である。
前記ハロゲンアニオン(Q1)としては、F−、Cl−、Br−及びI−等が挙げられる。
前記無機酸アニオン(Q2)としては、HSO4−、H2PO4−、NO3−、HCO3−、ClO4ー、BF4ー、PF6−、AsF6−、SbF6−、CF3SO3−及びCF3CF2SO3−等が挙げられる。
前記有機酸アニオン(Q3)としては、炭素数1〜30のモノカルボキシレートアニオンが挙げられ、例えば蟻酸アニオン、酢酸アニオン、プロピオン酸アニオン、酪酸アニオン、吉草酸アニオン、カプロン酸アニオン、エナント酸アニオン、カプリル酸アニオン、2−エチルヘキサン酸アニオン、オレイン酸アニオン、ベラルゴン酸アニオン、カプリン酸アニオン、ラウリン酸アニオン、ミリスチン酸アニオン、パルミチン酸アニオン、マルガリン酸アニオン、ステアリン酸アニオン、リノール酸アニオン、リノレン酸アニオン、アラキドン酸アニオン、ドコサヘキサエン酸アニオン、エイコサペンタエン酸アニオン、ピルビン酸アニオン、ケイ皮酸アニオン及び安息香酸アニオン等が挙げられる。これらのうち、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは炭素数1〜18のモノカルボキシレートアニオンであり、更に好ましいのは炭素数8〜14のモノカルボキシレートアニオンである。
前記一般式(3)〜(5)におけるQ−としては、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは、ハロゲンアニオンを除くアニオンである。
一般式(1)におけるX及びYは、それぞれ独立して、水素原子、炭素数1〜12のアルキル基、一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、かつX及びYの少なくとも一方は一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、好ましいのは、X及びYがいずれも一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、更に好ましいのは、X及びYがいずれも一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、特に好ましいのは、X及びYがいずれも一般式(4)で表される基である。
一般式(2)におけるZは、一般式(3)で表される基、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、好ましいのは、一般式(4)で表される基又は一般式(5)で表される基であり、更に好ましいのは、一般式(4)で表される基である。
本発明における油溶性とは、25℃の鉱物油「YUBASE3」(SKコーポレーション製)100重量部に、少なくとも溶質1重量部が透明に溶解することをいう。油溶性重合体(B)は、前記鉱物油に少なくとも2重量部溶解することが好ましく、少なくとも5重量部溶解することが更に好ましい。
本発明における油溶性重合体(B)の製造方法としては、以下の(1)及び(2)の方法が挙げられる。
(1)ビニリデン基を有するMnが500〜5,000のポリオレフィン(A1)と無水マレイン酸とのエン反応により得られたアルケニル無水コハク酸を、一般式(6)で表される3級アミン化合物(C1)、一般式(7)で表されるイミダゾール化合物(C2)及び/又は一般式(8)で表されるイミダゾール化合物(C3)でアミド化、エステル化又はイミド化した後、得られた3級アミノ基含有重合体(E1)又はイミダゾール基含有重合体(E2)を更に4級化剤で4級化する方法。なお、油溶性重合体(B)が一般式(1)で表される重合体であり、一般式(1)におけるX及びYのいずれか一つが炭素数1〜12のアルキル基の場合は、炭素数1〜12の一価アルコールをアミド化、エステル化又はイミド化の際に併用してもよい。
式中、Dは一般式(1)におけるDと同様の基;R1〜R3及びQ−は前記一般式(3)におけるR1〜R3及びQ−と同様の基である。また、R1〜R3及びQ−の好ましい範囲も、一般式(3)におけるR1〜R3及びQ−と同様である。
式中、Dは一般式(1)におけるDと同様の基;R5、R6及びQ−は、前記一般式(4)におけるR5、R6及びQ−と同様の基である。また、R5、R6及びQ−の好ましい範囲も、一般式(4)におけるR5、R6及びQ−と同様である。
式中、Dは一般式(1)におけるDと同様の基;R8、R9及びQ−は、前記一般式(5)におけるR8、R9及びQ−と同様の基である。また、R8、R9及びQ−の好ましい範囲も、一般式(5)におけるR8、R9及びQ−と同様である。
(1)ビニリデン基を有するMnが500〜5,000のポリオレフィン(A1)と無水マレイン酸とのエン反応により得られたアルケニル無水コハク酸を、一般式(6)で表される3級アミン化合物(C1)、一般式(7)で表されるイミダゾール化合物(C2)及び/又は一般式(8)で表されるイミダゾール化合物(C3)でアミド化、エステル化又はイミド化した後、得られた3級アミノ基含有重合体(E1)又はイミダゾール基含有重合体(E2)を更に4級化剤で4級化する方法。なお、油溶性重合体(B)が一般式(1)で表される重合体であり、一般式(1)におけるX及びYのいずれか一つが炭素数1〜12のアルキル基の場合は、炭素数1〜12の一価アルコールをアミド化、エステル化又はイミド化の際に併用してもよい。
(2)ビニリデン基を有する500〜5,000のMnを有するポリオレフィン(A1)と、一般式(9)で表される化合物又は一般式(10)で表される化合物とのエン反応により得る方法。
式中、D、X及びYは、前記一般式(1)におけるD、X及びYと同様の基である。
式中、Zは、前記一般式(2)におけるZと同様の基である。
ビニリデン基を有するMnが500〜5,000のポリオレフィン(A1)としては、例えば特開2006−232672号公報に記載の方法で前記不飽和炭化水素を重合して得られた重合体が挙げられ、具体的にはポリプロピレン、ポリイソブテン、ポリブタジエン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−シクロヘキセン共重合体、プロピレン−ベンジルスチレン共重合体及びスチレン−ビニルナフタレン共重合体等が挙げられる。また(A1)としては、市販品を用いることもでき、例えば、ポリイソブテン{「GlissopalV500」(BASF社製)及び「ニッサンポリブテン015N」[日油(株)製]等}等が挙げられる。
炭素数1〜12の一価アルコールとしては、メタノール、エタノール、n−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、n−ブチルアルコール、イソブチルアルコール、n−ペンチルアルコール、イソペンチルアルコール、n−ヘキシルアルコール、イソヘキシルアルコール、n−ヘプチルアルコール、イソヘプチルアルコール、n−オクチルアルコール、イソオクチルアルコール、2−エチルヘキシルアルコール、n−ノニルアルコール、イソノニルアルコール、n−デシルアルコール、イソデシルアルコール及びn−ドデシルアルコール等が挙げられる。
前記エン反応は、通常の反応条件で行うことができ、例えば前記ビニリデン基を有するMnが500〜5,000のポリオレフィン(A1)及び無水マレイン酸を耐圧反応容器に仕込み、撹拌下、反応温度200〜250℃、圧力0.1〜1.2MPa、反応時間1〜50時間でエン反応する方法等が挙げられる。(A1)と無水マレイン酸の仕込みモル比は、エン反応の反応性の観点から好ましいのは1:1〜1:1.2であり、エン反応終了後、未反応の無水マレイン酸は減圧留去により除去することができる。
前記アミド化、エステル化又はイミド化は、通常の反応条件で行うことができ、例えばエン反応により得られたアルケニル無水コハク酸(D)と、一般式(6)で表される化合物(C1)、一般式(7)で表される化合物(C2)及び/又は一般式(8)で表される化合物(C3)を反応容器に仕込み、反応温度100〜250℃、圧力−0.1〜1.2MPa反応時間1〜50時間で撹拌下、アミド化、エステル化又はイミド化で生成する水(以下、生成水と略記する。)を反応系外に徐去させながら行う方法が挙げられる。前記(D)と(C1)〜(C3)の仕込みモル比[(D)/(C1)〜(C3)]は、アミド化及びエステル化の場合好ましいのは0.5〜1.0であり、イミド化の場合好ましいのは0.8〜1.0である。またエステル化の場合、反応を促進させるために、(D)の重量に基づいて0.05〜0.5重量%の触媒を使用することが好ましい。触媒としては、無機酸(例えば硫酸及び塩酸等)、有機スルホン酸(例えばメタンスルホン酸、パラトルエンスルホン酸、キシレンスルホン酸及びナフタレンスルホン酸等)及び有機金属化合物(例えばジブチルチンオキサイド、テトライソプロポキシチタネート、ビストリエタノールアミンチタネート及びシュウ酸チタン酸カリウム等)等が挙げられる。触媒を使用した場合は、エステル化反応終了後必要により触媒を中和し、吸着剤で処理して触媒を除去・精製することができる。生成水を反応系外に徐去する方法としては、以下の方法が挙げられる。
(1)水と相溶しない有機溶媒(例えばトルエン、キシレン及びシクロヘキサン等)を使用して、還流下、有機溶媒と生成水とを共沸させて、生成水のみを反応系外に徐去する方法
(2)反応系内にキャリアガス(例えば空気、窒素、ヘリウム、アルゴン及び二酸化炭素等)を吹き込み、キャリアガスと共に生成水を反応系外に徐去する方法
(3)反応系内を減圧にして生成水を反応系外に徐去する方法
また、前記(1)の方法で有機溶媒を使用した場合は、反応系内を減圧にして有機溶媒を徐去することができる。
(1)水と相溶しない有機溶媒(例えばトルエン、キシレン及びシクロヘキサン等)を使用して、還流下、有機溶媒と生成水とを共沸させて、生成水のみを反応系外に徐去する方法
(2)反応系内にキャリアガス(例えば空気、窒素、ヘリウム、アルゴン及び二酸化炭素等)を吹き込み、キャリアガスと共に生成水を反応系外に徐去する方法
(3)反応系内を減圧にして生成水を反応系外に徐去する方法
また、前記(1)の方法で有機溶媒を使用した場合は、反応系内を減圧にして有機溶媒を徐去することができる。
前記3級アミノ基含有重合体(E1)又はイミダゾール基含有重合体(E2)を更に4級化剤で4級化する方法については、以下の(1)及び(2)の方法が挙げられる。
(1)前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンである油溶性重合体の場合
前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量のアルキル化剤(例えば、炭素数1〜8のアルキルハライド)を仕込んで4級化反応を行う。反応温度は通常50〜200℃であり、反応時間は通常2〜30時間である。4級化反応は低級アルコール溶媒(例えばメタノール、エタノール及びイソプロピルアルコール等)の存在下行ってもよい。4級化反応終了後、未反応のアルキル化剤及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去することにより、前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンである化合物を得る方法。
(2)前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンを除くアニオンである油溶性重合体を得る場合
(2−1)前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量のアルキル化剤(例えば、炭素数1〜8のアルキルハライド)を仕込んで4級化反応を行う。4級化反応は、前記(1)と同様の反応条件で行うことができる。4級化反応終了後、未反応のアルキル化剤及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去した後、前記アミノ基又はイミダゾール基と当量のアルカリ金属水酸化物(水酸化ナトリウム及び水酸化カリウム等)を投入して塩交換し、0〜10℃に冷却して塩交換により副生した塩を析出させ、ろ過により副生した塩を除去する。次いで前記アミノ基又はイミダゾール基と当量の無機酸又は有機酸を投入して塩交換し、必要により塩交換で生じた水を減圧除去して得る方法。
(2−2)前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量の炭酸ジメチルを仕込んで4級化反応を行う。4級化反応は、前記(1)と同様の反応条件で行うことができる。4級化反応終了後、未反応の炭酸ジメチル及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去した後、前記アミノ基又はイミダゾール基と当量の無機酸又は有機酸を投入して塩交換し、塩交換で生じたメタノール及び炭酸ガスを減圧除去して得る方法。
(1)前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンである油溶性重合体の場合
前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量のアルキル化剤(例えば、炭素数1〜8のアルキルハライド)を仕込んで4級化反応を行う。反応温度は通常50〜200℃であり、反応時間は通常2〜30時間である。4級化反応は低級アルコール溶媒(例えばメタノール、エタノール及びイソプロピルアルコール等)の存在下行ってもよい。4級化反応終了後、未反応のアルキル化剤及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去することにより、前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンである化合物を得る方法。
(2)前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンを除くアニオンである油溶性重合体を得る場合
(2−1)前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量のアルキル化剤(例えば、炭素数1〜8のアルキルハライド)を仕込んで4級化反応を行う。4級化反応は、前記(1)と同様の反応条件で行うことができる。4級化反応終了後、未反応のアルキル化剤及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去した後、前記アミノ基又はイミダゾール基と当量のアルカリ金属水酸化物(水酸化ナトリウム及び水酸化カリウム等)を投入して塩交換し、0〜10℃に冷却して塩交換により副生した塩を析出させ、ろ過により副生した塩を除去する。次いで前記アミノ基又はイミダゾール基と当量の無機酸又は有機酸を投入して塩交換し、必要により塩交換で生じた水を減圧除去して得る方法。
(2−2)前記(E1)のアミノ基又は(E2)のイミダゾール基に対して1〜2当量の炭酸ジメチルを仕込んで4級化反応を行う。4級化反応は、前記(1)と同様の反応条件で行うことができる。4級化反応終了後、未反応の炭酸ジメチル及び必要により低級アルコール溶媒を50〜150℃で減圧除去した後、前記アミノ基又はイミダゾール基と当量の無機酸又は有機酸を投入して塩交換し、塩交換で生じたメタノール及び炭酸ガスを減圧除去して得る方法。
本発明における一般式(9)で表される化合物又は一般式(10)で表される化合物の製造方法としては、例えばマレイン酸又は無水マレイン酸と、一般式(6)で表される3級アミン化合物(C1)、一般式(7)で表されるイミダゾール化合物(C2)及び/又は一般式(8)で表されるイミダゾール化合物(C3)でアミド化、エステル化又はイミド化した後、得られた3級アミノ基含有化合物(G1)又はイミダゾール基含有化合物(G2)を4級化する方法が挙げられる。アミド化、エステル化又はイミド化で得られた化合物を4級化する方法は、前記アミド化、エステル化又はイミド化及び4級化の方法と同様の方法が挙げられる。なお、一般式(9)におけるX及びYのいずれか一つが炭素数1〜12のアルキル基の場合は、炭素数1〜12の一価アルコールをアミド化、エステル化又はイミド化の際に併用してもよい。
本発明の潤滑油添加剤は、基油に溶解させやすいという観点から、必要により希釈剤を含有させることができる。
希釈剤としては、脂肪族溶剤[炭素数6〜12の脂肪族炭化水素(例えばヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン、オクタン、デカリン及び灯油等)]、芳香族溶剤[炭素数6〜16の芳香族溶剤{例えばトルエン、キシレン、エチルベンゼン、炭素数9の芳香族混合溶剤(トリメチルベンゼン及びエチルトルエン等の混合物)及び炭素数10又は11の芳香族混合溶剤等}]、鉱物油[例えば溶剤精製油、パラフィン油、イソパラフィンを含有する高粘度指数油、水素化分解による高粘度指数油及びナフテン油等]及び合成潤滑油[炭化水素系合成潤滑油(ポリα−オレフィン系合成潤滑油等)及びエステル系合成潤滑油等]等が挙げられる。
希釈剤の添加量は、潤滑油添加剤及び希釈剤の全重量に基づき、ハンドリング性の観点から好ましいのは10〜80重量%であり、更に好ましいのは15〜70重量%であり、特に好ましいのは20〜60重量%である。
本発明の潤滑油組成物は、潤滑油添加剤及び基油を含有してなる。基油としては、パラフィン、イソパラフィン、ナフテンを主成分とする溶剤精製油、水素化処理油、水素化分解油並びにエステル系及びポリα−オレフィン系の合成油等が挙げられ、これらは単独でも2種以上を併用してもよい。
基油の100℃での動粘度は、好ましいのは1〜10mm2/sであり、更に好ましいのは1〜8mm2/sであり、特に好ましいのは2〜5mm2/sである。基油の動粘度が1mm2/s以上であると使用中温度上昇が抑制され、油分の蒸発が少なく、潤滑部分で高圧に晒されても油膜切れを生じたり焼き付きを起こしにくい。基油の動粘度が10mm2/s以下であると粘性抵抗が少なく、エネルギーロスが少ない。
基油の粘度指数は、好ましいのは80以上であり、更に好ましいのは100〜250であり、基油の流動点(JIS K2269)は、好ましいのは−5℃以下であり、更に好ましいのは−10〜−70℃である。
潤滑油組成物における潤滑油添加剤の含有量は、潤滑油組成物の全重量に基づいて、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは0.1〜25重量%であり、更に好ましいのは1〜14重量%であり、特に好ましいのは2〜8重量%である。また、潤滑油組成物における油溶性重合体(B)の含有量は、潤滑油組成物の全重量に基づいて、不溶性堆積物の分散性の観点から好ましいのは0.1〜20重量%であり、更に好ましいのは0.5〜10重量%であり、特に好ましいのは1〜5重量%である。
本発明の潤滑油組成物は、その用途及び要求される性能により更にその他の成分を含有してもよい。
その他の成分としては、従来から公知の潤滑油組成物として使用されている酸化防止剤、油性剤、腐食防止剤、摩擦調整剤、摩耗防止剤、極圧剤、防錆剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤及び消泡剤等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
これらの添加剤の配合量は、所定の効果を奏する限り特に限定されるものではないが、潤滑油組成物の全重量に基づくそれぞれの好ましい配合量の例を以下に示す。
酸化防止剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜3重量%である。油性剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜3重量%である。摩耗防止剤、極圧剤及び摩擦調整剤の配合量は、好ましいのは0〜10重量%であり、更に好ましいのは0.01〜5重量%である。防錆剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜2重量%である。粘度指数向上剤及び流動点降下剤の配合量は、好ましいのは0〜15重量%であり、更に好ましいのは0.01〜15重量%であり、特に好ましいのは0.1〜7重量%である。消泡剤の配合量は、好ましいのは0〜0.1重量%であり、更に好ましいのは0.0005〜0.01重量%である。
これらの添加剤の配合量は、所定の効果を奏する限り特に限定されるものではないが、潤滑油組成物の全重量に基づくそれぞれの好ましい配合量の例を以下に示す。
酸化防止剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜3重量%である。油性剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜3重量%である。摩耗防止剤、極圧剤及び摩擦調整剤の配合量は、好ましいのは0〜10重量%であり、更に好ましいのは0.01〜5重量%である。防錆剤の配合量は、好ましいのは0〜5重量%であり、更に好ましいのは0.01〜2重量%である。粘度指数向上剤及び流動点降下剤の配合量は、好ましいのは0〜15重量%であり、更に好ましいのは0.01〜15重量%であり、特に好ましいのは0.1〜7重量%である。消泡剤の配合量は、好ましいのは0〜0.1重量%であり、更に好ましいのは0.0005〜0.01重量%である。
本発明の潤滑油組成物は、ギヤ油(工業用及び自動車用)、変速機油[自動変速機油(オートマチックトランスミッション油、トロイダルCVT油及びベルトCVT油)及びマニュアルトランスミッション油等]、トラクション油、作動油(油圧作動油、パワーステアリング油及びショックアブソーバー油等)並びにエンジン油(ガソリン用及びディーゼル用等)等の用途に幅広く好適に用いることができる。これらの用途のうち、好ましいのは変速機油及びエンジン油であり、更に好ましいのはガソリンエンジン油及びディーゼルエンジン油であり、特に好ましいのは自動車用ガソリンエンジン油、ディーゼルエンジン油の低粘度グレード(0W及び5W)への使用であり、潤滑油の長寿命化や省燃費性の向上が図れる。
実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。以下において特に規定しない限り、部は重量部を示す。
<製造例1>ビニリデン基を有するポリエチレン−プロピレン共重合体の作製
加熱冷却装置及び撹拌機を備えた耐圧反応容器に1.0mol/Lに調整したメチルアルミノキサンのトルエン溶液2部、1.0mol/Lのジエチルアルミニウムクロリドのトルエン溶液0.6部及びトルエン180部を仕込み、室温で10分間攪拌した。次いでプロピレンモノマー200部及び10mmol/Lに調整したビス(シクロペンタジエニル)ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液20部を仕込み、撹拌下115℃に昇温した(耐圧反応装置圧力:2.64MPa)。圧力2.85MPaのエチレンを耐圧反応容器に1時間供給した。エチレンの供給中は、圧力を2.85MPaに保つためにエチレンの供給量を調整した。エチレンを1時間供給した後、更に115℃で3時間重合を行った。20mmHgで1時間トルエンを減圧除去し、ビニリデン基を有するエチレン−プロピレンランダム共重合体[エチレン/プロピレン=50/50(重量比)、Mn=4,500]400部を得た。
加熱冷却装置及び撹拌機を備えた耐圧反応容器に1.0mol/Lに調整したメチルアルミノキサンのトルエン溶液2部、1.0mol/Lのジエチルアルミニウムクロリドのトルエン溶液0.6部及びトルエン180部を仕込み、室温で10分間攪拌した。次いでプロピレンモノマー200部及び10mmol/Lに調整したビス(シクロペンタジエニル)ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液20部を仕込み、撹拌下115℃に昇温した(耐圧反応装置圧力:2.64MPa)。圧力2.85MPaのエチレンを耐圧反応容器に1時間供給した。エチレンの供給中は、圧力を2.85MPaに保つためにエチレンの供給量を調整した。エチレンを1時間供給した後、更に115℃で3時間重合を行った。20mmHgで1時間トルエンを減圧除去し、ビニリデン基を有するエチレン−プロピレンランダム共重合体[エチレン/プロピレン=50/50(重量比)、Mn=4,500]400部を得た。
<実施例1>
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリイソブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行った。室温まで冷却後、炭酸ジメチル234部(2.6モル部)及びメタノール200部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で20時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸400部(2.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換し油溶性重合体(B−1)2028部を得た。(B−1)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリイソブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行った。室温まで冷却後、炭酸ジメチル234部(2.6モル部)及びメタノール200部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で20時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸400部(2.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換し油溶性重合体(B−1)2028部を得た。(B−1)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例2>
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=1,000)「GlissopalV190」(BASF社製)1,000部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―2)1728部を得た。(B−2)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、及びR6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=1,000)「GlissopalV190」(BASF社製)1,000部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―2)1728部を得た。(B−2)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、及びR6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例3>
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=580)「ニッサンポリブテン015N」[日油(株)製]580部に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―3)1308部を得た。(B−3)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=580)「ニッサンポリブテン015N」[日油(株)製]580部に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―3)1308部を得た。(B−3)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例4>
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=2,300)「GlissopalV1500」(BASF社製)2,300部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―4)3038部を得た。(B−4)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部をポリイソブテン(Mn=2,300)「GlissopalV1500」(BASF社製)2,300部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―4)3038部を得た。(B−4)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例5>
ポリイソブテン(Mn=1,300)(「GlissopalV500:BASF社製」)1,300部をポリイソブテン(Mn=2,650)「ニッサンポリブテン015N」[日油(株)製]2,650部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―5)3378部を得た。(B−5)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
ポリイソブテン(Mn=1,300)(「GlissopalV500:BASF社製」)1,300部をポリイソブテン(Mn=2,650)「ニッサンポリブテン015N」[日油(株)製]2,650部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―5)3378部を得た。(B−5)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例6>
ポリイソブテン(Mn=1,300)(「GlissopalV500:BASF社製」)1,300部を製造例1で得られたビニリデン基を有するポリプロピレン(Mn=4,500)4,500部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―6)5228部を得た。(B−6)は、一般式(1)で表される油溶性ポリマーであり、一般式(1)におけるAがポリプロピレンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
ポリイソブテン(Mn=1,300)(「GlissopalV500:BASF社製」)1,300部を製造例1で得られたビニリデン基を有するポリプロピレン(Mn=4,500)4,500部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―6)5228部を得た。(B−6)は、一般式(1)で表される油溶性ポリマーであり、一般式(1)におけるAがポリプロピレンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例7>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−メチル−2−ヒドロキシエチルイミダゾール252部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―7)2056部を得た。(B−7)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9及びR10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−メチル−2−ヒドロキシエチルイミダゾール252部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―7)2056部を得た。(B−7)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9及びR10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例8>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジメチル−2−ヒドロキシエチルアミン178部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―8)1982部を得た。(B−8)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2、R3及びR4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジメチル−2−ヒドロキシエチルアミン178部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―8)1982部を得た。(B−8)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2、R3及びR4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例9>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−ヒドロキシエチル−2−オクチルイミダゾール448部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―9)2252部を得た。(B−9)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6がオクチル基、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−ヒドロキシエチル−2−オクチルイミダゾール448部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―9)2252部を得た。(B−9)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6がオクチル基、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例10>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−ヘキシル−2−ヒドロキシエチルイミダゾール420部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―10)2224部を得た。(B−10)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9がヘキシル基、R10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−ヘキシル−2−ヒドロキシエチルイミダゾール420部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―10)2224部を得た。(B−10)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9がヘキシル基、R10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例11>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジオクチル−2−ヒドロキシエチルアミン374部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―11)2178部を得た。(B−11)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2及びR3がオクチル基、R4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジオクチル−2−ヒドロキシエチルアミン374部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―11)2178部を得た。(B−11)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2及びR3がオクチル基、R4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例12>
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリイソブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−アミノエチルイミダゾール111部(1.0モル部)を仕込み、130℃まで加熱し、20mmHgで2時間減圧脱水しながらイミド化反応を行った。室温まで冷却後、炭酸ジメチル234部(2.6モル部)及びメタノール200部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で20時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸400部(2.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換し、油溶性重合体(B―12)1707部を得た。(B−12)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリイソブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−アミノエチルイミダゾール111部(1.0モル部)を仕込み、130℃まで加熱し、20mmHgで2時間減圧脱水しながらイミド化反応を行った。室温まで冷却後、炭酸ジメチル234部(2.6モル部)及びメタノール200部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で20時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸400部(2.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換し、油溶性重合体(B―12)1707部を得た。(B−12)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例13>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−メチル−2−(2−アミノエチル)イミダゾール125部(1.0モル部)に変更した以外は実施例12と同様にして、油溶性重合体(B―13)1721部を得た。(B−13)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9及びR10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を1−メチル−2−(2−アミノエチル)イミダゾール125部(1.0モル部)に変更した以外は実施例12と同様にして、油溶性重合体(B―13)1721部を得た。(B−13)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(5)で表される基であり、一般式(5)におけるR8がエチレン基、R9及びR10がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例14>
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジメチル−2−アミノエチルアミン88部(1.0モル部)に変更した以外は実施例12と同様にして、油溶性重合体(B―14)1683部を得た。(B−14)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2、R3及びR4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)をジメチル−2−アミノエチルアミン88部(1.0モル部)に変更した以外は実施例12と同様にして、油溶性重合体(B―14)1683部を得た。(B−14)は、一般式(2)で表される油溶性重合体であり、一般式(2)におけるAがポリイソブテンの残基、Zが一般式(3)で表される基であり、一般式(3)におけるR1がエチレン基、R2、R3及びR4がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例15>
1−ヒドロキシエチルイミダゾールの部数224部(2.0モル部)を112部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―15)1916部を得た。(B−15)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、Xは水素原子、Yが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
1−ヒドロキシエチルイミダゾールの部数224部(2.0モル部)を112部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―15)1916部を得た。(B−15)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、Xは水素原子、Yが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<実施例16>
ドデカン酸400部(2.0モル部)を酢酸120部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―16)1748部を得た。(B−16)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−が酢酸アニオンである。
ドデカン酸400部(2.0モル部)を酢酸120部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―16)1748部を得た。(B−16)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−が酢酸アニオンである。
<実施例17>
ドデカン酸400部(2.0モル部)を過塩素酸201部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―17)1829部を得た。(B−17)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−が過塩素酸アニオンである。
ドデカン酸400部(2.0モル部)を過塩素酸201部(2.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(B―17)1829部を得た。(B−17)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−が過塩素酸アニオンである。
<実施例18>
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行った。室温まで冷却後、メチルクロライド131.3部(2.6モル部)を2時間かけて滴下し、更に1時間熟成した。室温まで冷却後、未反応のメチルクロライドを1時間かけて減圧(20mmHg)除去し、油溶性重合体(B−18)1864部を得た。(B−18)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がCl−である。
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えた耐圧反応容器にポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1,300部(1.0モル部)及び無水マレイン酸117.6部(1.2モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させた。177℃に冷却した後、未反応の無水マレイン酸を1時間かけて減圧(10mmHg)除去することによりポリブテニルコハク酸無水物1398部を得た。室温まで冷却後、1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行った。室温まで冷却後、メチルクロライド131.3部(2.6モル部)を2時間かけて滴下し、更に1時間熟成した。室温まで冷却後、未反応のメチルクロライドを1時間かけて減圧(20mmHg)除去し、油溶性重合体(B−18)1864部を得た。(B−18)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がCl−である。
<実施例19>
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えたガラス製反応容器に無水マレイン酸98部(1.0モル部)及び1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行い、マレイン酸エステル化物286部を得た。耐圧反応容器に前記マレイン酸エステル化物143部(0.5モル部)、炭酸ジメチル117部(1.3モル部)及びメタノール100部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で15時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸200部(1.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換した。次いでポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)650部(0.5モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させ油溶性重合体(B―19)1014部を得た。(B−19)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
温度計、加熱冷却装置、撹拌機及び還流冷却器を備えたガラス製反応容器に無水マレイン酸98部(1.0モル部)及び1−ヒドロキシエチルイミダゾール224部(2.0モル部)を仕込み、200℃まで加熱し、20mmHgで2時間、減圧脱水しながらエステル化反応を行い、マレイン酸エステル化物286部を得た。耐圧反応容器に前記マレイン酸エステル化物143部(0.5モル部)、炭酸ジメチル117部(1.3モル部)及びメタノール100部を仕込み、窒素置換後密閉し、130℃で15時間反応させた。50℃まで冷却後、未反応の炭酸ジメチル及びメタノールを1時間かけて減圧(20mmHg)除去した。室温まで冷却後、ドデカン酸200部(1.0モル部)を撹拌下、1時間かけて滴下し、副生するメタノールと炭酸ガスを減圧(20mmHg)除去しながら塩交換した。次いでポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)650部(0.5モル部)を仕込み、窒素置換した後、210℃で24時間エン反応させ油溶性重合体(B―19)1014部を得た。(B−19)は、一般式(1)で表される油溶性重合体であり、一般式(1)におけるAがポリイソブテンの残基、Dが−O−で表される基、X及びYが一般式(4)で表される基であり、一般式(4)におけるR5がエチレン基、R6が水素原子、R7がメチル基、Q−がドデカン酸アニオンである。
<比較例1>
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1300部をポリイソブテン(Mn=430)「ニッサンポリブテン06N」[日油(株)製]430部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(H―1)1158部を得た。
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1300部をポリイソブテン(Mn=430)「ニッサンポリブテン06N」[日油(株)製]430部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(H―1)1158部を得た。
<比較例2>
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1300部をポリイソブテン(Mn=6,000)「サンワックスLEL−800」[三洋化成工業(株)製]6,000部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(H―2)6728部を得た。
ポリイソブテン(Mn=1,300)「GlissopalV500」(BASF社製)1300部をポリイソブテン(Mn=6,000)「サンワックスLEL−800」[三洋化成工業(株)製]6,000部(1.0モル部)に変更した以外は実施例1と同様にして、油溶性重合体(H―2)6728部を得た。
<実施例20〜38及び比較例3、4>
実施例1〜19及び比較例1、2で得られた油溶性重合体(B−1)〜(B−19)及び(H−1)、(H−2)10部を基油としての鉱物油(「YUBASE3」:SKコーポレーション製)90部にそれぞれ溶解させ、本発明の潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び比較の潤滑油組成物(Q−1)、(Q−2)を得た。これらの潤滑油組成物について、以下のカーボンブラック分散性試験、ホットチューブ清浄性試験及び粘度測定の結果を表1及び表2に示す。
実施例1〜19及び比較例1、2で得られた油溶性重合体(B−1)〜(B−19)及び(H−1)、(H−2)10部を基油としての鉱物油(「YUBASE3」:SKコーポレーション製)90部にそれぞれ溶解させ、本発明の潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び比較の潤滑油組成物(Q−1)、(Q−2)を得た。これらの潤滑油組成物について、以下のカーボンブラック分散性試験、ホットチューブ清浄性試験及び粘度測定の結果を表1及び表2に示す。
<カーボンブラック分散性試験>
200mLの容器にカーボンブラック「MB−100」[三菱化学(株)製]1.5g及び前記潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び(Q−1)、(Q−2)48.5gを入れ、ホモジナイザーで29,000±1,000rpmで10分間混合してカーボンブラック分散試料とした。また、70mLのガラス容器にカーボンブラック分散試料50mg及びキシレン50mLを入れ、容器に蓋をして10回激しく振った後、7日間常温で静置後、カーボンブラックの沈降の有無について以下の評価基準に基づいて目視評価した。
◎:沈降物がない ・・・分散性極めて良好
○:沈降物が極微量あり・・・分散性良好
×:沈降物が多量にある・・・分散性不良
200mLの容器にカーボンブラック「MB−100」[三菱化学(株)製]1.5g及び前記潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び(Q−1)、(Q−2)48.5gを入れ、ホモジナイザーで29,000±1,000rpmで10分間混合してカーボンブラック分散試料とした。また、70mLのガラス容器にカーボンブラック分散試料50mg及びキシレン50mLを入れ、容器に蓋をして10回激しく振った後、7日間常温で静置後、カーボンブラックの沈降の有無について以下の評価基準に基づいて目視評価した。
◎:沈降物がない ・・・分散性極めて良好
○:沈降物が極微量あり・・・分散性良好
×:沈降物が多量にある・・・分散性不良
<ホットチューブ清浄性試験>
JPI−5S−55−99(「日本石油学会石油類試験規格」エンジン油ホットチューブ試験法)に準拠し、内径2mmのガラス管中に、潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び比較の潤滑油組成物(Q−1)、(Q−2)をそれぞれ0.3ml/時、空気10ml/秒をガラス管の温度を250℃に保ちながら16時間流し続けた後、ガラス管中の付着物の色を色見本と比較し清浄性を評価した。数字が大きいほど清浄性に優れることを表す。
JPI−5S−55−99(「日本石油学会石油類試験規格」エンジン油ホットチューブ試験法)に準拠し、内径2mmのガラス管中に、潤滑油組成物(P−1)〜(P−19)及び比較の潤滑油組成物(Q−1)、(Q−2)をそれぞれ0.3ml/時、空気10ml/秒をガラス管の温度を250℃に保ちながら16時間流し続けた後、ガラス管中の付着物の色を色見本と比較し清浄性を評価した。数字が大きいほど清浄性に優れることを表す。
<潤滑油組成物の粘度測定方法>
JIS−K−2283の方法で40℃の動粘度を測定した。
JIS−K−2283の方法で40℃の動粘度を測定した。
本発明の潤滑油添加剤及び潤滑油組成物は、輸送用機器用及び各種工作機器用等の駆動系潤滑油[ギヤ油(マニュアルトランスミッション油及びデファレンシャル油等)、自動変速機油(オートマチックトランスミッション油、ベルトCVT油及びトロイダルCVT油等)]、作動油[機械作動油、パワーステアリング油及びショックアブソーバー油等]並びにエンジン油[ガソリン用及びディーゼル用等]に好適に用いることができる。
Claims (8)
- 500〜5,000の数平均分子量を有する炭化水素系重合体(A)の末端に、含窒素オニウムカチオンを有する官能基(F)を有する油溶性重合体(B)を含有してなる潤滑油添加剤。
- 前記含窒素オニウムカチオンが、第四級アンモニウムカチオン又はイミダゾリウムカチオンである請求項1記載の潤滑油添加剤。
- 前記油溶性重合体(B)が、一般式(1)で表される油溶性重合体(B1)及び/又は一般式(2)で表される油溶性重合体(B2)である請求項1又は2記載の潤滑油添加剤。
- 前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、ハロゲンアニオンを除くアニオンである請求項3記載の潤滑油添加剤。
- 前記一般式(3)〜(5)におけるQ−が、炭素数1〜18のモノカルボキシレートアニオンである請求項4記載の潤滑油添加剤。
- 前記油溶性重合体(B1)及び(B2)が、ビニリデン基を有する500〜5,000の数平均分子量を有するポリオレフィン(A1)と無水マレイン酸とのエン反応により得られたアルケニル無水コハク酸を、一般式(6)で表される3級アミン化合物(C1)、一般式(7)で表されるイミダゾール化合物(C2)又は一般式(8)で表されるイミダゾール化合物(C3)で、アミド化、エステル化又はイミド化した後、得られた3級アミノ基含有重合体(E1)又はイミダゾール基含有重合体(E2)を更に4級化剤で4級化して得られる油溶性重合体である請求項3〜5のいずれか記載の潤滑油添加剤。
- 請求項1〜7のいずれか記載の潤滑油添加剤及び基油を含有してなる潤滑油組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009173895A JP2010053352A (ja) | 2008-07-31 | 2009-07-27 | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008198601 | 2008-07-31 | ||
JP2009173895A JP2010053352A (ja) | 2008-07-31 | 2009-07-27 | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010053352A true JP2010053352A (ja) | 2010-03-11 |
Family
ID=42069582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009173895A Pending JP2010053352A (ja) | 2008-07-31 | 2009-07-27 | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010053352A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018536090A (ja) * | 2015-11-09 | 2018-12-06 | ザ ルブリゾル コーポレイションThe Lubrizol Corporation | 水分離を改善するための第四級アミン添加剤の使用 |
EP3517593A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-07-31 | The Lubrizol Corporation | Low molecular weight amide/ester containing quaternary ammonium salts |
EP3521404A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-08-07 | The Lubrizol Corporation | Low molecular weight imide containing quaternary ammonium salts |
EP3524663A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-08-14 | The Lubrizol Corporation | Imidazole containing quaternary ammonium salts |
Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53105506A (en) * | 1977-02-25 | 1978-09-13 | Lubrizol Corp | Lubricating composition and concentrate |
US4171959A (en) * | 1977-12-14 | 1979-10-23 | Texaco Inc. | Fuel composition containing quaternary ammonium salts of succinimides |
US4326973A (en) * | 1981-01-13 | 1982-04-27 | Texaco Inc. | Quaternary ammonium succinimide salt composition and lubricating oil containing same |
US4338206A (en) * | 1981-03-23 | 1982-07-06 | Texaco Inc. | Quaternary ammonium succinimide salt composition and lubricating oil containing same |
US5254138A (en) * | 1991-05-03 | 1993-10-19 | Uop | Fuel composition containing a quaternary ammonium salt |
JP2003183686A (ja) * | 2001-10-12 | 2003-07-03 | Nippon Oil Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP2004175804A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Chevron Oronite Co Llc | 低分子量ポリイソブテンと不飽和酸性試薬とから製造された低分子量分枝鎖アルケニルコハク酸誘導体 |
JP2004530018A (ja) * | 2001-05-15 | 2004-09-30 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | ポリアルケニルスクシンイミド生成物の製造法、改良された特性を有する新規ポリアルケニルスクシンイミド生成物、中間体及び使用 |
JP2005098495A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
JP2005213452A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Asahi Denka Kogyo Kk | 潤滑油添加剤及びそれを含有する潤滑油組成物 |
WO2007133999A2 (en) * | 2006-05-08 | 2007-11-22 | The Lubrizol Corporation | Novel polymers and methods of controlling viscosity |
JP2007332387A (ja) * | 1996-08-20 | 2007-12-27 | Chevron Chem Co | 新規な重合体分散剤 |
JP2008031459A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-02-14 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
WO2008027881A2 (en) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | The Lubrizol Corporation | Quaternary ammonium salt of a mannich compound |
-
2009
- 2009-07-27 JP JP2009173895A patent/JP2010053352A/ja active Pending
Patent Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61258897A (ja) * | 1977-02-25 | 1986-11-17 | ザ・ルブリゾ−ル・コ−ポレ−シヨン | 潤滑組成物 |
JPS53105506A (en) * | 1977-02-25 | 1978-09-13 | Lubrizol Corp | Lubricating composition and concentrate |
US4171959A (en) * | 1977-12-14 | 1979-10-23 | Texaco Inc. | Fuel composition containing quaternary ammonium salts of succinimides |
US4326973A (en) * | 1981-01-13 | 1982-04-27 | Texaco Inc. | Quaternary ammonium succinimide salt composition and lubricating oil containing same |
US4338206A (en) * | 1981-03-23 | 1982-07-06 | Texaco Inc. | Quaternary ammonium succinimide salt composition and lubricating oil containing same |
US5254138A (en) * | 1991-05-03 | 1993-10-19 | Uop | Fuel composition containing a quaternary ammonium salt |
JP2007332387A (ja) * | 1996-08-20 | 2007-12-27 | Chevron Chem Co | 新規な重合体分散剤 |
JP2004530018A (ja) * | 2001-05-15 | 2004-09-30 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | ポリアルケニルスクシンイミド生成物の製造法、改良された特性を有する新規ポリアルケニルスクシンイミド生成物、中間体及び使用 |
JP2003183686A (ja) * | 2001-10-12 | 2003-07-03 | Nippon Oil Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP2004175804A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Chevron Oronite Co Llc | 低分子量ポリイソブテンと不飽和酸性試薬とから製造された低分子量分枝鎖アルケニルコハク酸誘導体 |
JP2005098495A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
JP2005213452A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Asahi Denka Kogyo Kk | 潤滑油添加剤及びそれを含有する潤滑油組成物 |
WO2007133999A2 (en) * | 2006-05-08 | 2007-11-22 | The Lubrizol Corporation | Novel polymers and methods of controlling viscosity |
JP2008031459A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-02-14 | Sanyo Chem Ind Ltd | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 |
WO2008027881A2 (en) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | The Lubrizol Corporation | Quaternary ammonium salt of a mannich compound |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3517593A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-07-31 | The Lubrizol Corporation | Low molecular weight amide/ester containing quaternary ammonium salts |
EP3521404A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-08-07 | The Lubrizol Corporation | Low molecular weight imide containing quaternary ammonium salts |
EP3524663A1 (en) * | 2014-05-30 | 2019-08-14 | The Lubrizol Corporation | Imidazole containing quaternary ammonium salts |
US11820957B2 (en) | 2014-05-30 | 2023-11-21 | The Lubrizol Corporation | Low molecular weight amide/ester containing quaternary ammonium salts |
JP2018536090A (ja) * | 2015-11-09 | 2018-12-06 | ザ ルブリゾル コーポレイションThe Lubrizol Corporation | 水分離を改善するための第四級アミン添加剤の使用 |
US11225580B2 (en) | 2015-11-09 | 2022-01-18 | The Lubrizol Corporation | Using quaternary amine additives to improve water separation |
JP7004458B2 (ja) | 2015-11-09 | 2022-01-21 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 水分離を改善するための第四級アミン添加剤の使用 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2678102C2 (ru) | Смазочная композиция | |
JP5914482B2 (ja) | エンジン用潤滑剤 | |
JP3987555B1 (ja) | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 | |
US7696138B2 (en) | Alkyl acrylate copolymer dispersants and uses thereof | |
JP4805457B2 (ja) | 潤滑油組成物 | |
RU2660327C2 (ru) | Смазывающая композиция | |
US20150275130A1 (en) | Lubricating composition | |
JP2009007562A (ja) | 油膜厚向上剤および潤滑油組成物 | |
JP4448311B2 (ja) | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 | |
CN103237875A (zh) | 具有防雾添加剂的润滑油组合物 | |
AU2005203438A1 (en) | Improved viscosity modifiers for lubricant compositions | |
JP2004149794A6 (ja) | 粘度指数向上剤及び潤滑油組成物 | |
JP2013526647A (ja) | 分散剤を含む潤滑組成物 | |
JP2010053352A (ja) | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 | |
JP2009179694A (ja) | 潤滑油組成物 | |
US20080221002A1 (en) | Dispersant | |
JP2013213228A (ja) | 代替燃料により燃料供給されるエンジンに適する潤滑組成物 | |
AU2007201643A1 (en) | Diblock monopolymers as lubricant additives and lubricant formulations containing same | |
KR20070084349A (ko) | 폴리에스테르 분산제를 포함하는 윤활 조성물 | |
JP2010047747A (ja) | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 | |
JP5032029B2 (ja) | 粘度指数向上剤および潤滑油組成物 | |
JP2011080040A (ja) | 潤滑油添加剤 | |
JP2010077403A (ja) | 潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 | |
JP6055320B2 (ja) | 油圧作動油組成物 | |
WO2019189887A1 (ja) | 潤滑油用分散剤及びその製造方法、並びに潤滑油組成物 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120315 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131031 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20140318 |