JP2010048473A

JP2010048473A - 熱交換器ユニット及びこれを備えた空気調和機

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Publication number: JP2010048473A
Application number: JP2008213547A
Authority: JP
Inventors: Kazuhisa Mishiro; 一寿三代
Original assignee: Sharp Corp
Current assignee: Sharp Corp
Priority date: 2008-08-22
Filing date: 2008-08-22
Publication date: 2010-03-04

Abstract

【課題】過冷却を十分に促進させることができ、蒸発器としても問題なく使用できる熱交換器ユニットを提供する。
【解決手段】熱交換器ユニット１は、第１段熱交換器と、凝縮時にはこの第１段熱交換器を通った冷媒を通す第２段熱交換器を備える。第１段熱交換器１０はパラレルフローのダウンフロータイプである。第２段熱交換器としては、パラレルフローのサイドフロータイプの第２段熱交換器２０、またはサーペンタインタイプの第２段熱交換器３０、またはフィンアンドチューブタイプの第２段熱交換器４０のいずれかを用いる。第２段熱交換器２０、３０、４０は第１段熱交換器１０よりも冷媒流路面積が小さい。そして第１段熱交換器１０は、第２段熱交換器２０、３０、４０のいずれかの上に積み上げられる形で配置される。
【選択図】図１

Description

本発明は空気調和機等に用いられる熱交換器ユニット及びこれを備えた空気調和機に関する。

空気調和機等に用いられる熱交換器には、フィンアンドチューブタイプ、パラレルフロータイプ、サーペンタインタイプといった種類のものがある。フィンアンドチューブタイプは、多数の平行するフィンを１本のチューブが蛇行しつつ貫通する形のものであって、一般的に良く用いられている。パラレルフロータイプは、２本のヘッダパイプの間に複数の偏平チューブを配置して偏平チューブ内部の冷媒通路をヘッダパイプの内部に連通させるとともに、偏平チューブ間にコルゲートフィン等のフィンを配置したものである。サーペンタインタイプは、２本のヘッダパイプの間に偏平チューブを配置するところまではパラレルフロータイプと同じであるが、偏平チューブの数が１本であり、この１本の偏平チューブが蛇行し、蛇行する偏平チューブの間にコルゲートフィン等のフィンが配置されている。フィンアンドチューブタイプの例は特許文献１に見ることができ、パラレルフロータイプとサーペンタインタイプの例は特許文献２に見ることができる。

熱交換器ユニットは、凝縮器としても用いられ、蒸発器としても用いられる。凝縮器として用いられる熱交換器ユニットでは、冷媒通路の出口側に、凝縮・液化された冷媒が流通する補助熱交換器が接続されることがある。この場合、液化された冷媒は比容積が小さく流速が低下するため、冷媒側の熱伝達率が低下し、その結果、熱交換器全体の性能が低下することがある。この性能低下を防止するために、補助熱交換器ではパイプ径を小さくして冷媒流速を速め、凝縮した液冷媒の熱交換を促進するという対策が講じられている。このような過冷却機能を備えた熱交換器ユニットの例を特許文献３に見ることができる。

特許文献４にはサブクールシステムコンデンサである熱交換器ユニットが記載されている。このサブクールシステムコンデンサは、離間して対峙する一対の垂直方向に沿うヘッダー間に、各々両端を両ヘッダーに連通接続した複数本の水平方向に沿う熱交換管路を並列配置してコア部とした第一コンデンサと、同様構造で第一コンデンサよりも上下幅の小さいコア部を有する第二コンデンサとを、前後に重なる状態で一体化したものである。
特開平７−１９８１６６号公報特開２００５−５５１０８号公報特開平８−３１３０４９号公報特開平１１−２１１２７９号公報

特許文献４記載の熱交換器ユニットは、凝縮部である第一コンデンサとサブクール部である第二コンデンサが前後に重なっているため、サブクール部の通風性が良くなく、過冷却機能を十分に発揮させるという点で問題がある。また、第一コンデンサがヘッダーを垂直にして配置されるサイドフロータイプであるため、ヘッダー内で重力の影響を受けて、液化された冷媒と液化されていない気体の冷媒が分離してしまい、性能低下を引き起こす。さらに、蒸発器としては排水性が悪く使いづらい。

本発明は上記の点に鑑みなされたものであり、過冷却機能を十分に発揮させることができ、蒸発器としても問題なく使用できる熱交換器ユニットを提供することを目的とする。

上記目的を達成するために本発明熱交換器ユニットは、第１段熱交換器と、凝縮時にはこの第１段熱交換器を通った冷媒を通す第２段熱交換器を備え、前記第１段熱交換器をパラレルフローのダウンフロータイプとし、前記第２段熱交換器を、パラレルフローのサイドフロータイプ、またはサーペンタインタイプ、またはフィンアンドチューブタイプのいずれかであって、前記第１段熱交換器よりも冷媒流路面積小のものとするとともに、前記第２段熱交換器の上に前記第１段熱交換器を位置させる形で両熱交換器を配置したことを特徴としている。

この構成によると、熱交換器ユニットを凝縮器として用いる場合、ガス状態の冷媒はパラレルフロータイプのダウンフロータイプであって、相対的に流路面積の大きい第１段熱交換器を通る間に速やかに凝縮せしめられ、凝縮した液状冷媒は、第１段熱交換器よりも流路面積の小さい第２段熱交換器を通る間に過冷却状態とされるから、過冷却化を効率的に進めることができる。また第２段熱交換器の上に第１段熱交換器を位置させる形であって、第１段熱交換器と第２段熱交換器が前後に重なっていないので、第２段熱交換器の通風性が良く、過冷却を十分に促進させることができる。

上記構成の熱交換器ユニットにおいて、前記第２段熱交換器がパラレルフローのサイドフロータイプであることが好ましい。

このような構成にすれば、第１段熱交換器に比較して第２段熱交換器の冷媒流路面積が小さいという状況を無理なく作り出すことができる。

上記構成の熱交換器ユニットにおいて、前記第１段熱交換器の下部ヘッダパイプと前記第２段熱交換器の冷媒流入側ヘッダパイプが一体化されていることが好ましい。

このような構成にすれば、構成が簡素化され、構造的に強固な熱交換器ユニットを得ることができる。

上記構成の熱交換器ユニットにおいて、前記第２段熱交換器の冷媒流出側ヘッダパイプの上部に冷媒流出口が設けられていることが好ましい。

このような構成にすれば、第２段熱交換器の内部の冷媒の流れに偏りが生じにくく、熱交換性能を十分に発揮させることができる。

上記構成の熱交換器ユニットにおいて、前記第２段熱交換器がサーペンタインタイプであることが好ましい。

上記構成の熱交換器ユニットにおいて、前記第２段熱交換器がフィンアンドチューブタイプであることが好ましい。

このような構成にすれば、第１段熱交換器に比較して第２段熱交換器の冷媒流路面積が小さいという状況を無理なく作り出すことができる。また熱交換器ユニットを蒸発器として用いる場合、フィンアンドチューブタイプの熱交換器の特徴である排水性の良さを生かすことができる。

また本発明は、上記熱交換器ユニットを備えた空気調和機であることを特徴としている。

この構成によると、過冷却化を効率的に進めることができる空気調和機を得ることができる。

本発明によると、第１段熱交換器も第２段熱交換器も通風性が良く、凝縮器として使用する場合に過冷却機能を十分に発揮させることができる。蒸発器として使用する場合も、排水が極端に悪くなったりするということがなく、期待される性能を発揮することができる。

以下本発明の第１実施形態を図１及び図２に基づき説明する。図１は熱交換器ユニットの概略構造を示す模型的垂直断面図、図２は図１のＡ−Ａ線に沿って切断した断面図である。なお図１でも図２でも、紙面の上側が熱交換器ユニットの上側である。

熱交換器ユニット１は第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０により構成される。第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０は１個の垂直な平面内にあり、第２段熱交換器２０の上に第１段熱交換器１０を位置させる形で配置されている。

第１段熱交換器１０はパラレルフローのダウンフロータイプである。第１段熱交換器１０は、上部ヘッダパイプ１１と下部ヘッダパイプ１２を互いに間隔を置いてそれぞれ水平に、すなわち互いに平行する形で配置し、上部ヘッダパイプ１１と下部ヘッダパイプ１２の間に垂直な偏平チューブ１３を所定ピッチで複数配置し、偏平チューブ１３間にコルゲートフィン１５を配置したものである。偏平チューブ１３はアルミニウム等熱伝導の良い金属を押出成型した細長い成型品であり、内部には冷媒を流通させる冷媒通路１４が形成されている。偏平チューブ１３は押出成型方向を垂直にする形で配置されるので、冷媒通路１４の冷媒流通方向も垂直になる。冷媒通路１４の一構成例では、断面形状及び断面面積の等しいものが図１の奥行き方向、図２では左右方向に複数個並び、そのため偏平チューブ１３はハーモニカのような断面を呈している。各冷媒通路１４は上部ヘッダパイプ１１及び下部ヘッダパイプ１２の内部に連通する。

隣り合う偏平チューブ１３同士の間にはコルゲートフィン１５が配置される。上部ヘッダパイプ１１及び下部ヘッダパイプ１２と偏平チューブ１３、及び偏平チューブ１３とコルゲートフィン１５はそれぞれロウ付けまたは溶着により固定される。偏平チューブ１３の他、上部ヘッダパイプ１１、下部ヘッダパイプ１２、及びコルゲートフィン１５もアルミニウム等熱伝導の良い金属からなる。

上部ヘッダパイプ１１と下部ヘッダパイプ１２の間に多数の偏平チューブ１３を設け、偏平チューブ１３間にコルゲートフィン１５を設けた構造であるから、第１段熱交換器１０の放熱（吸熱）面積は大きく、効率的に熱交換を行うことができる。上部ヘッダパイプ１１の一端には凝縮器として機能する際に冷媒が流入する冷媒流入口１６が設けられる。

第２段熱交換器２０はパラレルフロータイプのサイドフロータイプであり、第１段熱交換器１０と同一の平面内に配置される。第２段熱交換器２０は、凝縮器として機能する際に冷媒が流入する冷媒流入側ヘッダパイプ２１と冷媒が流出する冷媒流出側ヘッダパイプ２２を水平方向に間隔を置いてそれぞれ垂直に、すなわち互いに平行する形で配置し、冷媒流入側ヘッダパイプ２１と冷媒流出側ヘッダパイプ２２の間に水平な偏平チューブ２３を所定ピッチで複数配置したものである。偏平チューブ２３はアルミニウム等熱伝導の良い金属を押出成型した細長い成型品であり、内部には冷媒を流通させる冷媒通路２４が形成されている。偏平チューブ２３は押出成型方向を水平にする形で配置されるので、冷媒通路２４の冷媒流通方向も水平になる。冷媒通路２４の一構成例では、断面形状及び断面面積の等しいものが図１の奥行き方向、図２では左右方向に複数個並び、そのため偏平チューブ２３はハーモニカのような断面を呈している。各冷媒通路２４は冷媒流入側ヘッダパイプ２１及び冷媒流出側ヘッダパイプ２２の内部に連通する。

偏平チューブ２３同士の間にはコルゲートフィン２５が配置される。冷媒流入側ヘッダパイプ２１及び冷媒流出側ヘッダパイプ２２と偏平チューブ２３、及び偏平チューブ２３とコルゲートフィン２５はそれぞれロウ付けまたは溶着により固定される。偏平チューブ２３の他、冷媒流入側ヘッダパイプ２１、冷媒流出側ヘッダパイプ２２、及びコルゲートフィン２５もアルミニウム等熱伝導の良い金属からなる。

冷媒流入側ヘッダパイプ２１と冷媒流出側ヘッダパイプ２２の間に多数の偏平チューブ２３を設け、偏平チューブ２３間にコルゲートフィン２５を設けた構造であるから、第２段熱交換器２０の放熱（吸熱）面積は大きく、効率的に熱交換を行うことができる。

冷媒流入側ヘッダパイプ２１は第１段熱交換器１０の冷媒流入口１６と対角をなす位置で下部ヘッダパイプ１２に直角に接続され、下部ヘッダパイプ１２と一体化されている。また冷媒流出側ヘッダパイプ２２の上部に冷媒流出口２６が設けられている。

第２段熱交換器２０の偏平チューブ２３の本数は、第１段熱交換器１０の偏平チューブ１３の本数より少ない。そのため、第２段熱交換器２０の冷媒流路面積は第１段熱交換器１０に比べて小さくなる。

熱交換器ユニット１を凝縮器として使用する場合、第１段熱交換器１０の冷媒流入口１６から少なくとも一部がガス状となった冷媒が流入する。冷媒は上部ヘッダパイプ１１から偏平チューブ１３の冷媒通路１４に入り、冷媒通路１４を流下する。冷媒通路１４を流下する間にガス状冷媒はコルゲートフィン１５を通じて熱を放散し、凝縮して液状になる。液状冷媒は下部ヘッダパイプ１２から第２段熱交換器２０の冷媒流入側ヘッダパイプ２１に入り、偏平チューブ２３の冷媒通路２４を通って水平に流れる。冷媒通路２４を流れる間に液状冷媒は熱を放散し、過冷却状態となる。過冷却状態となった液状冷媒は冷媒流出口２６から流出する。

熱交換器ユニット１では、ガス状冷媒は第２段熱交換器２０に比べ流路面積の大きい第１段熱交換器１０を通る間に速やかに凝縮せしめられ、凝縮した液状冷媒は、第１段熱交換器１０よりも流路面積の小さい第２段熱交換器２０を通る間に過冷却状態とされるから、過冷却化を効率的に進めることができる。また第２段熱交換器２０の上に第１段熱交換器１０を位置させる形であって、第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０が前後に重なっていないので、第２段熱交換器２０の通風性が良く、過冷却を十分に促進させることができる。

第１実施形態の熱交換器ユニット１では、第２段熱交換器２０がパラレルフローのサイドフロータイプであることにより、第１段熱交換器１０に比較して第２段熱交換器２０の冷媒流路面積が小さいという状況を無理なく作り出すことができる。また、第１段熱交換器１０の下部ヘッダパイプ１２と第２段熱交換器２０の冷媒流入側ヘッダパイプ２１が一体化されているので、構成が簡素化され、構造的に強固な熱交換器ユニット１を得ることができる。さらに、第２段熱交換器２０では、冷媒流出側ヘッダパイプ２２の上部に冷媒流出口２６が設けられているので、複数存在する偏平チューブ２３の中で下の方に位置するものに液状冷媒の流れが偏るといったことが生じにくく、熱交換性能を十分に発揮させることができる。

続いて本発明の第２実施形態を図３及び図４に基づき説明する。図３は熱交換器の概略構造を示す模型的垂直断面図、図４は図３のＢ−Ｂ線に沿って切断した断面図である。なお第２実施形態の中で、第１実施形態と共通する構成要素には第１実施形態の説明で用いたのと同じ符号を付し、説明は省略するものとする。これは第３実施形態についても同様とする。

第２実施形態の熱交換器ユニット１は、第１段熱交換器１０は第１実施形態と共通であるが、第２段熱交換器が第１実施形態と異なっている。すなわち第２実施形態では、サーペンタインタイプの第２段熱交換器３０が用いられている。

第２段熱交換器３０は、凝縮器として機能する際に冷媒が流入する冷媒流入側ヘッダパイプ３１と、凝縮器として機能する際に冷媒が流出する冷媒流出側ヘッダパイプ３２を水平方向に間隔を置いてそれぞれ水平に、すなわち互いに平行する形で配置し、冷媒流入側ヘッダパイプ３１と冷媒流出側ヘッダパイプ３２の間に１本の蛇行する偏平チューブ３３を配置したものである。偏平チューブ３３はアルミニウム等熱伝導の良い金属を押出成型した細長い成型品であり、内部には冷媒を流通させる冷媒通路３４が形成されている。冷媒通路３４の一構成例では、断面形状及び断面面積の等しいものが図３の奥行き方向、図４では左右方向に複数個並び、そのため偏平チューブ３３はハーモニカのような断面を呈している。各冷媒通路３４は冷媒流入側ヘッダパイプ３１及び冷媒流出側ヘッダパイプ３２の内部に連通する。

蛇行する偏平チューブ３３の間にコルゲートフィン３５が配置される。冷媒流入側ヘッダパイプ３１及び冷媒流出側ヘッダパイプ３２と偏平チューブ３３、及び偏平チューブ３３とコルゲートフィン３５はそれぞれロウ付けまたは溶着により固定される。偏平チューブ３３の他、冷媒流入側ヘッダパイプ３１、冷媒流出側ヘッダパイプ３２、及びコルゲートフィン３５もアルミニウム等熱伝導の良い金属からなる。

冷媒流入側ヘッダパイプ３１と冷媒流出側ヘッダパイプ３２の間に蛇行する偏平チューブ３３を設け、偏平チューブ３３の間にコルゲートフィン３５を設けた構造であるから、第２段熱交換器３０の放熱（吸熱）面積は大きく、効率的に熱交換を行うことができる。

冷媒流入側ヘッダパイプ３１は第１段熱交換器１０の冷媒流入口１６と対角をなす位置で下部ヘッダパイプ１２に対し接続パイプ３６を介して接続される。冷媒流出側ヘッダパイプ３２には冷媒流出口３７が設けられている。

第２段熱交換器３０には偏平チューブ３３が１本しかなく、そのため、第２段熱交換器３０の冷媒流路面積は第１段熱交換器１０に比べて小さい。

熱交換器ユニット１を凝縮器として使用する場合、第１段熱交換器１０の冷媒流入口１６から少なくとも一部がガス状となった冷媒が流入する。冷媒は上部ヘッダパイプ１１から偏平チューブ１３の冷媒通路１４に入り、冷媒通路１４を流下する。冷媒通路１４を流下する間にガス状冷媒はコルゲートフィン１５を通じて熱を放散し、凝縮して液状になる。液状冷媒は下部ヘッダパイプ１２から接続パイプ３６を通って第２段熱交換器３０の冷媒流入側ヘッダパイプ３１に入り、偏平チューブ３３の冷媒通路３４を通って蛇行して流れる。冷媒通路３４を流れる間に液状冷媒は熱を放散し、過冷却状態となる。過冷却状態となった液状冷媒は冷媒流出口３７から流出する。

熱交換器ユニット１では、ガス状冷媒は第２段熱交換器３０に比べ流路面積の大きい第１段熱交換器１０を通る間に速やかに凝縮せしめられ、凝縮した液状冷媒は、第１段熱交換器１０よりも流路面積の小さい第２段熱交換器３０を通る間に過冷却状態とされるから、過冷却化を効率的に進めることができる。また第２段熱交換器３０の上に第１段熱交換器１０を位置させる形であって、第１段熱交換器１０と第２段熱交換器３０が前後に重なっていないので、第２段熱交換器３０の通風性が良く、過冷却を十分に促進させることができる。

第２実施形態の熱交換器ユニット１では、第２段熱交換器３０がサーペンタインタイプであることにより、第１段熱交換器１０に比較して第２段熱交換器３０の冷媒流路面積が小さいという状況を無理なく作り出すことができる。また第２熱交換器３０の偏平チューブ３３が１本だけなので、熱交換器ユニット１を蒸発器として使用する場合、偏平チューブ３３の出口近くで冷媒温度を監視しておけば、除霜の進行具合を正確に知ることができる。

続いて本発明の第３実施形態を図５及び図６に基づき説明する。図５は熱交換器の概略構造を示す模型的垂直断面図、図６は図５のＣ−Ｃ線に沿って切断した断面図である。

第３実施形態の熱交換器ユニット１では、フィンアンドチューブタイプの第２段熱交換器４０が用いられている。第２段熱交換器４０は多数のフィン４１と１本の蛇行するチューブ４２を備える。個々のフィン４１は垂直方向を長手方向とする短冊形状であり、それが多数、互いの間に所定の隙間を置いて水平方向に並んでいる。このフィン４１の集団をチューブ４２が、上から下へと蛇行して縫うように貫通する。チューブ４２の内部は冷媒を流通させる冷媒通路４３となる。フィン４１とチューブ４２はアルミニウム等熱伝導の良い金属からなり、例えば、ロウ付け、溶着やチューブの拡管により固定される。第２段熱交換器４０は、空気調和機で一般的に用いられている、アルミニウム製フィンと銅製チューブの組み合わせからなるものであってもよい。

チューブ４２の一端は第１段熱交換器１０の凝縮器として機能する際に冷媒が流入する冷媒流入口１６と対角をなす位置で下部ヘッダパイプ１２に接続される。チューブ４２の他端は凝縮器として機能する際に冷媒が流出する冷媒流出口４４となる。

第２段熱交換器４０は１本のチューブ４２を備えるだけなので、第２段熱交換器４０の冷媒流路面積は第１段熱交換器１０に比べて小さい。

熱交換器ユニット１を凝縮器として使用する場合、第１段熱交換器１０の冷媒流入口１６から少なくとも一部がガス状となった冷媒が流入する。冷媒は上部ヘッダパイプ１１から偏平チューブ１３の冷媒通路１４に入り、冷媒通路１４を流下する。冷媒通路１４を流下する間にガス冷媒はコルゲートフィン１５を通じて熱を放散し、凝縮して液状になる。液状冷媒は下部ヘッダパイプ１２から第２段熱交換器４０に入り、チューブ４２の冷媒通路４３を通って蛇行して流れる。冷媒通路４３を流れる間に液状冷媒は熱を放散し、過冷却状態となる。過冷却状態となった液状冷媒は冷媒流出口４４から流出する。

熱交換器ユニット１では、ガス状冷媒は第２段熱交換器４０に比べ流路面積の大きい第１段熱交換器１０を通る間に速やかに凝縮せしめられ、凝縮した液状冷媒は、第１段熱交換器１０よりも流路面積の小さい第２段熱交換器４０を通る間に過冷却状態とされるから、過冷却化を効率的に進めることができる。また第２段熱交換器４０の上に第１段熱交換器１０を位置させる形であって、第１段熱交換器１０と第２段熱交換器４０が前後に重なっていないので、第２段熱交換器４０の通風性が良く、過冷却を十分に促進させることができる。

第３実施形態の熱交換器ユニット１では、第２段熱交換器４０がフィンアンドチューブタイプであることにより、第１段熱交換器１０に比較して第２段熱交換器４０の冷媒流路面積が小さいという状況を無理なく作り出すことができる。また第２熱交換器４０は１本のチューブ４２を備えるだけなので、熱交換器ユニット１を蒸発器として使用する場合、チューブ４２の出口近くで冷媒温度を監視しておけば、除霜の進行具合を正確に知ることができる。除霜の結果生じた除霜水は、フィンアンドチューブタイプの熱交換器の特徴である排水性の良さを生かして、第２段熱交換器４０から速やかに排水することができる。

第１実施形態から第３実施形態まで、第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０、３０、４０のいずれかが１個の垂直な平面内にあるものとして説明してきたが、この平面は傾斜していても構わない。また第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０、３０、４０のいずれかは１個の平面内にあることを厳密に要求されるものではなく、前後方向に多少のずれがあっても構わない。また、熱交換器ユニット１を正面から見たとき、第１段熱交換器１０と第２段熱交換器２０、３０、４０のいずれかが左右方向に多少ずれていても構わない。

上述した熱交換器ユニットは、空気調和機に搭載することができる。空気調和機の中でセパレート型と呼ばれるものは、室外機と室内機により構成される。室外機は、圧縮機、四方弁、膨張弁、室外側熱交換器、室外側送風ファンなどを含み、室内機は、室内側熱交換器、室内側送風ファンなどを含む。上述熱交換器ユニットを室外機に搭載するときは、熱交換器ユニットは垂直に立てた状態で設置する。室外側熱交換器は、暖房運転時には蒸発器として機能し、冷房運転時には凝縮器として機能する。

上述熱交換器ユニットを室内機に搭載するときは、斜めに傾斜させて設置することにより、室内機の上下方向の長さを縮め、室内機を小型化することができる。室内側熱交換器は、冷房運転時と除霜運転時には蒸発器として機能し、暖房運転時には凝縮器として機能する。

以上、本発明の各実施形態につき説明したが、本発明の範囲はこれに限定されるものではなく、発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えて実施することができる。

本発明は過冷却を効率的に促進させる目的で複数の熱交換器を組み合わせる熱交換器ユニットに広く利用可能である。

第１実施形態に係る熱交換器ユニットの概略構造を示す模型的垂直断面図図１のＡ−Ａ線に沿って切断した断面図第２実施形態に係る熱交換器ユニットの概略構造を示す模型的垂直断面図図３のＢ−Ｂ線に沿って切断した断面図第３実施形態に係る熱交換器ユニットの概略構造を示す模型的垂直断面図図５のＣ−Ｃ線に沿って切断した断面図

符号の説明

１熱交換器ユニット
１０パラレルフローのダウンフロータイプの第１段熱交換器
２０パラレルフローのサイドフロータイプの第２段熱交換器
３０サーペンタインタイプの第２段熱交換器
４０フィンアンドチューブタイプの第２段熱交換器

Claims

第１段熱交換器と、凝縮時にはこの第１段熱交換器を通った冷媒を通す第２段熱交換器を備え、
前記第１段熱交換器をパラレルフローのダウンフロータイプとし、
前記第２段熱交換器を、パラレルフローのサイドフロータイプ、またはサーペンタインタイプ、またはフィンアンドチューブタイプのいずれかであって、前記第１段熱交換器よりも冷媒流路面積小のものとするとともに、
前記第２段熱交換器の上に前記第１段熱交換器を位置させる形で両熱交換器を配置したことを特徴とする熱交換器ユニット。
前記第２段熱交換器がパラレルフローのサイドフロータイプであることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器ユニット。
前記第１段熱交換器の下部ヘッダパイプと前記第２段熱交換器の冷媒流入側ヘッダパイプが一体化されていることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器ユニット。
前記第２段熱交換器の冷媒流出側ヘッダパイプの上部に冷媒流出口が設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の熱交換器ユニット。
請求項１から４のいずれか１項に記載の熱交換器ユニットを備えた空気調和機。