JP2010014717A - 時計用の連結共振子 - Google Patents

Abstract

【課題】 時計用の連結された共振子を提供すること。
【解決手段】時計用の共振子（１）は、低振動周波数の第１の共振子（２）と、より周波数が高い高振動周波数の第２の共振子（３）とを連結して得られる。第１の共振子（２）は、第１のテンプ輪スプリング（５）と協働する第１のテンプ輪（４）を含む。第２の共振子（３）は、第２のテンプ輪スプリング（７）と協働する第２のテンプ輪（６）を含む。第３のテンプ輪スプリングが、第１のテンプ輪（４）と第２のテンプ輪（６）の間に配置されて、前記第１の共振子（２）と前記２の共振子（３）とを連結する。
【選択図】図４

Description

本発明は、低振動周波数の第１の共振子と、振動周波数がより高い第２の共振子とを連結して得られる、時計用の共振子に関する。

かかる定義に合致する共振子が、欧州特許第１８４３２２７Ａ１号に開示されている。その文献では、低振動周波数を持つ第１の共振子は、スプリング付きテンプ輪であり、高振動周波数を持つ第２の共振子は、音叉である。音叉の一方の分岐部が、テンプ輪スプリングの外側コイルに直接結合されて２つの共振子の間を連結している。この配置の目的は、時計の動作振動数（周波数）を安定化し、外部ストレスから周波数がより影響を受けないようにし、そして最終的に時計の動作精度を向上させることである。開示された配置では、第１の共振子の固有振動周波数は、数ヘルツであり、第２の共振子の固有振動周波数は、ｋＨｚのオーダーである。したがって、その考えは、外部からの干渉から大いに影響を受ける第１の共振子を、高い動作周波数を持つため外部からの干渉にほとんど影響されない第２の共振子に、スレーブさせようというものである。このスレーブによって、たとえば、第１の共振子が従来のエスケープ・システムと協働するときに、耐衝撃性に関して第１の共振子の性能を向上させることになる。

しかし、上に説明したものでは、２つの共振子に依存しており、それらの共振子は、互いにまったく異なり、それらの連結および調節には、高振動周波数共振子の低慣性、したがってそのキャパシタンスを考慮すると、第１の低振動周波数共振子の動作に影響を及ぼすには十分であるが、克服可能かも知れないが大きな困難を生じる虞れがある。

それゆえ、スプリング付きテンプ輪を使用した低振動周波数の第１の共振子の動作を、スプリング付きテンプ輪を使用し且つ振動周波数がより高い第２の共振子によって、制御することができるならば、当業者に機密がないそれらの共振子を実装することによって、時計の動作周波数を、或る一定のポイントに安定化されることができる。

測時法では、２．５Ｈｚ、３Ｈｚおよび４Ｈｚの振動周波数に対応する時間当たりの交番数１８０００、２１６００および２８８００が、スプリング付きテンプ輪共振子のために、通常使用される。しかし、より高い振動数（周波数）で振動するスプリング付きテンプ輪共振子が取り付けられた時計が知られており、その所望の目的は、時計が、摩耗したとき、より良好な測時性能を達成することができるようにすることである。

Ｃｈａｒｌｅｓ Ｈｕｇｕｅｎｉｎ他による著作物「Ｅｃｈａｐｐｅｍｅｎｔ ｅｔ Ｍｏｔｅｕｒｓ ｐａｓ ａ ｐａｓ」（ＦＥＴ、Ｎｅｕｃｈａｔｅｌ、１９７４、１３７〜１４８頁）に示されているように、周波数を２倍にすることによって、時計の毎日の動作へのバランス不良の影響が、４倍、減少される。したがって、テンプ輪の振動周波数を増加させると、共振子の制御能力を増加させ、時計の動作が姿勢変化によって受ける影響をより少なくするという二重の効果が得られる。

しかし、これらの効果を得るには、がんぎ車の歯数を増加させるという代償を支払わなければならない。従来のがんぎ車では、スプリング付きテンプ輪共振子の周波数が２．５〜３Ｈｚの場合、歯数が一般に１５である。この数は、長い間そのままに受け入れられてきた、というのは、がんぎ車製作の問題と、時計の調速輪列の車およびピニオンの歯の比および数の適切な配分とを考慮に入れていたからである。共振子振動周波数が４〜１０Ｈｚとより高くなると、歯車比が高くなりすぎてしまう。この欠点は、がんぎ車の歯数を増加させると、解消される。振動周波数５Ｈｚに対しては歯数２１が適切であろうが、そのように変更すると、停止や落下などでの安全性が減少し、そのために、巻き上げ時に、特別の注意が必要である。さらに、そして一般に、スイスのレバー式脱進機の製造歩どまりが、４または５Ｈｚを超えると、大いに減少することがよく知られている。

欧州特許第１８４３２２７Ａ１号

Ｃｈａｒｌｅｓ Ｈｕｇｕｅｎｉｎ他による著作物「Ｅｃｈａｐｐｅｍｅｎｔ ｅｔ Ｍｏｔｅｕｒｓ ｐａｓ ａ ｐａｓ」（ＦＥＴ，Ｎｅｕｃｈａｔｅｌ，１９７４，１３７〜１４８頁）

低振動周波数の共振子と振動周波数がより高い共振子とで、落下などでの安全性の減少や製造歩どまりの減少を招かないようにすることにある。

したがって、低振動周波共振子には、高振動周波共振子の利点の恩恵を受けられるように高振動周波共振子が連結され、且つ、その低振動周波共振子が、従来の脱進機によって制御されることで、がんぎ車の歯数を増加させず、従来の脱進機がもたらすよく知られた安全性レベルが維持される。

図１に、この配置をブロック図で示す。この図では、低振動周波数の第１の共振子２．４１は、脱進機および調速輪列７０によって駆動されるスプリング付きテンプ輪から形成され、その調速輪列７０は、香箱７４によって駆動される。時刻表示７２は、時計針によって表現され、たとえば、調速輪列７０から得られる。振動周波数がより高い第２の共振子は、ユニット３．４２によって表される。２つの共振子間の連結は、二方向矢印のユニット８．４６によって表される。

本発明は、２つの実施形態を提示し、第１の実施形態の特別なケースが、第２の実施形態である。

第１の実施形態は、本明細書第１パラグラフの記述に加えて、第１の共振子が、第１のスプリングと協働する第１の慣性質量を有し、第２の共振子が、第２のスプリングと協働する第２の慣性質量を含み、そして第３のスプリングが、第１と第２の慣性質量の間に配置されて第１共振子および第２共振子を連結することを特徴とする。

第２の実施形態は、本明細書第１パラグラフの記述に加えて、第１の共振子が、第１のスプリングと協働する第１の慣性質量を含み、第２の共振子が、第２のテンプ輪スプリングと協働する第２の慣性質量を含み、そして、前記第２のスプリングが、前記第１および第２の慣性質量を接続して、前記第１共振子および第２共振子を連結することを特徴とする。

以下に図面を参照して本発明を詳細に説明する。図面には、上に述べた両方の実施形態が、それらに限定されない実施例として提示される。

本発明の共振子および時計へのその関与を示すブロック図である。 本発明の第１の実施形態によって、２つの共振子がどのように配置され連結されるかを示す等価図である。 スプリング付きテンプ輪からそれぞれ形成された共振子を連結することによって得られる共振子の第１の実施形態の平面図である。 図３のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面図である。 図３の平面図および図４の断面図で示した共振子の斜視図である。 図３の平面図および図４の断面図で示した共振子の側面図である。 ２つの共振子を接続するテンプ輪スプリングのトルクを変化させたとき、共振子のそれぞれの固有振動周波数を示すグラフである。 ２つの共振子を接続するテンプ輪スプリングのトルクを変化させたとき、第１共振子のテンプ輪スプリングのトルク、または該第１共振子のテンプ輪の慣性質量のいずれかに影響を及ぼす干渉に対する、該第１共振子および第２共振子を連結することから得られる安定化作用を示すグラフである。 本発明の第２の実施形態によって、２つの共振子がどのように配置され連結されるかを示す等価図である。 スプリング付きテンプ輪からそれぞれ形成された共振子を連結することによって得られる共振子の第２の実施形態の平面図である。 図１０のＸＩ−ＸＩ線に沿った断面図である。 図１０の平面図および図１１の断面図で示した共振子の斜視図である。 図１０の平面図および図１１の断面図で示した共振子の側面図である。 第１共振子のテンプ輪スプリングのトルクを変化させたとき、共振子のそれぞれの固有振動周波数を示すグラフである。 第１の共振子のテンプ輪スプリングのトルクを変化させたとき、第１の共振子のテンプ輪スプリング、または第１の共振子のテンプ輪の慣性質量のいずれかに影響を及ぼす干渉に対する、第１の共振子および第２の共振子を連結することから得られる安定化作用を示すグラフである。

<<本発明の第１の実施形態>>
本発明の第１の実施形態による連結共振子１は、図２の等価図に例えられる。この共振子１は、第１の共振子２と第２の共振子３を連結して得られる。第１の共振子２は、第１のスプリング５（ここでは、らせんスプリングによって示され、その一方の端部が四角形塊体に取り付けられ、その他方の端部が時計の固定部７３、たとえば底板に取り付けられている）と協働する第１の慣性質量４（ここでは四角形塊体によって示されている）を含む。第２共振子３は、第２のスプリング７（ここでは、らせんスプリングによって示され、その一方の端部が四角形塊体に取り付けられ、その他方の端部が時計の固定部７４、たとえば受に取り付けられている）と協働する第２の慣性質量６（ここでは四角形塊体によって示されている）を含む。第３のスプリング８（ここでは、らせんスプリングによって示されている）が、第１の慣性質量（４）と第２の慣性質量（６）の間に配置されて第１の共振子（２）と第２の共振子（３）とを連結する。

図３〜６に、本発明の第１の実施形態の実際の構造を示す。第１および第２の慣性質量は、それぞれ、第１のテンプ輪４および第２のテンプ輪６から形成され、そして、第１、第２および第３のスプリングは、それぞれ、第１のテンプ輪スプリング５、第２のテンプ輪スプリング７および第３のテンプ輪スプリング８である。

本発明の好ましい実施形態によれば、第１共振子２および第２共振子３は、時計の内部において底板１１と受１７の間で同軸上に配置されている。しかし、本発明は、この配置に限定されず、２つの共振子は、たとえば、時計内で並べて配置することができる。

より具体的には、図４に明瞭に示されるように、第１の共振子２は、第１のテンプ輪スプリング５とそれに協働する第１のテンプ輪４を本質的に含む。第１の共振子２は第１の軸９に取り付けられる。その第１の軸９は、その第１の端部側が底板１１に固定されたベアリング１０で、その第２の端部側が中間受１３に固定されたベアリング１２で、枢動する。第１のテンプ輪スプリング５の外側コイル、及び、内側コイルが、底板１１によって支えられた（テンプ輪スプリング用）つめ２３、及び、第１の軸９に固定された留め具２８の内側ポイントに、それぞれ固定される。

第２の共振子３は、第２のテンプ輪スプリング７とそれに協働する第２のテンプ輪６を本質的に含む。第２の共振子３は、第２の軸１４に取り付けられる。その第２の軸１４は、その第１の端部が中間受１３に固定されたベアリング１５で、その第２の端部が受１７に固定されたベアリング１６で、枢動する。第２のテンプ輪スプリング７の外側コイル、及び、内側コイルが、受１７によって支えられた（テンプ輪スプリング用）つめ２５、及び、第２の軸１４に固定された留め具２６の内側ポイントに、それぞれ固定される。

図３〜６を吟味すると、第１の共振子２は、第２の共振子３のテンプ輪６より大きい直径を持つテンプ輪４を含み、そのことから、テンプ輪スプリングのそれぞれが生み出すトルクがほぼ同じであるとすると、第１の共振子の振動周波数が、第２の共振子の振動周波数より低いことが示される。これらの条件下では、エスケープ機構を第１の共振子に接続することが必要になり、第１の共振子は、干渉に対する抵抗性の向上のために、第２の共振子にスレーブさせられることが明らかに必要となる。図４には、第１の共振子２の取り付けられる第１の軸９が、つば１８および振り石１９を支えることが示され、その振り石１９は、たとえばアンクルと協働し、アンクルはがんぎ車と協働する。

さて、第１の共振子２と第２の共振子３の間に存在する連結を説明する。この連結は、第３のテンプ輪スプリング８によって達成される。図４および５には、このテンプ輪スプリング８が、中間受１３の各側に取り付けられ且つ相互に直列にされた２つの巻線部２０および２１を含むことが示される。このようにして、第１の巻線部２０の内側コイルは、第２の軸１４に固定された留め具（アタッチメント）２７の内側ポイントに固定され、一方、第２の巻線部２１の内側コイルは、第１の軸９に固定された留め具（アタッチメント）２２の内側ポイントに固定され、そして、それらの巻線の外側コイルは、ストリップ７５によって互いに接続される。

本発明は、ここに示した説明に限定されない。第３のテンプ輪スプリングは、ただ１つの巻線を有してもよい。その場合、図示しないが、１つの巻線の内側コイルが、第２の軸１４に固定された留め具２７のポイントに固定され、その１つの巻線の外側コイルが、第１のテンプ輪４に支えられたテンプ輪スプリングのつめに固定される。

２つの共振子を連結することによる効果を簡単に示すと、それら共振子の一方は、低周波数で振動し、他方は、低周波数で振動する共振子をより安定にするために、より高い周波数で振動する。

塊体およびスプリングから形成された機械式共振子は、塊体ｍの重量およびスプリングの定数ｋによって特徴付けられる。それらは、図２の等価図で表され、時計製作に関しては、それぞれミリグラム（ｍｇ）およびマイクロニュートン／メートル（μＮ／ｍ）の大きさのオーダーで表される。ここで、塊体ｍはテンプ輪であり、ミリグラム／平方センチメートル（ｍｇ・ｃｍ²）で表される慣性質量によって特徴付けられ、一方、定数ｋは、テンプ輪スプリングに関し、マイクロニュートン・メートル／ラジアン（μＮ・ｍ／ｒａｄ）で表される単位トルクによって特徴付けられる。したがって、共振子の周波数は、次のように表される。

市場で見られる通常の時計のキャリバーから例を取ると、ｋ＝１・１０^-6Ｎｍ／ｒａｄおよびｍ＝１６・１０^-10ｋｇ・ｍ²（ここで、周波数ｆ＝４Ｈｚ）である。

重要な問題は、第２の周波数がより高い共振子が存在すると、第１の低周波共振子の周波数が安定するかどうかを知ることである。この作用は、次の式によって定義される安定化係数Ｓによって考慮される。

この関係では、ω₁が、第１共振子だけの通常の角周波数であり、ω_1Pが第１共振子だけの分配角周波数であり、Ω₁が、連結システムの通常の角周波数であり、そしてΩ_1Pが、連結システムの分配角周波数である。安定化係数Ｓが２に等しい場合、時計は、連結共振子システムがあると、第１共振子だけであるときよりも２倍正確であることが明らかになる。たとえば、１日に１０秒進む時計は、同じ間、５秒だけ進むことになる。

ここで、次の特徴を有する第１の共振子および第２の共振子を実装した、実際の実施例を取り上げる。
共振子＃１：ｍ₁＝２１ｍｇ・ｃｍ²、ｋ₁＝１μＮ・ｍ／ｒａｄ、
従ってｆ₁＝３．４７Ｈｚ
共振子＃２：ｍ₂＝２１ｍｇ・ｃｍ²、ｋ₂＝５μＮ・ｍ／ｒａｄ、
従ってｆ₂＝７．７５Ｈｚ
そして、これらの共振子は、定数ｋ_c のメインスプリングによって連結される。

図２および４を参照すると、低振動周波数の共振子＃１は、参照記号２で示され、ｍ₁がテンプ輪４であり、ｋ₁がテンプ輪スプリング５の定数である。周波数がより高い共振子＃２は、参照記号３で示され、ｍ₂がテンプ輪６であり、ｋ₂がテンプ輪スプリング７の定数である。しかし、この実際の実施例では、テンプ輪は、寸法が同じであり、それは、図４のテンプ輪の場合とは異なり、第２の共振子は、そのスプリング定数のために固有振動周波数がより高く、そのスプリング定数もより高いということに留意されたい。

分析に基づく計算で、図７および８のグラフが、上に述べた実際のデータに基づき提示される。

図７は、２つの共振子を連結するテンプ輪スプリングの定数ｋ_cの関数として、連結共振子システムの固有振動周波数ｆ₁およびｆ₂の漸進的な変化を示すグラフである。

図８は、２つの共振子を連結するテンプ輪スプリング８の定数ｋ_cの関数として、安定化係数Ｓの漸進的な変化を示すグラフである。

カーブＳ_mは、定数ｋ_cを変化させたとき、低振動周波数の第１の共振子のテンプ輪の慣性質量に影響を及ぼす干渉に対しての、第１の共振子と第２の共振子との連結から得られる安定化作用を示す。この作用は、それほど強調されておらず、それは、比較的重要でない、というのは、テンプ輪の慣性質量は、外部干渉によって影響されないからである。

カーブＳ_kは、第１の共振子のテンプ輪スプリング、すなわち、エスケープ・システムによって駆動される共振子のトルクに影響を及ぼす干渉に対しての、第１の共振子と第２の共振子との連結から得られる安定化作用を示す。ｋ_cの値が１μＮ・ｍ／ｒａｄの場合、安定化係数は、２から大きく離れておらず、正である、というのは、他の事項の中で、スプリングの姿勢、衝撃および温度変動による干渉が、テンプ輪スプリングにとりわけ影響を及ぼすからである、と見ることができる。

<<本発明の第２の実施形態>>
本発明の第２の実施形態による連結共振子４０は、図９の等価図と同等であると見ることができる。連結共振子４０は、第１の共振子４１と第２の共振子４２を連結して得られる。第１の共振子４１は、第１のスプリング４４（ここでは、らせんスプリングで、一方の端部が四角形塊体に、他方の端部が時計の固定部７３（たとえば底板）に取り付けられる）とそれに協働する第１の慣性質量４３（ここでは四角形塊体）を含む。第２の共振子４２は、第２のスプリング４６（ここでは、らせんスプリングで、一方の端部が四角形塊体４３に取り付けられ、他方の端部が四角形塊体４５に取り付けられる）とそれに協働する第２の慣性質量４５（ここでは四角形塊体）を含む。したがって、第２のテンプ輪スプリング４６は、第１の慣性質量（４３）と第２の慣性質量（４５）とを接続して、第１の共振子（４１）と第２の共振子（４２）とを連結する。スプリング４６は、二重に部品の役割を果たすもので、第２の共振子４２となるとともに、第１の共振子４１と第２の共振子４２との連結もする。

第２の実施形態は、第１の実施形態の特別なケースと考えることができる。第２のスプリング７および固定部７４への留め具を、図２に示された第１の実施形態から省くと、図９の等価図に示される第２の実施形態が得られる。以下、図１０〜１３を参照して詳細に説明する。

図１０〜１３に、本発明の第２の実施形態の実際の構造を示す。本発明の第１の実施形態を参照して既に説明したように、第１および第２の慣性質量は、それぞれ、第１のテンプ輪４３および第２のテンプ輪４５から形成され、第１および第２のスプリングは、それぞれ、第１のテンプ輪スプリング４４および第２のテンプ輪スプリング４６である。

第１のテンプ輪４３は、第２の周波数がより高い共振子４２を取り囲む円形ケージを有し、当該円形ケージ４３は、第１のテンプ輪スプリング４４とともに第１の（低振動周波数の）共振子４１を形成する。

図１１の断面図に明確に示されるように、第１のテンプ輪を形成する円形ケージ４３に備えられるチーク４７は、第１のトラニオン４８を支え、そのトラニオンは、板５０に固定されたベアリング４９で枢動する。この第１のトラニオン４８は、つば５１および振り石５２を支える。振り石５２は、たとえばアンクルと協働し、アンクルはがんぎ車と協働する。円形ケージ４３は、また、第２のトラニオン５４を支える第２のチーク５３を備え、そのトラニオン５４は、受５６中に固定されたベアリング５５で枢動する。受５６は、テンプ輪スプリングのつめ５７を備え、そのつめには、第１のテンプ輪スプリング４４の外側コイルが固定され、第１のテンプ輪スプリング４４の内側コイルは、第２のトラニオン５４に固定された留め具５８の内側ポイントに固定される。円形ケージすなわちテンプ輪４３およびテンプ輪スプリング４４は、低振動周波数の第１の共振子４１を形成する。

図１１に、第２の共振子４２を形成する第２のテンプ輪４５およびテンプ輪スプリング４６が、ケージ４３に取り囲まれ、軸５９によって支えられる。その軸５９は、その第１の端部側がケージ４３の第１のチーク４７に固定されたベアリング６０で、その第２の端部側がケージの第２のチーク５３に固定されたベアリング６１で、枢動できる。さらに、第２のテンプ輪スプリング４６の外側コイル、及び、内側コイルが、ケージ４３の第２のチーク５３によって支えられたテンプ輪スプリングのつめ６２に、及び、軸５９に固定された留め具６３の内側ポイントに、それぞれ固定される。

図１０〜１２を見ると、第１の共振子４１は、第２の共振子４２のテンプ輪４５の直径より大きい直径のテンプ輪すなわちケージ４３を含み、それによって、第１の共振子の振動周波数が第２共振子の振動周波数よりも低く、且つ、テンプ輪スプリングのそれぞれが生み出すトルクが等しくなる、ことが示される。したがって、エスケープ機構が第１の共振子に接続され、干渉に対するその抵抗性を向上させるために、第２の共振子にスレーブさせられることが必要となる。

２つの共振子の一方が低周波数で振動し、他方がより高い周波数で振動する２つの共振子を、低周波数で振動する共振子の性能を向上させるために、相互に連結することによる効果は、第１の実施形態の説明で明らかにした。同様の理論は、この第２の実施形態にも当てはまる。

しかし、ここで、具体的な実施例を取り上げる。
共振子＃１： ｍ₁＝２０ｍｇ・ｃｍ²、ｋ₁＝変数
共振子＃２： ｍ₂＝６．４ｍｇ・ｃｍ²、ｋ_c＝０．４μＮ・ｍ／ｒａｄ、ｋ₂＝０

ここで図９および１１を参照すると、低振動周波数の共振子＃１は参照記号４１で表され、ｍ₁ はテンプ輪またはケージ４３の質量であり、ｋ₁ はテンプ輪スプリング４４の定数であり、そして、周波数がより高い共振子＃２は参照記号４２で表され、ｍ₂ はテンプ輪４５の質量であり、ｋ_c はテンプ輪スプリング４６の定数であり、ｋ_c は２つの共振子を連結するテンプ輪スプリングでもある。

上に述べた実際のデータに基づいて、図１４および１５のグラフが、分析による計算から求められた。選択された変数は、第１の実施形態でのようにｋ_cではなく、ｋ₁ が変数とされた。ｋ₁ は、もっとも決定的なパラメータであると思われる。

図１４は、第１の共振子４１を形成するテンプ輪スプリング４４について、定数ｋ₁ の関数として、連結共振子システムの固有振動周波数ｆ₁およびｆ₂の漸進的な変化を示すグラフである。

図１５は、第１の共振子４１に作用するメインスプリング４４の定数ｋ₁ の関数として、第１の実施形態を参照して上記に定義された安定化係数の漸進的な変化を示すグラフである。

カーブＳ_m は、テンプ輪スプリング４４の定数ｋ₁ を変化させたとき、低振動周波数の第１の共振子４１のテンプ輪の慣性質量に影響を及ぼす干渉に対しての、第１の共振子４１と第２の共振子４２と連結から得られる安定化作用を示す。この作用は、第１の実施形態に関して観測された作用よりはるかに強調される。

カーブＳ_k は、第１の共振子４１の第１のテンプ輪スプリング４４のトルクに影響を及ぼす干渉に対する、第１の共振子４１と第２の共振子４２との連結から得られる安定化作用を示す。ｋ₁ の値が２μＮ−ｍ／ｒａｄの場合、安定化係数Ｓは、２．５のオーダーであることを見ることができる。

結論
双方の実施形態によって、２〜６Ｈｚの周波数オーダーである第１の低振動周波数共振子、すなわちスプリング付きテンプ輪共振子は、１０Ｈｚの周波数オーダーのより高い第２の振動周波数のスプリング付きテンプ輪共振子に連結されると、第１の共振子の性能を向上させ得ることが明らかになった。低振動周波数の第１の共振子は、たとえば、摩耗または衝撃から生じるある種の干渉から、より高い振動周波数の第２の共振子より大きい影響を受ける。第２の共振子によって、第１の共振子における熱変動および／または等時性不良が補償されることが想定される。さらに、第１の共振子は、通常のエスケープ・システムと容易に協働できる。しかし、かかる協働の容易性は、第２の共振子にあてはまらない。したがって、エスケープ・システムへの第１の共振子の適切な適合、および前述した干渉に対する第２の共振子の高いレベルの非感受性の両方から恩恵を受けるために、２つの関与する共振子を連結することは、道理にかなっている。

１ ４０ 連結共振子；
２ ４１ 第１の（低振動周波数）共振子；
３ ４２ 第２の（高振動周波数）共振子；
４ 第１の慣性質量（第１のテンプ輪）； ５ 第１のテンプ輪スプリング；
６ 第２の慣性質量（第２のテンプ輪）； ７ 第２のテンプ輪スプリング；
８ 第３のテンプ輪スプリング； ９ 第１の軸；
１０ １２ １５ １６ ４９ ５５ ６０ ６１ ベアリング；
１１ 底板； １３ 中間受；
１４ 第２の軸； １７ 受； １８ つば； １９ 振り石；
２０ 第１の巻線部； ２１ 第２の巻線部； ２２ 留め具；
２３ ２５ テンプ輪スプリング用のつめ；
２６ ２７ ２８ ５８ ６３ 留め具；
４３ 第１のテンプ輪（円形ケージ）； ４４ 第１のテンプ輪スプリング；
４５ 第２の慣性質量（第２のテンプ輪）； ４６ 第２のテンプ輪スプリング；
４７ 第１のチーク； ４８ 第１のトラニオン； ５０ 底板； ５１ つば；
５２ 振り石； ５３ 第２のチーク； ５４ 第２のトラニオン； ５６ 受；
５７ ６２ テンプ輪スプリング用のつめ； ５９ 軸。

Claims (9)

1. 低振動周波数の第１の共振子（２）と、より高い周波数の高振動周波数の第２の共振子（３）とを連結して得られる、時計用の共振子（１）であって、
   前記第１の共振子（２）は、第１のスプリング（５）と協働する第１の慣性質量（４）を含み、
   前記第２の共振子（３）は、第２のスプリング（７）と協働する第２の慣性質量（６）を含み、
   前記第１の共振子（２）と前記第２の共振子（３）とは、前記第１の慣性質量（４）と前記第２の慣性質量（６）の間に配置された第３のスプリング（８）で連結され、
   前記第１および第２の慣性質量は、それぞれ、第１のテンプ輪（４）および第２のテンプ輪（６）から形成され、前記第１、第２および第３のスプリングは、それぞれ、第１のテンプ輪スプリング（５）、第２のテンプ輪スプリング（７）および第３のテンプ輪スプリング（８）である
   ことを特徴とする、時計用の共振子。
2. 前記第１の共振子（２）および前記第２の共振子（３）は、前記時計内に同軸上で配置されることを特徴とする、請求項１に記載の共振子。
3. 前記第１の共振子（２）は、第１の軸（９）上に取り付けられ、前記第１の軸（９）は、その第１の端部が底板（１１）中に固定されたベアリング（１０）で、その第２の端部側が中間受（１３）中に固定されたベアリング（１２）で枢動し、前記第１の共振子（２）の前記第１のテンプ輪スプリング（５）の外側、及び、内側コイルが、前記底板（１１）によって支えられたテンプ輪スプリングのつめ（２３）に、及び、前記第１の軸（９）に固定された留め具（２８）の内側ポイントに、それぞれ、固定され、前記第２の共振子（３）は、第２の軸（１４）に取り付けられ、前記第２の軸（１４）は、その第１の端部側が前記中間受（１３）中に固定されたベアリング（１５）で、その第２の端部側が受（１７）中に固定されたベアリング（１６）で枢動し、前記第２の共振子（３）の前記第２のテンプ輪スプリングの外側、及び、内側コイルが、前記受（１７）によって支えられたテンプ輪スプリングのつめ（２５）に、及び、前記第２の軸（１４）に固定された留め具（２６）の内側ポイントに、それぞれ、固定される
   ことを特徴とする、請求項２に記載の共振子。
4. 前記第１の軸（９）は、つば（９）および振り石（１９）を支え、前記振り石は、エスケープ機構と協働することを特徴とする、請求項３に記載の共振子。
5. 前記第３のテンプ輪スプリング（８）は、前記中間受（１３）の各側に取り付けられ且つ相互に直列にされた２つの巻線部（２０、２１）を含み、前記第１の巻線部（２０）の内側コイルは、前記第２の軸（１４）に固定された留め具（２７）の内側ポイントに固定され、前記第２の巻線部（２１）の内側コイルは、前記第１の軸（９）に固定された留め具（２２）の内側ポイントに固定されることを特徴とする、請求項３に記載の共振子。
6. 低振動周波数の第１の共振子（４１）と、より高い周波数の高振動周波数の第２の共振子（４２）とを連結して得られる、時計用の共振子であって、
   前記第１の共振子（４１）は、第１のスプリング（４４）と協働する第１の慣性質量（４３）を含み、前記第２の共振子（４２）は、第２のスプリング（４６）と協働する第２の慣性質量（４５）を含み、
   前記第２のスプリングは、前記第１および第２の慣性質量を接続して、前記第１の共振子（４１）と前記第２の共振子（４２）とを連結する
   ことを特徴とする、時計用の共振子。
7. 前記第１および第２の慣性質量は、それぞれ、第１のテンプ輪（４３）および第２のテンプ輪（４５）から形成され、前記第１および第２のスプリングは、それぞれ、第１のテンプ輪スプリング（４４）および第２のテンプ輪スプリング（４６）であることを特徴とする、請求項６に記載の共振子。
8. 前記第１のテンプ輪（４３）は、高振動周波数の前記第２の共振子（４２）を囲む円形ケージ（４３）を有し、前記円形ケージ（４３）は、前記第１のテンプ輪スプリング（４４）とともに前記第１の共振子（４１）を形成することを特徴とする、請求項７に記載の共振子。
9. 前記円形ケージ（４３）は、第１のトラニオン（４８）を支える第１のチーク（４７）を備え、前記第１のトラニオン（４８）は、底板（５０）に固定されたベアリング（４９）で枢動し、前記第１のトラニオン（４８）は、つば（５１）および振り石（５２）を支えて、エスケープ機構と協働し、
   前記円形ケージ（４３）は、第２のトラニオン（５４）を支える第２のチーク（５３）を備え、前記第２のトラニオン（５４）は、受（５６）中に固定されたベアリング（５５）で枢動し、前記受（５６）は、テンプ輪スプリングのつめ（５７）を備え、それには、前記第１のテンプ輪スプリング（４４）の外側コイルが固定され、前記第１のテンプ輪スプリングの内側コイルが、前記第２のトラニオン（５４）に固定された留め具（５８）の内側ポイントに固定され、
   前記第２の共振子（４２）を形成する前記第２のテンプ輪（４５）、及び、前記テンプ輪スプリング（４６）は、軸（５９）によって支えられ、前記軸（５９）は、その第１の端部側が前記ケージ（４３）の前記第１のチーク（４７）に固定されたベアリング（６０）で、及び、その第２の端部側が前記ケージ（４３）の前記第２のチーク（５３）に固定されたベアリング（６１）で枢動し、前記第２のテンプ輪スプリング（４６）の外側、及び、内側コイルが、前記ケージ（４３）の前記第２のチーク（５３）によって支えられたテンプ輪スプリングのつめ（６２）に、及び、前記軸（５９）に固定された留め具（６３）の内側ポイントに、それぞれ、固定される
   ことを特徴とする、請求項８に記載の共振子。

Images