JP2010006808A5

JP2010006808A5 -

Info

Publication number: JP2010006808A5
Application number: JP2009146450A
Authority: JP
Filing date: 2009-06-19
Publication date: 2012-08-02
Anticipated expiration: 2029-06-19

Description

本発明に関連して、Ｃ_１〜Ｃ_４アルキルは、例えば、メチル、エチル、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、ｓｅｃ−ブチル、ｔｅｒｔ−ブチルであり；Ｃ_１〜Ｃ_６アルキルはそれに加えて、例えば、ｎ−ペンチル、１−メチルブチル、２−メチルブチル、３−メチルブチル、ネオペンチル、１−エチルプロピル、シクロヘキシル、シクロペンチル、ｎ−ヘキシル、１，１−ジメチルプロピル、１，２−ジメチルプロピル、１−メチルペンチル、２−メチルペンチル、３−メチルペンチル、４−メチルペンチル、１，１−ジメチルブチル、１，２−ジメチルブチル、１，３−ジメチルブチル、２，２−ジメチルブチル、２，３−ジメチルブチル、３，３−ジメチルブチル、１−エチルブチル、２−エチルブチル、１，１，２−トリメチルプロピル、１，２，２−トリメチルプロピル、１−エチル−１−メチルプロピル、１−エチル−２−メチルプロピルまたは１−エチル−２−メチルプロピルであり；Ｃ_１〜Ｃ_３４アルキルはそれに加えて、例えば、ｎ−ヘプチルおよびｎ−オクチル、ピナシル、アダマンチル、異性体メンチル、ｎ−ノニル、ｎ−デシル、ｎ−ドデシル、ｎ−トリデシル、ｎ−テトラデシル、ｎ−ヘキサデシルまたはｎ−オクタデシルである。同じことが、例えばアラルキルまたはアルキルアリールラジカルにおける対応するアルキルラジカルにも当てはまる。対応するヒドロキシアルキルまたはアラルキル若しくはアルキルアリールラジカルにおけるアルキレンラジカルは、例えば上述のアルキルラジカルに対応するアルキレンラジカルである。

第１反応塔は、塔の上部に少なくとも１つの精留部を含み、少なくとも２つのセクターを有する前記精留部の下に、少なくとも１つの反応ゾーンを含む。２つのセクターの各々は独立して、好ましくは０〜２０段、好ましくは０．１〜２０段の理論段数を各々有する。好ましい態様において、第１反応塔の少なくとも１つの精留部は、少なくとも１つの中間凝縮器を備える。前記中間凝縮器は、好ましくは精留部の２つのセクターの間に設置される。この場合において、精留部を、上側精留部と下側精留部とに分割する。本発明に関連して、”セクター”は、供給点および／または取り出し点がこのセクターの下および／または上に存在することに関して注目に値する。

反応ゾーンおよび存在するいずれの回収部の下においても、アルキルアリールカーボネート、過剰のまたは未転化のフェノール、ジアリールカーボネート、エステル交換触媒、ジアルキルカーボネート、反応アルコール、および、反応において生成される、または反応物内に既に存在している高沸点化合物を含む混合物が得られる。回収部を用いる場合、低沸点化合物（例えばジアルキルカーボネートおよび反応アルコール）の含有量が減少し、エステル交換触媒の存在下で、いくつかの状況の下で、更にアルキルアリールカーボネートおよび／またはジアリールカーボネートが生成される。この目的に必要とされるエネルギーは、好ましくは１個またはそれより多くの蒸発器によって供給する。

ホールドアップトレイを使用する場合において、トレイの液体高さは、塔の圧力降下を目的にふさわしい程度に制限するためには、好ましくは５０〜１０００ｍｍ、より好ましくは１００〜５００ｍｍ、最も好ましくは１００〜２５０ｍｍであるべきである。塔の圧力降下は好ましくは頂部圧力の５０％未満であり、より好ましくは３０％未満であり、最も好ましくは２５％未満であるべきである。

境界条件において、塔におけるＦファクターは好ましくは０．０５〜２．５Ｐａ^０．５、好ましくは０．０５〜１．５Ｐａ^０．５、およびより好ましくは０．０８〜１Ｐａ^０．５である。トレイの分離は、好ましくは２５０〜１５００ｍｍ、より好ましくは３００〜１０００ｍｍ、最も好ましくは５００〜１０００ｍｍであってよい。Ｆファクターは、塔における気体の水圧荷重（ｇａｓｅｏｕｓｈｙｄｒｏｌｒａｕｌｉｃｌｏａｄｉｎｇ）の尺度であり、以下のように計算する：

第２反応塔の精留部は、反応ゾーンにおいても蒸発させられる、より高沸点の成分、例えばアルキルアリールカーボネートを除去するように作用する。

（１または複数の）別の反応塔の（１または複数の）凝縮器（好ましくは（１または複数の）頂部凝縮器）、および／または第１反応塔に存在する（１または複数の）いずれかの中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために、および／または第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために、直接または間接的に、全てまたは一部用いることが特に好ましい。（１または複数の）別の反応塔における（１または複数の）凝縮器、好ましくは（１または複数の）頂部凝縮器、および／または第１反応塔に存在する（１または複数の）いずれかの中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、直接または間接的に、反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために一部使用し、また、第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために一部使用することが極めて特に好ましい。本発明の方法の好ましい態様において、（１または複数の）別の反応塔の（１または複数の）凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために、直接または間接的に、全てまたは一部使用し、第１反応塔の（１または複数の）中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために、直接または間接的に、全てまたは一部使用する。

２段階圧力法は、２物質混合物の共沸組成の圧力依存性を利用する。反応アルコール（アルキルアルコール）とジアルキルカーボネート（例えばメタノールとジメチルカーボネート）との混合物の場合において、共沸混合物の組成は、圧力の増加と共に、より高い反応アルコール含有量に向かってシフトする。これら２つの成分の混合物を第１分離蒸留塔（ジアルキルカーボネート塔）に供給する場合、反応アルコール含有量が、この塔の操作圧力に対して、対応する共沸組成よりも少ないので、得られる留出物は、実質的に共沸組成を有する混合物であり、缶出液は実質的に純粋なジアルキルカーボネートである。従って、得られた共沸混合物は更なる分離蒸留塔（アルキルアルコール塔）に供給される。これは、ジアルキルカーボネート塔と比較して、より低い操作圧力で作動する。結果として、共沸混合物の位置は、より低い反応アルコール含有量に向かってシフトする。このことにより、ジアルキルカーボネート塔において得られる共沸混合物を、実質的に共沸組成の留出物と実質的に純粋な反応アルコールとに分離することが可能となる。アルキルアルコール塔の留出物を、ジアルキルカーボネート塔に、適切な地点にフィードバックする。

蒸留およびパーベーパレーションで構成される混成法の場合において、留出物は、塔から液体の状態で取り出す。そのようにして得られる混合物は、場合により加熱した後に、パーベーパレーションに供給する。これは、塔と比較して等しい操作圧力または高い操作圧力を非透過側において形成し、より低い圧力を透過側において形成するような方法で行う。塔における操作圧力は１〜５０ｂａｒ、好ましくは１〜２０ｂａｒ、より好ましくは２〜１０ｂａｒである。透過側における圧力は、０．０５〜２ｂａｒである。これにより、透過側において、反応アルコール含有量が、フラクションの総重量を基準として少なくとも７０ｗｔ％、好ましくは少なくとも９０ｗｔ％である、反応アルコールに富む蒸気フラクションが得られる。液体非透過物（これによって塔の留出物と比較して含有量の減少した反応アルコールが得られる）は、分離蒸留塔にフィードバックする。透過物の蒸発は熱を必要とし、熱は、パーベーパレーションへの供給ストリームにおいて、十分な程度存在しないことがある。従って、パーベーパレーションによる膜分離（物）は、場合により追加の熱交換器で加熱し、前記熱交換器は統合され、または場合により、直列に接続する複数のパーベーパレーション工程の間に挿入される。

本発明に従って、ジアルキルカーボネートを含む、工程（ｂ）からの（１または複数の）別の反応塔において得られる缶出液を、少なくとも１つの精留部を塔の上部に含み、少なくとも１つの回収部を塔の下部に含む少なくとも１つの蒸留塔（第１ジアリールカーボネート蒸留塔とも呼ぶ）で精製するための、少なくとも１つの別の処理工程に供給する。ジアリールカーボネート含有測流を、好ましくはこの第１ジアリールカーボネート蒸留塔から取り出す。更に好ましくは、ジアリールカーボネートを含む、工程（ｂ）からの（１または複数の）別の反応塔において得られる缶出液は、ジアリールカーボネートの沸点と、ジアリールカーボネートの製造の間に中間体として生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間の沸点を有する化合物を不純物として含み、前記化合物は、ジアリールカーボネート蒸留塔から、別の測流において取り出し、場合により、反応塔または工程（ｂ）からの（１または複数の）別の反応塔の１つで再利用する。

本発明の方法の好ましい態様において、ジアリールカーボネートを含み、反応塔または工程（ｂ）からの（１または複数の）別の反応塔において得られる缶出液の精製は、少なくとも３つのセクターを有する少なくとも１つのジアリールカーボネート蒸留塔において実施する。これらの少なくとも３つのセクターは、少なくとも１つの精留部および少なくとも１つの回収部であり、前記回収部は下側回収部と上側回収部とに分割される。より好ましくは、精留部および回収部を有し、前記回収部が下側回収部および上側回収部に分割されている第１ジアリールカーボネート蒸留塔は、４つのセクターを有し、前記精留部も、下側精留部および上側精留部に分割される。

本発明の方法の好ましい態様において、
（ｆ）触媒含有ストリームを、処理工程（ｅ）からの少なくとも１つのジアリールカーボネート蒸留塔の缶出液から得て、場合により別の精製の後に、全てまたは一部を再利用して、プロセス、好ましくは処理工程（ａ）に戻し、
（ｇ）（１または複数種の）芳香族ヒドロキシル化合物およびアルキルアリールカーボネートを含むストリームを、処理工程（ｅ）の少なくとも１つのジアリールカーボネート蒸留塔から得て、完全にまたは一部回収してプロセス、好ましくは処理工程（ａ）または（ｂ）に戻し、
（ｈ）ジアリールカーボネートの沸点より高い沸点を有する化合物およびジアルキルカーボネートの沸点とジアリールカーボネートの製造の間に生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間の沸点を有する化合物を、プロセスから、一緒に又は互いに別々に、処理工程（ｅ）の少なくとも１つのジアリールカーボネート蒸留塔から全てまたは一部排出する。

好ましい態様において、（１または複数の）第１中間沸点物蒸留塔において、反応アルコール、ジアルキルカーボネートおよび場合により中間沸点２次化合物の一部を、塔頂生成物として除去する（例えば図６を参照のこと）。この場合において、この塔は、好ましくは、反応アルコールおよびジアルキルカーボネートを濃縮するための５〜４０段の理論段数を有する精留部、並びに中間沸点二次化合物を濃縮するための５〜４０段の理論段数を有する回収部を有する。操作圧力は、好ましくは０．０５〜３ｂａｒ（絶対圧力）、より好ましくは０．１〜２ｂａｒ（絶対圧力）、最も好ましくは０．５〜１．５ｂａｒ（絶対圧力）である。還流比は、好ましくは０．１〜１０、より好ましくは０．５〜５、最も好ましくは０．５〜２である。

（１または複数の）凝縮器Ｋ_２Ｃ_１−Ｎと反応ゾーンＫ_２ＡＴとの間に存在する精留部Ｋ_２ＶＴにおいて、高沸点化合物（例えばアルキルアリールカーボネートまたはジアリールカーボネート）の含有量が減少する。これは、好ましくは、留出物３の総重量を基準として、留出物３において０〜２０ｗｔ％、好ましくは０〜５ｗｔ％、より好ましくは０〜２ｗｔ％のアルキルアリールカーボネート含有量を形成する。１または複数の中間凝縮器を有する精留部を、第１反応塔と同様に設置してよい。しかし、図１および図１４に示す好ましい態様においては、Ｋ_２の精留部は（１または複数の）中間凝縮器なしで設置する。

更に好ましくは、反応アルコールおよびジアルキルカーボネートから成る共沸混合物は、精留と膜分離とを組み合わせた形態の混成法によっても分離することが可能である（図３を参照のこと）。この場合において、Ｋ_５の留出物を、種々の態様を既に上述した膜分離Ｍに供給する。この場合において、反応アルコールに富み、フラクションの総重量を基準として、反応アルコール含有量が少なくとも７０ｗｔ％、好ましくは少なくとも９０ｗｔ％であるフラクション３７が透過側で得られ、凝縮器ＭＰＣにおいて凝縮される。塔Ｋ_５の留出物と比較して含有量の減少した反応アルコールを含む非透過物３５を、凝縮器ＭＲＣにおいて凝縮し、好ましくは蒸留塔Ｋ_５にフィードバックする（３６）。

図７は、ジアリールカーボネートを含み、（１または複数の）別の反応塔において得られる工程（ｂ）からの缶出液を精製するための、本発明の方法の特に好ましい変形例を例として示す。この好ましい態様における第１ジアリールカーボネート蒸留塔は、４つのセクター、下側回収部（Ｋ_３ＡＴ_２）および上側回収部（Ｋ_３ＡＴ_１）、並びに下側精留部（Ｋ_３ＶＴ_２）および上側精留部（Ｋ_３ＶＴ_１）も有する。第２反応塔の缶出液（８）を、塔へ、下側精留部Ｋ_３ＶＴ_２と上側回収部Ｋ_３ＡＴ_１）との間に供給する。

頂部凝縮器における凝縮に関して種々の態様があり得る。図５ａおよび５ｂにおいて示す組み込まれた頂部凝縮器の態様に加えて、図１３は頂部凝縮器の別の好ましい態様を示し、前記頂部凝縮器は、本発明の方法の他の処理部において同様に使用することも可能である。この場合において、精留部から上昇する蒸気（７０）を、１つまたはそれより多くの追加の塔セクター（Ｋ_ＮＣＳ_１−Ｎ）において凝縮し、凝縮物は外部の回路で冷却される。この塔セクターの下端において出る液体を一部取り出し（７１）、１または複数の外部冷却器Ｋ_ＮＷ_１−Ｎに供給し、前記外部冷却器は、得られる凝縮熱を除去するために、直列または並列のいずれかで接続してよい。残りの液体は、留出物（７２）として排出するか、または還流（７１）として精留部Ｋ_ＮＶＴに導入する。冷却の後に、液体（７５）を、蒸留塔の（１または複数の）追加の塔セクターＫ_ＮＣＳ_１−Ｎの上にフィードバックする。塔における凝縮において、既に上で説明した塔トレイ、ランダム充填物、または規則充填物を用いることが可能である。凝縮されない蒸気または不活性物質（７３）を、（１または複数の）塔セクターＫ_ＮＣＳ_１−Ｎの上で取り出す。

凝縮器Ｋ_４Ｃ_１−Ｎにおける凝縮に関連して、第１ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_３の頂部における凝縮（Ｋ _３Ｃ _１−Ｎ）に関して既に説明したものと同一の態様が適切である。

図９に示す第２ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_４は、回収部Ｋ_４ＡＴ_１と精留部Ｋ_４ＡＴ_２の両方を有する。第１ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_３の蒸気測流５７は、まず、１段階または多段階測流凝縮器Ｋ_３ＳＣ_１−Ｎで凝縮してよく、その後、塔Ｋ_４に供給してよい。第２ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_４は好ましくは１〜１０００ｍｂａｒ（絶対圧力）、好ましくは１〜１００ｍｂａｒ（絶対圧力）より好ましくは５〜５０ｍｂａｒ（絶対圧力）の頂部圧力で運転される。このことは、底部において、１５０〜３００℃、好ましくは１６０〜２４０℃、更に好ましくは１８０〜２３０℃の温度を生じさせる。

その後、第２ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_４の缶出液（６７）は、プロセスから全てまたは一部排出し、および／または第１ジアリールカーボネート蒸留塔Ｋ_３に全てまたは一部フィードバックすることが可能である（６１）。

分離壁塔は、１〜１０００ｍｂａｒ（絶対圧力）、より好ましくは１〜１００ｍｂａｒ（絶対圧力）、最も好ましくは５〜５０ｍｂａｒ（絶対圧力）の頂部圧力で操作する。還流比は、留出物１０におけるジアリールカーボネート含有量が、留出物の総重量を基準として、好ましくは１０ｗｔ％未満、より好ましくは５ｗｔ％未満、最も好ましくは１ｗｔ％未満となるように調節する。この目的のために、０．２〜５、より好ましくは０．２〜２、最も好ましくは０．３〜１．６の還流比を形成することが好ましく、本発明に関連して、還流比は、塔の頂部で取り出される蒸気（再循環される凝縮物を除く）に対する、塔内に再循環される凝縮物の重量比に相当する。

８５．４ｗｔ％のフェノール、９．２ｗｔ％のジメチルカーボネート、３．２ｗｔ％のジフェニルカーボネート、１．５ｗｔ％のチタンテトラフェノキシド、０．３ｗｔ％のアニソール、０．３ｗｔ％のメチルフェニルカーボネートおよび０．１ｗｔ％のメタノールから成る、３９９．３ｋｇ／ｈの混合物（１８）を、４段の理論段数を有する上側精留部（Ｋ_１ＶＴ_２）、中間凝縮器（Ｋ_１ＩＣ_１）、４段の理論段数を有する下側精留部（Ｋ_１ＶＴ_１）、３０の反応トレイ（３つのトレイは加熱要素（Ｋ_１Ｅ＿ＲＺ_１−３）を備えている）を有する反応ゾーン（Ｋ_１ＲＺ）（ホールドアップ：１２ｌ）、および６つのトレイを有する回収部Ｋ_１ＡＴ（ホールドアップ：１２ｌ）を含む第１反応塔（Ｋ_１）の反応ゾーンの上端に計量供給する。反応ゾーン（Ｋ_１ＲＺ）の下端に、５℃過熱した、９８．８ｗｔ％のジメチルカーボネート、０．９ｗｔ％のフェノール、０．２ｗｔ％のアニソール、および０．１ｗｔ％のメタノールから成る、５３９．６ｋｇ／ｈの蒸気混合物（１７）を供給する。

メタノールとジメチルカーボネートは共沸混合物を形成するので、混合物の分離は、２段階圧力法を用いて行う。この場合において、混合物を、まず、予熱器において１３７℃に加熱し、同時に一部蒸発させ、その後、ジメチルカーボネート蒸留塔Ｋ_５において、まず、缶出液（１１）としての上述のジメチルカーボネートフラクションと、７６．１ｗｔ％のメタノールおよび２３．９ｗｔ％のジメチルカーボネートを含む、実質的に共沸混合物の組成の１１３．４ｋｇ／ｈの留出物としてのフラクション（１３）とに分離する。

第２反応塔の凝縮（Ｋ _２Ｃ _１−３）の後に残存する蒸気混合物を、場合により、まず、凝縮し（Ｋ_２Ｃ_４）、その後、別のワークアップに送って、中間沸点二次化合物、特にアニソールを除去する。

Claims

少なくとも１種類のジアルキルカーボネートと少なくとも１種類の芳香族ヒドロキシル化合物から、少なくとも１種類のジアリールカーボネートを、
（ａ）塔の上部に少なくとも１つの精留部を含み、少なくとも２つのセクターを有する当該精留部の下に少なくとも１つの反応ゾーンを含む第１反応塔において、少なくとも１種類のエステル交換触媒の存在下で、（１または複数の）ジアルキルカーボネートを（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物と反応させること
（ｂ）塔の上部に少なくとも１つの精留部を含み、当該精留部の下に少なくとも１つの反応ゾーンを含む、少なくとも１つの別の反応塔に、第１反応塔の缶出液を供給すること、および、前記缶出液をそこで更に転化すること、
（ｃ）少なくとも１つの蒸留塔を含む少なくとも１つの別の処理工程において、工程（ａ）および／若しくは（ｂ）の反応塔からの未転化のジアルキルカーボネート、または反応の間に生成される未転化のジアルキルカーボネートを、反応の間に生成されるアルキルアルコールから完全にまたは一部分離すること、
（ｄ）少なくとも１つの反応塔の頂部において取り出された、（ｂ）からの（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物を含む蒸気を、場合により少なくとも１つの凝縮器において凝縮した後に、沸点が、ジアルキルカーボネートの沸点と、ジアリールカーボネートを製造する間に生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間にある化合物を除去するために、少なくとも１つの蒸留塔を含む少なくとも１つの別の処理工程に、完全にまたは一部供給すること、および
（ｅ）ジアリールカーボネートを含み、前記（１または複数の）別の反応塔において得られる工程（ｂ）からの缶出液を、塔の上部に少なくとも１つの精留部を含み、塔の下部に少なくとも１つの回収部を含む少なくとも１つの蒸留塔において精製するための、少なくとも１つの別の処理工程に供給すること
によって製造する方法であって、第１反応塔または前記別の（１または複数の）反応塔から選択される少なくとも１つの反応塔が、１または複数の凝縮器を備えており、これらの凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、プロセスに戻して直接または間接的に再利用することを特徴とする方法。
第1反応塔の少なくとも１つの精留部が少なくとも１つの中間凝縮器を備えており、この中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱をプロセスに戻して直接または間接的に再利用することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
前記（１または複数の）別の反応塔が、前記（１または複数の）別の反応塔の頂部において１または複数の凝縮器を備えており、これらの凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、プロセスに戻して直接または間接的に再利用することを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
前記（１または複数の）別の反応塔の（１または複数の）凝縮器、および／または第１反応塔に存在する（１または複数の）いずれかの中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために、および／または第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために、好ましくは一部を反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために、一部を第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために、直接または間接的に、全て又は一部用いることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
前記（１または複数の）別の反応塔の（１または複数の）凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、反応の間に生成されるアルキルアルコールからジアルキルカーボネートを分離するために、直接または間接的に、全てまたは一部使用し、第１反応塔の（１または複数の）中間凝縮器における凝縮によって得られる凝縮熱を、第１反応塔に導入されるジアルキルカーボネートを蒸発させるために、直接または間接的に、全てまたは一部使用することを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
ジアリールカーボネートを含み、前記（１または複数の）別の反応塔において得られる、工程（ｂ）からの缶出液が、ジアリールカーボネート製造からのエステル交換触媒を含むことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
ジアリールカーボネートを含み、前記（１または複数の）別の反応塔において得られる、工程（ｂ）からの缶出液を、精製のために少なくとも１つの別の処理工程に供給し、当該処理工程が少なくとも１つの蒸留塔を含み、ジアリールカーボネート含有測流をこの蒸留塔から取り出すことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
ジアリールカーボネートを含み、前記（１または複数の）別の反応塔において得られる、工程（ｂ）からの缶出液が、ジアリールカーボネートの沸点と、ジアリールカーボネートの製造の間に副生成物として生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間の沸点を有する化合物を不純物として含み、前記化合物を蒸留塔から別の測流において取り出し、場合により、反応塔または工程（ｂ）の（１または複数の）別の反応塔の１つに再利用することを特徴とする、請求項７に記載の方法。
前記蒸留塔が分離壁塔であることを特徴とする、請求項７または８に記載の方法。
（ｃ）で取り出されたジアルキルカーボネートを、場合により更に精製した後に、第１反応塔にフィードバックすることを特徴とする、請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。
（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物を含み、（ｂ）からの少なくとも１つの反応塔の頂部において全てまたは一部取り出された蒸気から、適切な場合少なくとも１つの凝縮器における凝縮の後に、ジアルキルカーボネートの沸点と、ジアリールカーボネートを製造する間に生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間の沸点を有する化合物を除去するための（１または複数の）処理工程において得られる（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物を、第１反応塔に供給することを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の方法。
（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物を含み、（ｂ）からの少なくとも１つの反応塔の頂部において取り出された蒸気を、適切な場合少なくとも１つの凝縮器における凝縮の後に、少なくとも２つの蒸留塔を含む少なくとも１つの別の処理工程に供給し、第１蒸留塔の缶出液を第２蒸留塔に供給することを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
ジアルキルカーボネートの沸点と、ジアリールカーボネートを製造する間に生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点との間の沸点を有する化合物を除去するための（１または複数の）処理工程において得られる（１または複数の）芳香族ヒドロキシル化合物を、第１かつ唯一の蒸留塔から缶出液として取り出す、または第２または更なる蒸留塔から測流として取り出すことを特徴とする、請求項１１または１２に記載の方法。
第１蒸留塔の頂部において取り出される生成物が、ジアルキルカーボネートを含み、その全てまたは一部を、アルキルアルコールを除去するための少なくとも１つの蒸留塔を含む別の処理工程（ｃ）に供給することを特徴とする、請求項１１〜１３のいずれか１項に記載の方法。
前記方法に用いる少なくとも１つの反応塔および／または前記方法に用いる少なくとも１つの蒸留塔が、塔内に組み込まれている１または複数の頂部凝縮器を有し、塔の塔径（Ｄ）に対する、塔から（１または複数の）頂部凝縮器への蒸気ラインの径（ｄ）のｄ／Ｄ比が、０．２〜１の範囲であることを特徴とする、請求項１〜１４のいずれか１項に記載の方法。
３０℃より高い、好ましくは４０℃より高い融点を有する混合物を導くラインおよびユニットを、この融点より高い温度に加熱することを特徴とする、請求項１〜１５のいずれか１項に記載の方法。
ａ．触媒含有ストリームを、処理工程（ｅ）からの少なくとも１つの蒸留塔の缶出液から得て、適切な場合さらに精製した後に、全てまたは一部を、プロセス、好ましくは処理工程（ａ）に戻して再利用すること、
ｂ．（１または複数種の）芳香族ヒドロキシル化合物およびアルキルアリールカーボネートを含むストリームを、処理工程（ｅ）の少なくとも１つの蒸留塔から得て、全てまたは一部を、プロセス、好ましくは処理工程（ａ）または（ｂ）に戻して再利用すること、および
ｃ．ジアリールカーボネートの沸点より高い沸点を有する化合物およびジアルキルカーボネートの沸点とジアリールカーボネートの製造の間に生成されるアルキルアリールカーボネートの沸点の間の沸点を有する化合物を、プロセスから一緒に、または互いに別々に、処理工程（ｅ）の少なくとも１つの蒸留塔から全てまたは一部排出すること
を特徴とする、請求項１〜１６のいずれか１項に記載の方法。