JP2009250044A - ジェットポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】粘性流体の温度が変化しても、最適な吐出性能を発揮することが可能なジェットポンプを提供する。
【解決手段】温度により粘度が変化する粘性流体を噴射可能なノズル部５と、ノズル部５から噴射された粘性流体が通過可能なスロートＲ２を有するディフューザ部７と、ノズル部５とスロートＲ２との間の離間距離Ｌを変更可能な距離変更手段８と、を備え、距離変更手段８は、粘性流体の高温時における離間距離Ｌに比して、粘性流体の低温時における離間距離Ｌを長くする。
【選択図】 図１

Description

本発明は、ノズル部から粘性流体を高圧噴射することにより、ディフューザ部のスロート出口から多量の粘性流体を吐出可能なジェットポンプに関するものである。

従来、ジェットポンプではないが、ノズル部と、ノズル部に対向して配置したディフューザ部と、ノズル部とディフューザ部との間に形成された吸気チャンバ部とを備え、ノズル部からディフューザ部に向かって高圧流体を噴出することにより、吸気チャンバ部を負圧にするエジェクタが知られている（例えば、特許文献１参照）。このエジェクタは、吸気チャンバ部内の圧力により、ノズル部またはディフューザ部が軸方向に移動し、ノズル部とディフューザ部との間隔が変化するように構成されている。具体的に、高圧の駆動流体をノズル部を介して、ディフューザ部へ向かって噴出すると、噴出された高圧流体は吸気チャンバ部を通過して、ディフューザ部から排出流体となって排出される。このとき、吸気チャンバ部は負圧となり、この負圧が真空に近づくにつれて、ノズル部とディフューザ部との間隔が次第に狭くなってゆく。そして、間隔が狭い場合には、排気速度は遅いが最終到達真空度が良好となる一方、間隔が大きい場合には、排気速度は速いが最終到達真空度が悪化する。

特開２００５−３０７８１３号公報

ところで、ジェットポンプは、ノズル部からディフューザ部に向かって高圧流体を噴出することにより、ディフューザ部の出口から多量の流体を吐出するものである。このとき、一般的にディフューザ部には、中空円柱状のスロートが形成されている。ここで、従来のエジェクタの構成をジェットポンプに適用して考えると、駆動流体の圧力は一定であると共に、吸気チャンバ部に流入する吸入流体（真空吸気）の圧力は一定である。つまり、高圧の駆動流体をノズル部を介して、ディフューザ部へ向かって噴出すると、噴出された高圧流体は吸気チャンバ部を通過することにより、吸気チャンバ部内の吸入流体を引き込み、ディフューザ部から多量の排出流体となって吐出される。この場合、駆動流体の圧力および吸入流体の圧力は共に一定であるため、ノズル部またはディフューザ部が軸方向に移動可能であっても、ノズル部とディフューザ部（スロート）との間隔（離間距離）は変わらない。

ここで、流体として、例えば、温度により粘度が変化するオイル等の粘性流体を用いた場合、粘性流体の低温時において、最適なジェットポンプの吐出性能となるノズル部とスロートとの離間距離は、粘性流体の高温時において、最適なジェットポンプの吐出性能となるノズル部とスロートとの離間距離に比して、長くすればよいことが、実験等により分かった。つまり、粘性流体の低温時において、ジェットポンプから多量の粘性流体を吐出する場合には離間距離を長くし、粘性流体の高温時において、ジェットポンプから多量の粘性流体を吐出する場合には離間距離を短くすればよい。

しかしながら、従来の構成では、駆動流体の圧力および吸入流体の圧力は共に一定であるため、ノズル部とスロートとの離間距離を変えることができず、粘性流体の温度に応じてジェットポンプの吐出性能を最適とすることができない問題があった。

そこで、本発明は、粘性流体の温度が変化しても、最適な吐出性能を発揮することが可能なジェットポンプを提供することを課題とする。

本発明のジェットポンプは、温度により粘度が変化する粘性流体を噴射可能なノズル部と、ノズル部から噴射された粘性流体が通過可能なスロートを有するディフューザ部と、ノズル部とスロートとの間の離間距離を変更可能な距離変更手段と、を備え、距離変更手段は、粘性流体の高温時における離間距離に比して、粘性流体の低温時における離間距離を長くすることを特徴とする。

この場合、距離変更手段は、ノズル部とスロートとを離れ方向に付勢する付勢部材を有しており、付勢部材は、粘性流体の高温時において、ディフューザ部のスロート出口近傍における高圧となった吐出圧により圧縮される一方、粘性流体の低温時において、ディフューザ部のスロート出口近傍における低圧となった吐出圧により伸張する付勢力を有していることが、好ましい。

一方で、距離変更手段は、ノズル部とスロートとを離れ方向に付勢する付勢部材と、付勢部材の付勢に抗して、ノズル部とスロートとを接近方向に相対的に移動させる接近移動手段と、粘性流体の温度を検出可能な温度検出手段と、温度検出手段による検出結果に基づいて、接近移動手段による移動を制御可能な制御手段と、を有し、制御手段は、温度検出手段により粘性流体が高温であると検出された場合、接近移動手段を制御して、接近方向におけるノズル部とスロートとの接近移動力を大きくすることにより、付勢部材を圧縮して離間距離を短くする一方、温度検出手段により粘性流体が低温であると検出された場合、接近移動手段を制御して、接近移動力を小さくすることにより、付勢部材を伸張させて離間距離を長くしてもよい。

この場合、接近移動手段は、接近移動力を調整可能な油圧系統で構成されており、油圧系統内の油圧を高圧とすることで、接近移動力を大きくする一方、油圧系統内の油圧を低圧とすることで、接近移動力を小さくすることが、好ましい。

他方で、距離変更手段は、ノズル部とスロートとを接近方向に付勢する付勢部材と、付勢部材の付勢に抗して、ノズル部とスロートとを離れ方向に相対的に移動させる離れ移動手段と、粘性流体の温度を検出可能な温度検出手段と、温度検出手段による検出結果に基づいて、接近移動手段による移動を制御可能な制御手段と、を有し、制御手段は、温度検出手段により粘性流体が低温であると検出された場合、離れ移動手段を制御して、離れ方向におけるノズル部とスロートとの離れ移動力を大きくすることにより、付勢部材を圧縮して離間距離を長くする一方、温度検出手段により粘性流体が高温であると検出された場合、離れ移動手段を制御して、離れ移動力を小さくすることにより、付勢部材を伸張させて離間距離を短くしてもよい。

この場合、離れ移動手段は、離れ移動力を調整可能な油圧系統で構成されており、油圧系統内の油圧を高圧とすることで、離れ移動力を大きくする一方、油圧系統内の油圧を低圧とすることで、離れ移動力を小さくすることが、好ましい。

また、この場合、油圧系統はポンプ側油圧系統として、ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップのＯＮ／ＯＦＦを制御可能なコンバータ側油圧系統と接続されており、コンバータ側油圧系統は、ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップをＯＦＦにするべく、コンバータ側油圧系統に設けられたアクチュエータにより信号圧を出力することで、ポンプ側油圧系統内の油圧を高圧とする一方、ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップをＯＮにするべく、アクチュエータにより信号圧を未出力することで、ポンプ側油圧系統内の油圧を低圧とすることが、好ましい。

また、これらの場合、距離変更手段は、ノズル部に対しスロートを移動させており、付勢部材の付勢により、付勢方向に移動するスロートを移動規制するストッパをさらに備えたことが、好ましい。

本発明に係るジェットポンプは、粘性流体が高温の場合、ノズル部とディフューザ部との離間距離を短くすると共に、粘性流体が低温の場合、ノズル部とディフューザ部との離間距離を長くすることにより、粘性流体の温度に応じて、離間距離を変更することができるため、粘性流体の温度に応じてジェットポンプの吐出性能を最適にすることができるという効果を奏する。

以下、添付した図面を参照して、本発明にかかるジェットポンプについて説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。

ここで、図１は、実施例１に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図であり、図２は、実施例１に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。

先ず、図１および図２を参照して、実施例１にかかるジェットポンプ１について説明する。このジェットポンプ１は、温度により粘度が変化するオイル等の粘性流体を吐出するものであり、例えば、車両に配設されたトランスミッション等にオイルを供給するオイル潤滑装置等に組み込まれている。以下、粘性流体としてオイルを例に説明するが、温度により粘度が変化する粘性流体であればオイルに限定する必要はない。また、このジェットポンプ１は、車両に限らず、他の装置等に使用してもよい。

ジェットポンプ１は、オイルを高圧噴射するノズル部５と、一端をノズル部５に接して配設したボディ部６と、ボディ部６の内部に配設したディフューザ部７と、ノズル部５とディフューザ部７との間に設けられた距離変更部８（距離変更手段）とを備えている。

ノズル部５は、油圧回路１０と、油圧回路１０の表面に設けられたノズルプレート１１とから構成されており、油圧回路１０の表面には、駆動油圧供給油路１２が溝状に形成されている。そして、ノズルプレート１１には、オイルを噴射するための噴射孔１３が貫通形成されており、ノズルプレート１１は、駆動油圧供給油路１２の開口部に噴射孔１３を臨ませて配設されている。これにより、駆動油圧供給油路１２内が高圧となると、駆動油圧供給油路１２内のオイルは、噴射孔１３を介してディフューザ部７へ向けて高圧噴射される。

ボディ部６には、ノズル部５から噴射されるオイルの噴射方向に延びる中空円柱状の貫通口１６が形成されており、この貫通口１６にノズル部５の噴射孔１３が臨むように、ボディ部６の一端をノズル部５に接して配設している。このため、貫通口１６の軸方向とオイルの噴射方向とは同方向となっている。また、この貫通口１６の内周面には、段部が形成されており、具体的に、上記の貫通口１６は、噴射方向上流側において太径に形成された太径側貫通口１６ａと、噴射方向下流側において細径に形成された細径側貫通口１６ｂとにより構成されている。そして、太径側貫通口１６ａには、ディフューザ部７が軸方向に移動自在に嵌入しており、太径側貫通口１６ａと細径側貫通口１６ｂとの間の段部が、ディフューザ部７の噴射方向下流側への移動を規制するストッパ１８となっている。また、太径側貫通口１６ａの噴射方向上流側には、太径側貫通口１６ａに連通する吸入ポート１９が形成されており、吸入ポート１９は太径側貫通口１６ａの径方向に延びて形成され、この吸入ポート１９を介してオイルが吸入可能となっている。

ディフューザ部７は、上記したように太径側貫通口１６ａに嵌入されており、軸方向に移動自在となっている。つまり、ディフューザ部７は、その外径が太径側貫通口１６ａと略同径となる円柱状に形成されており、ディフューザ部７の軸方向における長さは、太径側貫通口１６ａの軸方向における長さに比して短くなっている。そして、ノズル部５とディフューザ部７との間には、吸入ポート１９から吸入されたオイルが貯留するオイル貯留部２０が、ノズル部５、ディフューザ部７およびボディ部６により区画されている。

また、ディフューザ部７の軸心には、オイル噴射流路Ｒが貫通形成されており、オイル噴射流路Ｒは、噴射方向の上流側から順に、オイル導入流路Ｒ１と、スロートＲ２と、オイル吐出流路Ｒ３とで構成されている。オイル導入流路Ｒ１は、上流側から下流側に向かって流路が先細りとなるようにロート状に形成され、スロートＲ２は、上流側から下流側に向かって細径となる中空円柱状に形成され、オイル吐出流路Ｒ３は、上流側から下流側に向かって流路が拡開するようにラッパ状に形成されている。

距離変更部８は、ノズル部５とディフューザ部７との間に介設された圧縮バネ２５であり、圧縮バネ２５は、ノズル部５に対しディフューザ部７を噴射方向下流側へ向けて付勢している。つまり、圧縮バネ２５は、ノズル部５に対しディフューザ部７が軸方向に離れるよう（離れ方向）に付勢している。圧縮バネ２５は、その一端をノズル部５のノズルプレート１１に接して配設され、その他端をディフューザ部７の上流側端面に接して配設されており、離れ方向に付勢されたディフューザ部７は、その下流側端部が上記のストッパ１８により移動規制されている（図１参照）。

従って、ノズル部５からオイルが高圧噴射されると、噴射されたオイルは、オイル貯留部２０を通過することにより、オイル貯留部２０に貯留されたオイルをディフューザ部７へ引き込みながら、ディフューザ部７へ流入する。そして、ディフューザ部７へ流入したオイルは、ディフューザ部７のオイル噴射流路Ｒを通過することにより、ノズル部５から高圧噴射されたオイルの流量よりも多量のオイルがディフューザ部７の出口から吐出される。

ところで、上記のようなジェットポンプ１において、オイルの低温時におけるノズル部５とスロートＲ２との離間距離Ｌは、オイルの高温時における離間距離Ｌに比して長くすることにより、ジェットポンプ１の吐出性能を、オイルの温度に応じて最適となることが実験等により分かっている。つまり、オイルの低温時において、ジェットポンプ１から多量のオイルを吐出する場合には離間距離Ｌを長くし、オイルの高温時において、ジェットポンプ１から多量のオイルを吐出する場合には離間距離Ｌを短くすればよい。また、オイル低温時におけるジェットポンプ１の吐出性能は、オイル高温時におけるジェットポンプ１の吐出性能に比して低下してしまうことも実験等により分かっている。すなわち、オイル低温時においてジェットポンプ１の吐出性能を最適にしても、オイル高温時において最適となるジェットポンプ１の吐出性能のほうが高い。上述したことを踏まえ、実施例１では、上記の圧縮バネ２５がディフューザ部７のスロートＲ２出口近傍における吐出圧により適宜伸縮するように構成されている。以下、具体的に説明する。

上記の圧縮バネ２５は、ディフューザ部７のスロートＲ２出口近傍における吐出圧が高くなると、高圧となった吐出圧により圧縮される一方、ディフューザ部７のスロートＲ２出口近傍における吐出圧が低くなると、伸張するように構成されている。このとき、スロートＲ２出口近傍における吐出圧は、ジェットポンプ１から吐出されるオイルの吐出量によって変化する。つまり、ジェットポンプ１の下流側には、固定管やオリフィス等が介在するため、ジェットポンプ１から吐出されるオイル吐出量が増加すると、スロートＲ２出口近傍の吐出圧は、ジェットポンプ１が吐出するオイル吐出量が増加することにより高くなる一方、オイル吐出量が減少することにより吐出圧が低くなる。

つまり、図１に示すように、オイル低温時においてジェットポンプ１から吐出されるオイル吐出量は、オイル高温時においてジェットポンプ１から吐出されるオイル吐出量に比して減少するため、スロートＲ２出口近傍における吐出圧は低圧となる。これにより、圧縮バネ２５は伸張するため、ノズル部５とスロートＲ２との離間距離Ｌは長くなり、オイル低温時におけるジェットポンプ１の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの低温時におけるジェットポンプ１の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。

一方、図２に示すように、オイル高温時においてジェットポンプ１から吐出されるオイル吐出量は、オイル低温時においてジェットポンプ１から吐出されるオイル吐出量に比して増加するため、スロートＲ２出口近傍における吐出圧は高圧となる。これにより、圧縮バネ２５は圧縮されるため、ノズル部５とスロートＲ２との離間距離Ｌは短くなり、オイル高温時におけるジェットポンプ１の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの高温時におけるジェットポンプ１の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。

以上の構成によれば、ノズル部５とディフューザ部７との間に圧縮バネ２５を介設するという簡易な構成により、オイルの温度に応じて最適なジェットポンプ１の吐出性能とすることができる。なお、圧縮バネ２５のバネ係数は、実験結果に基づいて、最適なものが設定される。

次に、図３および図４を参照して、実施例２に係るジェットポンプ３０について説明する。なお、重複した記載を避けるべく異なる部分についてのみ説明する。図３は、実施例２に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図であり、図４は、実施例２に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。実施例１のジェットポンプ１では、ノズル部５とディフューザ部７との間に圧縮バネ２５を設けたが、実施例２のジェットポンプでは、ノズル部３５とディフューザ部３７との間に圧縮バネ５５を設けると共に、ノズル部３５とディフューザ部３７とを近づけるように移動させる接近移動機構５６を設けている。また、実施例２のジェットポンプ３０には、オイルの温度を検出する油温センサ３９（温度検出手段）と、油温センサ３９による検出結果に基づいて、接近移動機構を制御する油圧制御部６８（制御手段）とが設けられており、油圧制御部６８は、油温センサ３９による検出結果に基づいて、接近移動機構５６を制御して、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌを調整している。

つまり、実施例２のジェットポンプ３０における距離変更部３８は、上記の圧縮バネ５５、接近移動機構５６、油温センサ３９および油圧制御部６８を備えており、接近移動機構５６は、圧縮バネ５５の付勢に抗して、ノズル部３５に対しディフューザ部３７を噴射方向上流側へ移動させることが可能となっている。つまり、接近移動機構５６は、ノズル部３５に対しディフューザ部３７を軸方向に近づけるよう（接近方向）に移動させることが可能となっている。

ここで、実施例２におけるボディ部３６について説明する。ボディ部３６には、実施例１と同様に、中空円柱状の貫通口４６が形成されており、この貫通口４６は、噴射方向上流側の太径側貫通口４６ａと、噴射方向下流側の細径側貫通口４６ｂとにより構成されている。また、太径側貫通口４６ａと細径側貫通口４６ｂとの間に設けられたストッパ４８は、実施例１におけるストッパ１８の位置よりも軸方向の上流側に設けられている。

ディフューザ部３７は、その外周面に段部５０が設けられており、具体的には、ディフューザ部３７の上流側半部は太径の円柱状に形成され、下流側半部は細径の円柱状に形成されている。つまり、ディフューザ部３７は、その上流側半部が太径側貫通口４６ａと略同径に形成されると共に、その下流側半部が細径側貫通口４６ｂと略同径に形成されており、ディフューザ部３７は、太径側貫通口４６ａと細径側貫通口４６ｂとに亘って設けられている。このため、実施例１では、ディフューザ部７の下流側端部をストッパ１８に突き当てて移動を規制していたが、実施例２では、ディフューザ部３７の外周面に形成された段部５０をストッパ４８に突き当てることで、噴射方向下流側への移動を規制している。

ここで、太径側貫通口４６ａの下流側における内周面には、環状となる環状溝５８が形成されると共に、この環状溝５８に連通する油圧ポート５９が径方向に延びて形成されている。つまり、接近移動機構５６は、環状溝５８および油圧ポート５９からなる制御油路６０と、この制御油路６０内の油圧を変更可能な油圧装置６１とから構成された油圧系統６５を備えており、油圧装置６１により制御油路６０内の油圧を変化させることで、ディフューザ部３７を移動させている。具体的に、油圧装置６１により制御油路６０内を高圧とすることで、接近移動機構５６は、圧縮バネ５５の付勢力に抗して、ディフューザ部３７を軸方向上流側に移動可能な（大きな）接近移動力とすることができる。これにより、圧縮バネ５５は圧縮されるため、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌは短くなる。一方で、接近移動機構５６は、油圧装置６１により制御油路６０内を低圧とすることで、接近移動力を小さくする。これにより、圧縮バネ５５は伸張するため、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌは長くなる。

このとき、油圧装置６１は、油圧制御部６８により油圧が制御されており、油圧制御部６８は、油温センサ３９の検出結果に基づいて、制御油路６０内の油圧を調整している。これにより、油温センサ３９により検出したオイルの油温が低い場合、制御油路６０内の油圧が高圧となるように油圧装置６１を制御することで、接近移動力を大きくする。一方で、油温センサ３９により検出したオイルの油温が高い場合、制御油路６０内の油圧が低圧となるように油圧装置６１を制御することで、接近移動力を小さくする。

これにより、オイル低温時において、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌを長くすることができるため、オイル低温時におけるジェットポンプ３０の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの低温時におけるジェットポンプ３０の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。また、オイル高温時において、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌを短くすることができるため、オイル高温時におけるジェットポンプ３０の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの高温時におけるジェットポンプ３０の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。

以上の構成によれば、ノズル部３５とスロートＲ２との離間距離Ｌを、温度に応じて接近移動機構５６により積極的に変更することができる。このため、油圧装置６１の油圧を適宜変更することにより、離間距離Ｌを所望の長さとすることができるため、離間距離Ｌを確実に調整することができる。また、オイルの温度に応じて最適なジェットポンプ３０の吐出性能とすることができる。

なお、実施例２では、ディフューザ部３７が軸方向に移動可能となっており、接近移動機構５６は、ノズル部３５に対しディフューザ部３７を移動させる構成としたが、これに限らず、ノズル部３５が軸方向に移動可能となっており、接近移動機構５６は、ディフューザ部３７に対しノズル部３５を移動させる構成としてもよい。また、ノズル部３５およびディフューザ部３７を軸方向に移動可能に構成し、接近移動機構５６は、ノズル部３５およびディフューザ部３７を相互に移動させる構成としてもよい。さらに、接近移動機構を油圧系統により構成したが、これに限定する必要はなく、例えば、モータ等を駆動源としてディフューザ部３７を移動させる構成としてもよい。

次に、図５および図６を参照して、実施例３に係るジェットポンプ７０について説明する。なお、この場合も、重複した記載を避けるべく異なる部分についてのみ説明する。図５は、実施例３に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図であり、図６は、実施例３に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。実施例２のジェットポンプ３０では、ノズル部３５とディフューザ部３７との間に圧縮バネ５５を設けると共に、ノズル部３５とディフューザ部３７とを近づけるように移動させる接近移動機構５６を設けたが、実施例３のジェットポンプには、ディフューザ部７７の下流側に圧縮バネ９５を設けると共に、ノズル部７５とディフューザ部７７とを離れるように移動させる離れ移動機構９６を設けている。また、実施例３のジェットポンプ７０も、実施例２と同様に、オイルの温度を検出する油温センサ７９および油圧制御部１０８が設けられている。

つまり、実施例３のジェットポンプ７０における距離変更部７８は、上記の圧縮バネ９５、離れ移動機構９６、油温センサ７９および油圧制御部１０８を備えており、離れ移動機構９６は、圧縮バネ９５の付勢に抗して、ノズル部７５に対しディフューザ部７７を噴射方向下流側へ移動させることが可能となっている。つまり、離れ移動機構９６は、ノズル部７５に対しディフューザ部７７を軸方向に離れるよう（離れ方向）に移動させることが可能となっている。

ここで、実施例３におけるボディ部７６について説明する。ボディ部７６には、中空円柱状の貫通口８６が形成されており、この貫通口８６の内周面には、段部が形成されている。具体的には、噴射方向上流側において細径に形成された細径側貫通口８６ａと、噴射方向下流側において太径に形成された太径側貫通口８６ｂとにより構成されている。そして、細径側貫通口８６ａと太径側貫通口８６ｂとの間の段部が、ディフューザ部７７の噴射方向上流側への移動を規制するストッパ８８となっている。また、太径側貫通口８６ｂの下流側の内周面には、圧縮バネ９５の下流側端部が接する環状の止め栓８９が設けられている。

ディフューザ部７７は、その外周面に段部９０が設けられており、具体的には、ディフューザ部７７の上流側半部は細径の円柱状に形成され、下流側半部は太径の円柱状に形成されている。つまり、ディフューザ部７７は、その上流側半部が細径側貫通口８６ａと略同径に形成されると共に、その下流側半部が太径側貫通口８６ｂと略同径に形成されており、ディフューザ部７７は、細径側貫通口８６ａと太径側貫通口８６ｂとに亘って設けられている。このため、ディフューザ部７７は、外周面に形成された段部９０を、ストッパ８８に突き当てることで、噴射方向上流側への移動を規制している。また、圧縮バネ９５は、その上流側端部をディフューザ部７７の下流側端面に接して配設され、その下流側端部を止め栓８９に接して配設されている。

ここで、太径側貫通口８６ｂの上流側における内周面には、環状となる環状溝９８が形成されると共に、この環状溝９８に連通する油圧ポート９９が径方向に延びて形成されている。つまり、離れ移動機構９６は、環状溝９８および油圧ポート９９からなる制御油路１００と、この制御油路１００内の油圧を変更可能な油圧装置１０１とから構成された油圧系統１０５を備えており、油圧装置１０１により制御油路１００内の油圧を変化させることで、ディフューザ部７７を移動させている。具体的に、離れ移動機構９６は、油圧装置１０１により制御油路１００内を高圧とすることで、圧縮バネ９５の付勢力に抗して、ディフューザ部７７を軸方向下流側に移動可能な（大きな）離れ移動力とすることができる。これにより、圧縮バネ９５は圧縮されるため、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌは長くなる。一方で、離れ移動機構９６は、油圧装置１０１により制御油路１００内を低圧とすることで、離れ移動力は小さくなる。これにより、圧縮バネ９５は伸張するため、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌは短くなる。

このとき、油圧装置１０１は、油圧制御部１０８により油圧が制御されており、油圧制御部１０８は、油温センサ７９の検出結果に基づいて、制御油路１００内の油圧を調整している。これにより、油温センサ７９により検出したオイルの油温が低い場合、制御油路１００内の油圧が高圧となるように油圧装置１０１を制御することで、離れ移動力を大きくする。一方で、油温センサ７９により検出したオイルの油温が高い場合、制御油路１００内の油圧が低圧となるように油圧装置１０１を制御することで、離れ移動力を小さくする。

これにより、オイル低温時において、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌを長くすることができるため、オイル低温時におけるジェットポンプ７０の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの低温時におけるジェットポンプ７０の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。また、オイル高温時において、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌを短くすることができるため、オイル高温時におけるジェットポンプ７０の吐出性能を最適とすることができる。すなわち、オイルの高温時におけるジェットポンプ７０の吐出性能を向上させ、オイル吐出量を増加させることができる。

以上の構成によれば、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌを、温度に応じて離れ移動機構９６により積極的に変更することができる。このため、油圧装置１０１の油圧を適宜変更することにより、離間距離Ｌを所望の長さとすることができるため、離間距離Ｌを確実に調整することができる。また、オイルの温度に応じて最適なジェットポンプ７０の吐出性能とすることができる。

ここで、図７を参照して、実施例３の変形例に係るジェットポンプ７０ついて説明する。図７は、実施例３の変形例に係るジェットポンプの概略断面図である。このジェットポンプ７０は、ロックアップ機能付トルクコンバータ１１０を搭載した自動変速機にオイルを吐出するように構成されている。このとき、ジェットポンプ７０の油圧系統１０５（ポンプ側油圧系統：以下、第１油圧系統１０５という）は、トルクコンバータ１１０の油圧系統（コンバータ側油圧系統：以下、第２油圧系統１１１という）に接続されており、第２油圧系統１１１は、トルクコンバータ１１０のロックアップのＯＮ／ＯＦＦを切り替えるための油圧信号を出力する。そして、第１油圧系統１０５と第２油圧系統１１１とが接続されることにより、第２油圧系統１１１において出力される油圧信号を利用して、離れ移動機構９６によりノズル部７５とディフューザ部７７との離接を行っている。

つまり、第２油圧系統１１１は、油圧装置１１３と、油圧装置１１３からトルクコンバータ１１０へ至る第２制御油路１１４と、トルクコンバータ１１０のロックアップのＯＮ／ＯＦＦを行うための油圧信号を出力するソレノイド１１５と、を有している。一方、第１油圧系統１０５は、その制御油路１００（以下、第１制御油路１００という）が、第２制御油路１１４に接続されている。このため、第２油圧系統１１１の油圧装置１１３は、第１油圧系統１０５の油圧装置１０１を兼ねており、また、ソレノイド１１５による油圧信号は、第２制御油路１１４を介して、第１制御油路１００に出力される。

このとき、ソレノイド１１５は、油圧制御部１０８により制御されており、油圧制御部１０８は、油温センサ７９の検出結果に基づいて、ソレノイド１１５による油圧信号の出力を制御している。これにより、油温センサ７９により検出されたオイルの温度がある既定の温度より低温である場合、油圧制御部１０８はソレノイド１１５を制御して、前記トルクコンバータ１１０をロックアップＯＦＦに切り替えるために油圧信号を出力する。油圧信号が出力されると、トルクコンバータ１１０のロックアップがＯＦＦになると共に、第１制御油路１０５内が高圧となる。これにより、離れ移動機構９６は、圧縮バネ９５の付勢力に抗して、ディフューザ部７７を軸方向下流側に移動可能な離れ移動力とすることができる。これにより、圧縮バネ９５は圧縮されるため、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌは長くなる。

一方で、油温センサ７９により検出されたオイルの温度が高温である場合、油圧制御部１０８はソレノイド１１５を制御して、前記トルクコンバータ１１０を積極的にロックアップＯＮに切り替えようとするために油圧信号を出力しない。油圧信号が出力されないと、トルクコンバータ１１０のロックアップがＯＮになると共に、第１制御油路１０５内が低圧となる。これにより、離れ移動機構９６は、離れ移動力が小さくなり、圧縮バネ９５は伸張するため、ノズル部７５とスロートＲ２との離間距離Ｌは短くなる。

以上の構成によれば、ロックアップ機能付トルクコンバータ１１０に設けられた第２油圧系統１１１から出力される油圧信号を利用して、離れ移動機構９６を作動させることができる。このため、離れ移動機構９６を作動させるための独立した油圧系統を設ける必要がないため、構成の単純化を図ることができると共に、構成部品の共有化に伴う製造コストの抑制を図ることができる。

以上のように、本発明は、ノズル部とディフューザ部とを備えたジェットポンプに有用であり、特に、ノズル部とスロートとの離間距離を調整する場合に適している。

実施例１に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図である。 実施例１に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。 実施例２に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図である。 実施例２に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。 実施例３に係るジェットポンプのオイル低温時における概略断面図である。 実施例３に係るジェットポンプのオイル高温時における概略断面図である。 実施例３の変形例に係るジェットポンプの概略断面図である。

符号の説明

１ ジェットポンプ（実施例１）
５ ノズル部
６ ボディ部
７ ディフューザ部
８ 距離変更部
２０ オイル貯留部
２５ 圧縮バネ
３０ ジェットポンプ（実施例２）
３５ ノズル部
３６ ボディ部
３７ ディフューザ部
３８ 距離変更部
３９ 油温センサ
５５ 圧縮バネ
５６ 接近移動機構
６０ 制御油路
６１ 油圧装置
６５ 油圧系統
７０ ジェットポンプ（実施例３）
７５ ノズル部
７６ ボディ部
７７ ディフューザ部
７８ 距離変更部
７９ 油温センサ
９５ 圧縮バネ
９６ 離れ移動機構
１００ 制御油路（第１制御油路）
１０１ 油圧装置
１０５ 油圧系統（第１油圧系統）
１１０ トルクコンバータ
１１１ 第２油圧系統
１１３ 油圧装置
１１４ 第２制御油路
１１５ ソレノイド
Ｌ 離間距離
Ｒ オイル噴射流路
Ｒ２ スロート

Claims (8)

1. 温度により粘度が変化する粘性流体を噴射可能なノズル部と、
   前記ノズル部から噴射された前記粘性流体が通過可能なスロートを有するディフューザ部と、
   前記ノズル部と前記スロートとの間の離間距離を変更可能な距離変更手段と、を備え、
   前記距離変更手段は、前記粘性流体の高温時における前記離間距離に比して、前記粘性流体の低温時における前記離間距離を長くすることを特徴とするジェットポンプ。
2. 前記距離変更手段は、前記ノズル部と前記スロートとを離れ方向に付勢する付勢部材を有しており、
   前記付勢部材は、
   前記粘性流体の高温時において、前記ディフューザ部の前記スロート出口近傍における高圧となった吐出圧により圧縮される一方、前記粘性流体の低温時において、前記ディフューザ部の前記スロート出口近傍における低圧となった吐出圧により伸張する付勢力を有していることを特徴とする請求項１に記載のジェットポンプ。
3. 前記距離変更手段は、
   前記ノズル部と前記スロートとを離れ方向に付勢する付勢部材と、
   前記付勢部材の付勢に抗して、前記ノズル部と前記スロートとを接近方向に相対的に移動させる接近移動手段と、
   前記粘性流体の温度を検出可能な温度検出手段と、
   前記温度検出手段による検出結果に基づいて、前記接近移動手段による移動を制御可能な制御手段と、を有し、
   前記制御手段は、前記温度検出手段により前記粘性流体が高温であると検出された場合、前記接近移動手段を制御して、接近方向における前記ノズル部と前記スロートとの接近移動力を大きくすることにより、前記付勢部材を圧縮して前記離間距離を短くする一方、前記温度検出手段により前記粘性流体が低温であると検出された場合、前記接近移動手段を制御して、前記接近移動力を小さくすることにより、前記付勢部材を伸張させて前記離間距離を長くすることを特徴とする請求項１に記載のジェットポンプ。
4. 前記接近移動手段は、前記接近移動力を調整可能な油圧系統で構成されており、前記油圧系統内の油圧を高圧とすることで、前記接近移動力を大きくする一方、前記油圧系統内の油圧を低圧とすることで、前記接近移動力を小さくすることを特徴とする請求項３に記載のジェットポンプ。
5. 前記距離変更手段は、
   前記ノズル部と前記スロートとを接近方向に付勢する付勢部材と、
   前記付勢部材の付勢に抗して、前記ノズル部と前記スロートとを離れ方向に相対的に移動させる離れ移動手段と、
   前記粘性流体の温度を検出可能な温度検出手段と、
   前記温度検出手段による検出結果に基づいて、前記接近移動手段による移動を制御可能な制御手段と、を有し、
   前記制御手段は、前記温度検出手段により前記粘性流体が低温であると検出された場合、前記離れ移動手段を制御して、離れ方向における前記ノズル部と前記スロートとの離れ移動力を大きくすることにより、前記付勢部材を圧縮して前記離間距離を長くする一方、前記温度検出手段により前記粘性流体が高温であると検出された場合、前記離れ移動手段を制御して、前記離れ移動力を小さくすることにより、前記付勢部材を伸張させて前記離間距離を短くすることを特徴とする請求項１に記載のジェットポンプ。
6. 前記離れ移動手段は、前記離れ移動力を調整可能な油圧系統で構成されており、前記油圧系統内の油圧を高圧とすることで、前記離れ移動力を大きくする一方、前記油圧系統内の油圧を低圧とすることで、前記離れ移動力を小さくすることを特徴とする請求項５に記載のジェットポンプ。
7. 前記油圧系統はポンプ側油圧系統として、ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップのＯＮ／ＯＦＦを制御可能なコンバータ側油圧系統と接続されており、
   前記コンバータ側油圧系統は、
   前記ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップをＯＦＦにするべく、前記コンバータ側油圧系統に設けられたアクチュエータにより信号圧を出力することで、前記ポンプ側油圧系統内の油圧を高圧とする一方、
   前記ロックアップ機能付トルクコンバータのロックアップをＯＮにするべく、前記アクチュエータにより信号圧を未出力することで、前記ポンプ側油圧系統内の油圧を低圧とすることを特徴とする請求項６に記載のジェットポンプ。
8. 前記距離変更手段は、前記ノズル部に対し前記スロートを移動させており、前記付勢部材の付勢により、付勢方向に移動する前記スロートを移動規制するストッパをさらに備えたことを特徴とする請求項２ないし７のいずれか１項に記載のジェットポンプ。

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