JP2009249692A - 高剛性鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、Al:1.50%超〜10.00%を含有し、さらに、Bi、Pb、Sb、Snの1種または2種以上を含有し、適量のC、Mnを含有し、Si、P、S、Nを適正に制限し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、板厚1/4層における{110}<001>の極密度が6以上であり、板厚が0.5mm以上である高剛性鋼板、および仕上温度800℃未満の熱間圧延後、最高温度800℃以上の熱延板焼鈍を施すか、仕上温度800℃以上、かつ890℃以下での総圧下量を50%未満に制限した熱間圧延を行い、圧下率20〜80%の冷間圧延後、最高温度850℃以上の最終焼鈍を施す製造方法。
【選択図】なし
Description
このような、剛性が要求される部材を軽量化する手段としては、鋼材に比べて比重の低いアルミ合金板の使用が有効である。しかし、アルミ合金板は高価格であることに加え、鋼材に比べて加工性が劣ることや、鋼板との溶接が困難である等の欠点があり、自動車部材への適用は限定されたものとなっている。そこで、鋼板とアルミ合金板の長所を兼ね備えた材料として、鉄にアルミを多量に添加した高Al含有鋼板が提案されている(例えば、特許文献1〜5)。
また、{110}<001>を発達させて、鋼板のねじり剛性を高める技術が提案されている(例えば、特許文献6)。しかし、特許文献6の技術は、Alの含有量を制限しており、部材の軽量化の効果が十分であるとはいえない。
しかし、本発明者の検討の結果、部材の用途や形状によっては、部材の長手方向ではなく、長手方向に対して斜め、具体的には35〜75°方向の範囲のヤング率を高めることが、部材の剛性の向上に有効であることがわかった。本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、鋼板の圧延方向やそれと直角の幅方向ではなく、圧延方向に対して斜め方向のヤング率を高めた高剛性鋼板およびその製造方法の提供を課題とするものである。
さらに、仕上温度を低下させて熱間圧延を行った後に熱延板焼鈍を行うか、熱間圧延の仕上温度を高め、冷間圧延後に最終焼鈍を行うことにより、板厚1/4層における{110}<001>の極密度を6以上にすることに成功し、圧延方向に対して30〜75°方向のヤング率が高い鋼板を得ることができた。
本発明はこのような知見に基づいて構成したものであり、その要旨は、以下のとおりである。
(2) 圧延方向に対して55°方向のヤング率が235GPa以上であることを特徴とする(1)記載の高剛性鋼板。
(3) さらに質量%で、Ti:0.003〜0.150%、Nb:0.003〜0.150%、V:0.003〜0.150%の1種または2種を含有することを特徴とする(1)または(2)記載の高剛性鋼板。
(4) さらに質量%で、Cr:0.01〜3.00%、Ni:0.01〜3.00%、Mo:0.01〜3.00%、Cu:0.01〜3.00%の1種または2種以上を含有することを特徴とする(1)〜(3)のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。
(5) さらに質量%で、B:0.0001〜0.0060%を含有することを特徴とする(1)〜(4)のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。
(6) さらに質量%で、Ca:0.001〜0.010%、Mg:0.0005〜0.050%、Zr:0.001〜0.200%、REM:0.001〜0.050%の1種または2種以上を含有することを特徴とする(1)〜(5)のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。
(8) (1)〜(6)の何れか1項に記載の高剛性鋼板を製造する方法であって、上記(1)、(3)〜(6)の何れか1項に記載の成分を有する鋼片を1000℃以上の温度に加熱し、890℃以下での総圧下量を50%未満に制限し、仕上温度を800℃以上とする熱間圧延を行い、20〜80%の圧下率で冷間圧延を施し、最高温度を850℃以上とする最終焼鈍を施すことを特徴とする高剛性鋼板の製造方法。
そこで、本発明者は、新たな高剛性鋼板を開発するために鋭意検討を行った。その結果、Alを含有する鋼板に、Bi、Pb、Sb、Snの1種または2種以上を添加し、熱間圧延の仕上温度を低下させると、方向性電磁鋼板と同様の集合組織を有する鋼板を得ることができることを知見した。すなわち、圧延方向に対して35〜75°方向のヤング率の向上に有効な結晶方位である{110}<001>の極密度が6以上になる。また、熱間圧延後、冷間圧延および最終焼鈍を施す場合は、仕上温度を高めることが必要であることがわかった。
Alは、本発明において{110}<001>の極密度を高めるために極めて重要な元素である。鋼板の圧延方向に対して35〜75°方向のヤング率を高めるためには、1.50%超のAlを添加することが必要である。Alは、鋼材の比重を低下させるためにも有効な元素であり、2.00%以上を添加することが好ましい。一方、Al量が10.00%を超えると金属間化合物の析出が顕著となり、熱間加工性および冷間加工性が劣化するので、10.00%を上限とする。延性の低下を抑制するには、Al量を6.00%以下にすることが好ましい。Al添加量のさらに好ましい範囲は、2.50〜4.50%である。また、Al量が2.50%未満である場合には、{110}<001>の極密度を高めるために、
(Al+Si)≧2.50%
を満足するようにSiを同時に添加することが好ましい。
さらに、Siは、Alと同時に含有させると、{110}<001>の極密度を高める効果を発現する。したがって、特にAl量が少ない場合には、AlとSiの合計量が2.50%以上になるように添加することが好ましい。
本発明の高剛性鋼板は、1.50%超のAlを含有するため、フェライトが安定になる。フェライト以外の組織、オーステナイト、ベイナイト、マルテンサイト、パーライト、炭化物、その他化合物など、第2相の面積率の合計が20%を超えると、板厚1/4層における{110}<001>の極密度が低下することがある。したがって、本発明では、フェライトの面積率を80%以上にすることが好ましい。フェライトの面積率は、90%以上が好ましく、98%以上であればさらに好ましい。
E=0.946×(l/h)3×m/w×f2
ここで、E:動的ヤング率[GPa]、l:試験片の長さ[m]、h:試験片の厚さ[m]、m:質量[kg]、w:試験片の幅[m]、f:横共振法の一次共振振動数[s-1]、である。
本発明の鋼板は、鋼片を熱間圧延し、得られた熱延板に焼鈍を施すか、熱間圧延後、さらに冷間圧延を施して、最終焼鈍を行って製造される。本発明において熱間圧延に先行する製造方法は特に限定するものではない。すなわち、高炉、転炉や電炉等による溶製に引き続き、各種の2次精練で目的の成分含有量になるように成分調整を行い、次いで通常の連続鋳造、インゴット法による鋳造の他、薄スラブ鋳造などの方法で鋳造すればよい。原料にはスクラップを使用しても構わない。連続鋳造によって得たスラブの場合には高温鋳片のまま熱間圧延機に直送してもよいし、室温まで冷却後に加熱炉にて再加熱した後に熱間圧延してもよい。
また、熱間圧延では、粗圧延と仕上圧延の間でシートバーを接合し、連続的に仕上げ圧延をしてもよい。その際に粗バーを一旦コイル状に巻き、必要に応じて保温機能を有するカバーに格納し、再度巻き戻してから接合を行ってもよい。
{(t0−t1)/t0}×100(%)
で求められる。
また、冷間圧延の前に、最高温度を700〜1200℃以下とする冷延前焼鈍を行っても構わない。これによって冷間圧延の荷重を低下したり、冷間圧延時の割れなどのトラブルを回避したりする効果のほか、{110}<001>の発達を促すことができる。冷延前焼鈍の最高温度の好ましい範囲は、800〜1000℃である。
結果を表2に示す。
一方、鋼No.AはBi、Pb、Sn、Snを含有せず、鋼No.DはAl量の含有量が少ないため、{110}<001>の極密度が低い。また、製造No.B−2およびC−5は熱間圧延の仕上温度が高く、製造No.B−1、C−4およびJ−3は熱延板焼鈍の最高温度が低いため、{110}<001>の極密度が低下している。
結果を表3に示す。
一方、鋼No.Aおよび鋼No.OはBi、Pb、Sn、Snを含有せず、鋼No.DはAl量が少なく、鋼No.MはMn量が多いため、いずれも{110}<001>の極密度が低下している。また、鋼No.HはSi量が多く、冷間圧延時に割れが生じ、鋼No.NはAl量が多く、熱間圧延にて割れが生じたため、以後の試験を中止した。
製造No.E−2は、熱間圧延の仕上温度が低く、890℃以下での総圧下量が大きいため、製造No.G−1はさらに最終焼鈍の最高温度も低いため、{110}<001>の極密度が低下している。製造No.B−4は890℃以下での総圧下量が大きく、製造No.K−2はさらに冷間圧延の圧下率も小さいため、{110}<001>の極密度が低下している。製造No.B−6、D−3およびJ−5は、冷間圧延の圧下率が範囲外であるため、{110}<001>の極密度が低下している。製造No.C−6およびL−3は、最終焼鈍の最高温度が低いため、{110}<001>の極密度が低下している。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.0003〜0.250%、
Mn:0.20%〜4.00%、
Al:1.50%超〜10.00%
を含有し、
Si:2.20%以下、
P:0.200%以下、
S:0.0500%以下、
N:0.0500%以下
に制限し、さらに質量%で、
Bi:0.001〜0.300%、
Pb:0.001〜0.300%、
Sb:0.001〜0.300%、
Sn:0.0005〜0.300%
の1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、板厚1/4層における{110}<001>の極密度が6以上であり、板厚が0.5mm以上であることを特徴とする高剛性鋼板。 - 圧延方向に対して55°方向のヤング率が235GPa以上であることを特徴とする請求項1記載の高剛性鋼板。
- さらに質量%で、
Ti:0.003〜0.150%、
Nb:0.003〜0.150%、
V:0.003〜0.150%
の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1または2記載の高剛性鋼板。 - さらに質量%で、
Cr:0.01〜3.00%、
Ni:0.01〜3.00%、
Mo:0.01〜3.00%、
Cu:0.01〜3.00%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。 - さらに質量%で、
B:0.0001〜0.0060%
を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。 - さらに質量%で、
Ca:0.001〜0.010%、
Mg:0.0005〜0.050%、
Zr:0.001〜0.200%、
REM:0.001〜0.050%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の高剛性鋼板。 - 請求項1〜6の何れか1項に記載の高剛性鋼板を製造する方法であって、請求項1、3〜6の何れか1項に記載の成分を有する鋼片を1000℃以上の温度に加熱し、仕上温度を800℃未満とする熱間圧延を行い、冷間圧延を行うことなく、最高温度を800℃以上とする熱延板焼鈍を施すことを特徴とする高剛性鋼板の製造方法。
- 請求項1〜6の何れか1項に記載の高剛性鋼板を製造する方法であって、請求項1、3〜6の何れか1項に記載の成分を有する鋼片を1000℃以上の温度に加熱し、890℃以下での総圧下量を50%未満に制限し、仕上温度を800℃以上とする熱間圧延を行い、20〜80%の圧下率で冷間圧延を施し、最高温度を850℃以上とする最終焼鈍を施すことを特徴とする高剛性鋼板の製造方法。
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