JP6443592B1 - 高強度鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)板厚中心部と、該板厚中心部の片側または両側に配置された表層軟化部とを含む引張強度が800MPa以上の高強度鋼板であって、各表層軟化部が10μm超から板厚の30%以下の厚さを有し、前記表層軟化部の平均ビッカース硬さが板厚1/2位置の平均ビッカース硬さの0.60倍超0.90倍以下であり、前記表層軟化部のナノ硬さの標準偏差が0.8以下であり、前記板厚中心部が、質量%で、
C :0.05〜0.8%、
Si:0.01〜2.50%、
Mn:0.010〜8.0%、
P :0.1%以下、
S :0.05%以下、
Al:0〜3%、および
N :0.01%以下を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなることを特徴とする、高強度鋼板。
(2)前記板厚中心部と各表層軟化部との間でそれらに隣接して形成された硬さ遷移帯をさらに含み、該硬さ遷移帯の板厚方向の平均硬さ変化が5000(ΔHv/mm)以下であることを特徴とする、上記(1)に記載の高強度鋼板。
(3)前記板厚中心部が残留オーステナイトを面積分率で10%以上含むことを特徴とする、上記(1)又は(2)に記載の高強度鋼板。
(4)前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Cr:0.01〜3%、
Mo:0.01〜1%、および
B :0.0001%〜0.01%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、上記(1)〜(3)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(5)前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Ti:0.01〜0.2%、
Nb:0.01〜0.2%、および
V :0.01〜0.2%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(6)前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Cu:0.01〜1%、および
Ni:0.01〜1%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、上記(1)〜(5)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(7)前記表層軟化部のC量が前記板厚中心部のC量の0.30倍以上0.90倍以下であることを特徴とする、上記(1)〜(6)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(8)前記表層軟化部のMn量、Cr量およびMo量の総和が前記板厚中心部のMn量、Cr量およびMo量の総和の0.3倍以上であることを特徴とする、上記(4)〜(7)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(9)前記表層軟化部のB量が前記板厚中心部のB量の0.3倍以上であることを特徴とする、上記(4)〜(8)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(10)前記表層軟化部のCu量およびNi量の総和が前記板厚中心部のCu量およびNi量の総和の0.3倍以上であることを特徴とする、上記(6)〜(9)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
(11)前記表層軟化部の表面に、溶融亜鉛めっき層、合金化溶融亜鉛めっき層、または電気亜鉛めっき層を更に含むことを特徴とする、上記(1)〜(10)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
平均硬さ変化(ΔHv/mm)=(硬さ遷移帯のビッカース硬さの最大平均硬さ)−(硬さ遷移帯のビッカース硬さの最小平均硬さ)/硬さ遷移帯の厚さ
Cは、鋼板の強度を高めるものであり、高強度鋼板の強度を高めるために添加される。しかし、Cの含有量が0.8%を超えると靭性が不十分となる。また、Cの含有量が0.05%未満であると強度が不十分となる。Cの含有量は、0.6%以下の範囲であることが好ましく、0.5%以下の範囲であることがより好ましい。
Siは、フェライト安定化元素であり、Ac3変態点を増加させることから、広い焼鈍温度にて多量のフェライトを形成させることが可能であり、組織制御性向上の観点から添加される。こうした効果を得るには、Si量を0.01%以上にする必要がある。一方、延性確保の観点からは、Siの含有量が0.30%未満では粗大な鉄系炭化物が多量に生成し、内部ミクロ組織の残留オーステナイト組織分率を10%以上とすることが出来ず、伸びが低下してしまう場合がある。この観点から、Siの下限値は0.30%以上であることが好ましく、0.50%以上がより好ましい。加えて、Siは、板厚中心部における鉄系炭化物の粗大化を抑制し、強度と成形性を高めるために必要な元素でもある。また、固溶強化元素として、鋼板の高強度化に寄与するため添加する必要がある。これらの観点から、Siの下限値は1%以上であることが好ましく、1.2%以上がより好ましい。しかし、Siの含有量が2.50%を超えると板厚中心部が脆化し、延性が劣化するため、上限を2.50%とする。延性確保の観点から、Siの含有量は2.20%以下であることが好ましく、2.00%以下であることがより好ましい。
Mnは、高強度鋼板の強度を高めるために添加される。こうした効果を得るには、Mn量を0.010%以上にする必要がある。しかし、Mnの含有量が8.0%を超えるとMnの偏析に起因した鋼板表層の硬度分布が大きくなる。その観点で、好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは4.0%、さらにより好ましくは3.0%以下である。
Pは鋼板の板厚中央部に偏析する傾向があり、溶接部を脆化させる。0.1%を超えると溶接部の脆化が顕著になるため、その適正範囲を0.1%以下に限定した。Pの含有量の下限は規定しないが、0.001%未満とすることは、経済的に不利である。
Sは、溶接性ならびに鋳造時および熱延時の製造性に悪影響を及ぼす。このことから、その上限値を0.05%以下とした。Sの含有量の下限は規定しないが、0.0001%未満とすることは、経済的に不利である。
Alは、脱酸剤として作用し、脱酸工程で添加することが好ましい。こうした効果を得るには、Al量を0.01%以上にする必要がある。一方、Al量が3%を超えると、連続鋳造時のスラブ割れの危険性が高まる。
Nは、粗大な窒化物を形成し、曲げ性を劣化させることから、添加量を抑える必要がある。これは、Nが0.01%を超えると、この傾向が顕著となることから、N含有量の範囲を0.01%以下とした。加えて、Nは、溶接時のブローホール発生の原因になることから少ない方が良い。Nの含有量の下限値は、特に定めることなく本発明の効果は発揮されるが、Nの含有量を0.0005%未満とすることは、製造コストの大幅な増加を招くことから、これが実質的な下限値である。
Cr、MoおよびBは、強度の向上に寄与する元素であり、Mnの一部に代えて用いることができる。Cr、MoおよびBは、1種又は2種以上を、それぞれ、0.01%以上、0.01%以上および0.0001%以上含有することが好ましい。一方、各元素の含有量が多すぎると、酸洗性や溶接性、熱間加工性などが劣化することがあるため、Cr、MoおよびBの含有量はそれぞれ3%以下、1%以下および0.01%以下であることが好ましい。
Ti、NbおよびVは、強化元素である。析出物強化、フェライト結晶粒の成長抑制による細粒強化および再結晶の抑制を通じた転位強化にて、鋼板の強度上昇に寄与する。この目的で添加する際は0.01%以上添加することが好ましい。しかし、それぞれ含有量が0.2%を超えると、炭窒化物の析出が多くなり成形性が劣化する。
CuおよびNiは、強度の向上に寄与する元素であり、Mnの一部に代えて用いることができる。CuおよびNiは、1種又は2種を、それぞれ、0.01%以上含有することが好ましい。一方、各元素の含有量が多すぎると、酸洗性や溶接性、熱間加工性などが劣化することがあるため、CuおよびNiの含有量は1.0%以下であることが好ましい。
Cは、鋼板の強度を高めるものであり、高強度鋼板の強度を高めるために添加される。表層軟化部のC量が板厚中心部のC量の0.90倍以下が好ましい。表層軟化部の硬さを板厚中心部の硬さより低くするためである。0.90倍より大きいと、表層軟化部の平均ビッカース硬さが板厚1/2位置の平均ビッカース硬さの0.90倍以下とはならない場合がある。より好ましくは表層軟化部のC量は板厚中心部のC量の0.80倍以下、さらにより好ましくは0.70倍以下である。表層軟化部のC量は板厚中心部のC量の0.30倍以上である必要がある。0.30倍よりも低い場合、表層軟化部の平均ビッカース硬さが板厚1/2位置の平均ビッカース硬さの0.60倍超とならない場合がある。表層軟化部のC量が板厚中心部のC量の0.90倍以下である場合、板厚中心部の好ましいCの含有量は0.8%以下であるため、表層軟化部の好ましいCの含有量は0.72%以下となる。好ましくは0.5%以下、さらに好ましくは0.3%以下、最も好ましくは0.1%以下である。C量の下限は特に規定しない。工業用の極低C鋼を用いる場合、0.001%程度が実質的な下限であるが、固溶C量という観点からは、TiやNbなどを用いて固溶Cを完全に排除した、Interstitial Free鋼を用いてもよい。
Siは、マルテンサイトの焼き戻し軟化を抑制する元素であり、添加することで焼戻しによる強度の低下を抑制することができる。こうした効果を得るには、Si量を0.01%以上にする必要がある。しかし、2.5%より多い添加は靭性を劣化させるため、2.5%以下とする。
Mnは、高強度鋼板の強度を高めるために添加される。こうした効果を得るには、Mn量を0.01%以上にする必要がある。しかし、Mnの含有量が8.0%を超えるとMnの偏析に起因した鋼板表層の硬度分布が大きくなる。その観点で、好ましくは5%以下、さらに好ましくは3%以下である。
Pは溶接部を脆化させる。0.1%を超えると溶接部の脆化が顕著になるため、その適正範囲を0.1%以下に限定した。Pの含有量の下限は規定しないが、0.001%未満とすることは、経済的に不利である。
Sは、溶接性ならびに鋳造時および熱延時の製造性に悪影響を及ぼす。このことから、その上限値を0.05%以下とした。Sの含有量の下限は規定しないが、0.0001%未満とすることは、経済的に不利である。
Alは、脱酸剤として作用し、脱酸工程で添加することが好ましい。こうした効果を得るには、Al量を0.01%以上にする必要がある。一方、Al量が3%を超えると、連続鋳造時のスラブ割れの危険性が高まる。
Nは、粗大な窒化物を形成し、曲げ性を劣化させることから、添加量を抑える必要がある。これは、Nが0.01%を超えると、この傾向が顕著となることから、N含有量の範囲を0.01%以下とした。加えて、Nは、溶接時のブローホール発生の原因になることから少ない方が良い。Nの含有量の下限値は、特に定めることなく本発明の効果は発揮されるが、Nの含有量を0.0005%未満とすることは、製造コストの大幅な増加を招くことから、これが実質的な下限値である。
Cr、MoおよびBは、強度の向上に寄与する元素であり、Mnの一部に代えて用いることができる。Cr、MoおよびBは、1種又は2種以上を、それぞれ、0.01%以上、0.01%以上および0.0001%以上含有することが好ましい。一方、各元素の含有量が多すぎると、酸洗性や溶接性、熱間加工性などが劣化することがあるため、Cr、MoおよびBの含有量はそれぞれ3%以下、1%以下および0.01%以下であることが好ましい。また、CrとMoはMnとの総和に好ましい範囲があり、上記の通りである。
Ti、NbおよびVは、強化元素である。析出物強化、フェライト結晶粒の成長抑制による細粒強化および再結晶の抑制を通じた転位強化にて、鋼板の強度上昇に寄与する。この目的で添加する際は0.01%以上添加することが好ましい。しかし、それぞれ含有量が0.2%を超えると、炭窒化物の析出が多くなり成形性が劣化する。
CuおよびNiは、強度の向上に寄与する元素であり、Mnの一部に代えて用いることができる。CuおよびNiは、1種又は2種を、それぞれ、0.01%以上含有することが好ましい。一方、各元素の含有量が多すぎると、酸洗性や溶接性、熱間加工性などが劣化することがあるため、CuおよびNiの含有量は1.0%以下であることが好ましい。
前記複層鋼板を加熱温度1100℃以上1350℃以下、好ましくは1150℃超1350℃以下で加熱し、次いで熱間圧延する熱間圧延工程であって、前記熱間圧延工程が粗圧延および仕上げ温度800〜980℃での仕上げ圧延を含み、前記粗圧延が粗圧延温度:1100℃以上、1パスあたりの板厚減少率:5%以上50%未満、およびパス間時間:3秒以上の条件下で2回以上行われる熱間圧延工程、ならびに
熱間圧延された複層鋼板を冷却過程において750℃〜550℃までの温度を平均冷却速度2.5℃/s以上で冷却し、次いで巻取り温度550℃以下で巻き取る工程
を含むことを特徴としている。
ここで、
Bs(℃)=820―290C/(1−Sf)−37Si−90Mn−65Cr−50Ni+70Al
Ms(℃)=541−474C/(1−Sf)−15Si−35Mn−17Cr−17Ni+19Al
ここで、C、Si、Mn、Cr、NiおよびAlは前記母材鋼板の各元素の含有量[質量%]であり、Sfは前記母材鋼板のフェライトの面積分率である。
Bs(℃)=820―290C/(1−Sf)−37Si−90Mn−65Cr−50Ni+70Al
Ms(℃)=541−474C/(1−Sf)−15Si−35Mn−17Cr−17Ni+19Al
ここで、C、Si、Mn、Cr、NiおよびAlは母材鋼板の各元素の含有量[質量%]であり、Sfは母材鋼板のフェライトの面積分率である。
上で説明した化学組成を有する板厚中心部を構成する母材鋼板の片面または両面に、同様に上で説明した化学組成を有する表層軟化部を構成する表層用鋼板を積層して複層鋼板を形成する工程、
前記複層鋼板を加熱温度1100℃以上1350℃以下、好ましくは1150℃超1350℃以下で加熱し、次いで熱間圧延および冷間圧延する工程であって、前記熱間圧延が粗圧延および仕上げ温度800〜980℃での仕上げ圧延を含み、前記粗圧延が粗圧延温度:1100℃以上、1パスあたりの板厚減少率:5%以上50%未満、およびパス間時間:3秒以上の条件下で2回以上行われる工程、ならびに
圧延された複層鋼板を前記表層用鋼板のAc3点−50℃以上かつ前記母材鋼板のAc3点−50℃以上、900℃以下の温度で5秒以上保持し、次いで750℃から550℃以下まで平均冷却速度2.5℃/s以上で冷却する工程
を含むことを特徴としている。
ここで、
Ac3=910−203√C+44.7Si−30Mn+700P−20Cu−15.2Ni−11Cr+31.5Mo+400Ti+104V+400Al・・(式1)
ここで、C、Si、Mn、P、Cu、Ni、Cr、Mo、Ti、VおよびAlは各元素の含有量[質量%]である。
次いで、任意選択で、前記複層鋼板を前記加熱温度から上記母材鋼板のBs点以上Ac3点−20℃未満の予備冷却停止温度まで5秒以上400秒未満停留するように予備冷却すること、
次いで、前記複層鋼板を前記母材鋼板のMs−100℃以上Bs未満の冷却停止温度まで10℃/s以上の平均冷却速度で冷却すること、および
次いで、前記複層鋼板を前記母材鋼板のMs−100℃以上の温度域で30秒以上600秒以下停留させること
を含むことが好ましい。
Ac3(℃)=910−203√C+44.7Si−30Mn+700P−20Cu−15.2Ni−11Cr+31.5Mo+400Ti+104V+400Al・・(式1)
Bs(℃)=820―290C/(1−Sf)−37Si−90Mn−65Cr−50Ni+70Al・・(式2)
Ms(℃)=541−474C/(1−Sf)−15Si−35Mn−17Cr−17Ni+19Al・・(式3)
ここで、C、Si、Mn、P、Cu、Ni、Cr、Mo、Ti、VおよびAlは前記母材鋼板の各元素の含有量[質量%]であり、Sfは前記母材鋼板のフェライトの面積分率である。
Ac3(℃)=910−203√C+44.7Si−30Mn+700P−20Cu−15.2Ni−11Cr+31.5Mo+400Ti+104V+400Al・・(式1)
Bs(℃)=820―290C/(1−Sf)−37Si−90Mn−65Cr−50Ni+70Al
Ms(℃)=541−474C/(1−Sf)−15Si−35Mn−17Cr−17Ni+19Al
ここで、C、Si、Mn、P、Cu、Ni、Cr、Mo、Ti、VおよびAlは母材鋼板の各元素の含有量[質量%]であり、Sfは母材鋼板のフェライトの面積分率である。
Sγ=(I200f+I220f+I311f)/(I200b+I211b)×100
(Sγは板厚中心部の残留オーステナイトの面積分率であり、I200f、I220fおよびI311fは、それぞれfcc相の(200)、(220)および(311)の回折ピークの強度を示し、I200bおよびI211bは、それぞれbcc相の(200)および(211)の回折ピークの強度を示す。)
表1に示す化学組成を持つ板厚20mmの連続鋳造スラブ(母材鋼板)について、表面を研削して表面酸化物を除去した後、その片面または両面に表1に示す化学組成を有する表層用鋼板をアーク溶接で積層した。板厚に対する表層用鋼板の厚さの割合は、表1の「表層用鋼板(片側)の割合(%)」に示す通りである。これを表2に示す加熱温度、仕上げ温度、巻取り温度の条件下で熱延し、積層熱延鋼板を得た。熱延鋼板を製品とする供試材の場合、熱延の700℃〜500℃での保持時間を表2に示す値に意図的に制御した。冷延鋼板を製品とする場合、その後、酸洗、50%の冷延を行い、表2に示す条件で焼鈍を行った。
表3に示す化学組成を持つ板厚20mmの連続鋳造スラブ(母材鋼板)について、表面を研削して表面酸化物を除去した後、その片面または両面に表1に示す化学組成を有する表層用鋼板をアーク溶接で積層した。板厚に対する表層用鋼板の厚さの割合は、表3の「表層用鋼板(片側)の割合(%)」に示す通りである。これを表4に示す加熱温度、加熱時間、仕上げ温度、巻取り温度の条件下で熱延し、積層熱延鋼板を得た。熱延鋼板を製品とする供試材の場合、熱延の750℃〜550℃の平均冷却速度を表4に示す値に意図的に制御した。冷延鋼板を製品とする場合、その後、酸洗、50%の冷延を行い、表4に示す条件で焼鈍を行った。
表5に示す化学組成を持つ板厚20mmの連続鋳造スラブ(母材鋼板)について、表面を研削して表面酸化物を除去した後、その片面または両面に表5に示す化学組成を有する表層用鋼板をアーク溶接で積層した。これを表6に示す加熱温度、仕上げ温度、巻取り温度の条件下で熱延し、積層熱延鋼板を得た。熱延鋼板を製品とする供試材の場合、熱延の700℃〜500℃での保持時間を表6に示す値に意図的に制御した。冷延鋼板を製品とする場合、その後、酸洗し、表6に示す冷延率にて冷延を行い、さらに表6に示す条件下で焼鈍を行った。
表7に示す化学組成を持つ板厚20mmの連続鋳造スラブ(母材鋼板)について、表面を研削して表面酸化物を除去した後、その片面または両面に表7に示す化学組成を有する表層用鋼板をアーク溶接で積層した。これを表8に示す加熱温度、加熱時間、仕上げ温度、巻取り温度の条件下で熱延し、積層熱延鋼板を得た。熱延鋼板を製品とする供試材の場合、熱延の700℃〜500℃での保持時間を表8に示す値に意図的に制御した。冷延鋼板を製品とする場合、その後、酸洗し、表8に示す冷延率にて冷延を行い、さらに表8に示す条件下で焼鈍を行った。
Claims (11)
- 板厚中心部と、該板厚中心部の片側または両側に配置された表層軟化部とを含む引張強度が800MPa以上の高強度鋼板であって、各表層軟化部が10μm超から板厚の30%以下の厚さを有し、前記表層軟化部の平均ビッカース硬さが板厚1/2位置の平均ビッカース硬さの0.60倍超0.90倍以下であり、前記表層軟化部のナノ硬さの標準偏差が0.8以下であり、前記板厚中心部が、質量%で、
C :0.05〜0.8%、
Si:0.01〜2.50%、
Mn:0.010〜8.0%、
P :0.1%以下、
S :0.05%以下、
Al:0〜3%、および
N :0.01%以下を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなることを特徴とする、高強度鋼板。 - 前記板厚中心部と各表層軟化部との間でそれらに隣接して形成された硬さ遷移帯をさらに含み、該硬さ遷移帯の板厚方向の平均硬さ変化が5000(ΔHv/mm)以下であることを特徴とする、請求項1に記載の高強度鋼板。
- 前記板厚中心部が残留オーステナイトを面積分率で10%以上含むことを特徴とする、請求項1又は2に記載の高強度鋼板。
- 前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Cr:0.01〜3%、
Mo:0.01〜1%、および
B :0.0001%〜0.01%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Ti:0.01〜0.2%、
Nb:0.01〜0.2%、および
V :0.01〜0.2%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記板厚中心部が、更に、質量%で、
Cu:0.01〜1%、および
Ni:0.01〜1%
よりなる群から選択される少なくとも一種を含有することを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記表層軟化部のC量が前記板厚中心部のC量の0.30倍以上0.90倍以下であることを特徴とする、請求項1〜6のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
- 前記表層軟化部のMn量、Cr量およびMo量の総和が前記板厚中心部のMn量、Cr量およびMo量の総和の0.3倍以上であることを特徴とする、請求項4〜7のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
- 前記表層軟化部のB量が前記板厚中心部のB量の0.3倍以上であることを特徴とする、請求項4〜8のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
- 前記表層軟化部のCu量およびNi量の総和が前記板厚中心部のCu量およびNi量の総和の0.3倍以上であることを特徴とする、請求項6〜9のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
- 前記表層軟化部の表面に、溶融亜鉛めっき層、合金化溶融亜鉛めっき層、または電気亜鉛めっき層を更に含むことを特徴とする、請求項1〜10のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
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