JP6816729B2 - クラッド鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
1.母材に合せ材を接合してなるクラッド鋼板であって、
前記合せ材は、質量%で、
C:0.001%以上0.290%以下、
Si:0.01%以上2.00%以下、
Mn:0.10%以上2.50%以下、
P:0.025%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.001%以上0.100%以下、
N:0.01%以下および
O:0.01%以下
を含み、残部Fe及び不可避不純物の成分組成を有し、かつ表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが525HBW 10/3000未満であり、
前記母材は、質量%で、
C:0.34%超え0.50%以下、
Si:0.01%以上2.00%以下、
Mn:0.10%以上2.50%以下、
P:0.025%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.001%以上0.100%以下、
N:0.01%以下および
O:0.01%以下
を含み、残部Fe及び不可避不純物である成分組成を有し、かつ表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが560〜690HBW 10/3000であり、
前記母材の板厚をtMおよび前記合せ材の板厚をtcとしたとき、tc/(tM+tc)が0.05〜0.50であるクラッド鋼板。
Cu:0.01〜2.00%、
Ni:0.01〜5.00%、
Cr:0.2〜2.0%、
Mo:0.01〜3.00%、
Nb:0.005〜0.100%、
Ti:0.005〜0.100%、
V:0.001〜1.000%、
W:0.01〜1.50%、
B:0.0005〜0.0100%、
Ca:0.0001〜0.0200%、
Mg:0.0001〜0.0200%および
REM:0.0005〜0.0500%
から選択される1種または2種以上を含む、前記1に記載のクラッド鋼板。
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板に、100〜300℃での焼戻しを施すクラッド鋼板の製造方法。
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板を、100〜300℃で焼戻すクラッド鋼板の製造方法。
C:0.001%以上0.290%以下
Cは、硬度と延性に最も影響を与える元素である。すなわち、C含有量が0.290%を超えると、硬度が高くなって曲げ加工性が低下するため、0.290%以下とする。一方、C含有量を0.001%未満にするには、製鋼コストが著しく大きくなることから、0.001%以上とする。さらに、好ましいCの範囲は、0.003〜0.280%である。
Siは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Si含有量は2.00%以下とする。一方、Si含有量を0.01%未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、0.01%以上は許容される。さらに、好ましいSi含有量の範囲は0.05〜1.80%以下である。
Mnは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Mn含有量は2.50%以下とする。一方、Mn含有量を0.10%未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、0.10%以上は許容される。さらに、好ましいMn含有量の範囲は0.20〜2.00%である。
Pは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性および靭性を低下させる。そのため、P含有量は0.025%以下とする。さらに、P含有量を0.020%以下とすることが好ましい。一方、Pは少ないほど好ましいため、P含有量の下限は特に限定されないが、過度の低P化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、P含有量を0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性、靭性を低下させる。そのため、S含有量を0.02%以下とする。さらに、S含有量を0.015%以下とすることが好ましい。一方、Sは少ないほど好ましいため、S含有量の下限は特に限定されないが、過度の低S化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、S含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として有効である。その効果を得るためにはAl含有量を0.001%以上とする必要がある。一方、Al含有量が0.100%を超えると、鋼素材や鋼板の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Al含有量を0.001〜0.100%とする。好ましくは、0.005〜0.080%の範囲である。
Nは、延性および靭性を低下させる元素であるため、N含有量は0.01%以下とする。一方、Nは少ないほど好ましいため、N含有量の下限は特に限定されないが、過度の低N化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、N含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。
Oは、延性および靭性を低下させる元素であるため、O含有量を0.01%以下とする。一方、Oは少ないほど好ましいため、O含有量の下限は特に限定されないが、過度の低O化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、O含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。
Cuは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Cu含有量を0.01%以上とする。一方、Cu含有量が2.00%を超えると、スケール直下に生成するCu濃化層に起因する鋼板割れが問題となる。そのため、Cuを添加する場合、含有量を0.01〜2.00%とする。さらに、Cu含有量は0.05〜1.50%とすることが好ましい。
Niは、靭性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ni含有量を0.01%以上とする。一方、Ni含有量が5.00%を超えると製造コストの増加が問題となる。そのため、Niを添加する場合、Ni含有量を0.01〜5.00%とする。さらに、Ni含有量は0.05〜4.50%とすることが好ましい。
Crは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Cr含有量は0.2%以上とする。一方、Cr含有量が2.0%を超えると溶接性が低下する。そのため、Cr含有量を0.2〜2.0%とする。さらに、Cr含有量は0.3〜1.5%とすることが好ましい。
Moは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るためにはMo含有量を0.01%以上とする必要がある。しかし、Mo含有量が3.00%を超えると溶接性が低下する。そのため、Moを添加する場合、Mo含有量を0.01〜3.00%とする。さらに、Mo含有量は0.05〜2.00%とすることが好ましい。
Nbは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Nb含有量を0.005%以上とする必要がある。一方、Nb含有量が0.100%を超えると、溶接性が低下する。そのため、Nb含有量を0.005〜0.100%とする。さらに、Nb含有量は0.010〜0.080%とすることが好ましい。
Tiは、TiNとして析出することで溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ti含有量を0.005%以上とすることが必要である。一方、Ti含有量が0.100%を超えると、鋼の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ti含有量を0.005〜0.100%とする。さらに、Ti含有量は0.010〜0.080%とすることが好ましい。
Vは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、V含有量を0.001%以上とする必要がある。一方、V含有量が1.000%を超えると、溶接性が低下する。そのため、V含有量を0.001〜1.000%とする。さらに、V含有量は0.005〜0.800%とすることが好ましい。
Wは、鋼の耐食性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、W含有量を0.01%以上とする。一方、W含有量が1.50%を超えると、溶接性が低下する。そのため、Wを添加する場合、W含有量を0.01〜1.50%とする。さらに、W含有量は0.05〜1.30%とすることが好ましい。
Bは、BNとして析出することで鋼中の固溶N量を低減し、溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、B含有量を0.0005%以上とする必要がある。一方、B含有量が0.0100%を超えると、溶接性が低下する。そのため、B含有量を0.0005〜0.0100%とする。さらに、B含有量は0.0010〜0.0800%とすることが好ましい。
Caは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、Ca含有量を0.0001%以上とする。一方、Ca含有量が0.0200%を超えると、清浄度が低下して鋼の靭性が損なわれる。そのため、Caを添加する場合は、含有量を0.0001〜0.0200%とする。さらに、Ca含有量は0.0005〜0.0150%とすることが好ましい。
Mgは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るためには、Mg含有量を0.0001%以上とする。一方、Mg含有量が0.0200%を超えると、Mgの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、Mgを添加する場合は、含有量を0.0001〜0.0200%とする。さらに、Mg含有量は0.0005〜0.0150%とすることが好ましい。
REM(希土類金属)は、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、REM含有量を0.0005%以上とする。一方、REM含有量が0.0500%を超えると、REMの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、REMを添加する場合は、含有量を0.0005〜0.0500%とする。さらに、REM含有量は0.0010〜0.0450%とすることが好ましい。
本発明のクラッド鋼板に用いる合せ材は、以上の成分を含み、残部がFeおよび不可避的不純物である。
C:0.34%超え0.50%以下
Cは、硬度と延性に最も寄与する元素である。すなわち、C含有量が0.34%以下であると、耐摩耗鋼として必要な硬度が得られない。一方、C含有量が0.50%を超えると、溶接性が低下する。そのため、本発明ではC含有量を0.34%超え0.50%以下とする。さらに、好ましいCの範囲は0.35〜0.48%である。
Siは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Si含有量は2.00%以下とする。一方、Si含有量を0.01%未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、0.01%以上は許容される。さらに、好ましいSi含有量の範囲は0.05〜1.80%以下である。
Mnは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Mn含有量は2.50%以下とする。一方、Mn含有量を0.10%未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、0.10%以上は許容される。さらに、好ましいMn含有量の範囲は0.20〜2.00%である。
Pは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性および靭性を低下させる。そのため、P含有量を0.025%以下とする。さらに、P含有量は0.020%以下とすることが好ましい。一方、Pは少ないほど好ましいため、P含有量の下限は特に限定されないが、過度の低P化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、P含有量を0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性、靭性を低下させる。そのため、S含有量を0.02%以下とする。さらに、S含有量を0.015%以下とすることが好ましい。一方、Sは少ないほど好ましいため、S含有量の下限は特に限定されないが、過度の低S化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、S含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として有効である。その効果を得るためにはAl含有量を0.001%以上とする必要がある。一方、Al含有量が0.100%を超えると、鋼素材や鋼板の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Al含有量を0.001〜0.100%とする。好ましくは、0.005〜0.080%の範囲である。
Nは、延性および靭性を低下させる元素であるため、N含有量を0.01%以下とする。一方、Nは少ないほど好ましいため、N含有量の下限は特に限定されないが、過度の低N化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、N含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。
Oは、延性および靭性を低下させる元素であるため、O含有量を0.01%以下とする。一方、Oは少ないほど好ましいため、O含有量の下限は特に限定されないが、過度の低O化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、O含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。
Cuは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Cu含有量を0.01%以上とする。一方、Cu含有量が2.00%を超えると、スケール直下に生成するCu濃化層に起因する鋼板割れが問題となる。そのため、Cuを添加する場合は、含有量を0.01〜2.00%とする。さらに、Cu含有量は0.05〜1.50%とすることが好ましい。
Niは、靭性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ni含有量を0.01%以上とする。一方、Ni含有量が5.00%を超えると製造コストの増加が問題となる。そのため、Niを添加する場合は、含有量を0.01〜5.00%とする。さらに、Ni含有量は0.05〜4.50%とすることが好ましい。
Crは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Cr含有量を0.2%以上とする。一方、Cr含有量が2.0%を超えると溶接性が低下する。そのため、Cr含有量を0.2〜2.0%とする。さらに、Cr含有量は0.3〜1.5%とすることが好ましい。
Moは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るためにはMo含有量を0.01%以上とする。しかし、Mo含有量が3.00%を超えると溶接性が低下する。そのため、Moを添加する場合は、含有量を0.01〜3.00%とする。さらに、Mo含有量は0.05〜2.00%とすることが好ましい。
Nbは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Nb含有量を0.005%以上とする必要がある。一方、Nb含有量が0.100%を超えると、溶接性が低下する。そのため、Nb含有量を0.005〜0.100%とする。さらに、Nb含有量は0.010〜0.080%とすることが好ましい。
Tiは、TiNとして析出することで溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ti含有量を0.005%以上とする。一方、Ti含有量が0.100%を超えると、鋼の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ti含有量を0.005〜0.100%とする。さらに、Ti含有量は0.010〜0.080%とすることが好ましい。
Vは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、V含有量を0.001%以上とする必要がある。一方、V含有量が1.000%を超えると、溶接性が低下する。そのため、V含有量を0.001〜1.000%とする。さらに、V含有量は0.005〜0.800%とすることが好ましい。
Wは、鋼の耐食性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、W含有量を0.01%以上とする。一方、W含有量が1.50%を超えると、溶接性が低下する。そのため、Wを添加する場合、W含有量を0.01〜1.50%とする。さらに、W含有量は0.05〜1.30%とすることが好ましい。
Bは、BNとして析出することで鋼中の固溶N量を低減し、溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、B含有量を0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.0100%を超えると、溶接性が低下する。そのため、B含有量を0.0005〜0.0100%とする。さらに、B含有量は0.0010〜0.0800%とすることが好ましい。
Caは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、Ca含有量を0.0001%以上とする。一方、Ca含有量が0.0200%を超えると、清浄度が低下して鋼の靭性が損なわれる。そのため、Caを添加する場合は、含有量を0.0001〜0.0200%とする。さらに、Ca含有量は0.0005〜0.0150%とすることが好ましい。
Mgは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るためには、Mg含有量を0.0001%以上とする。一方、Mg含有量が0.0200%を超えると、Mgの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、Mgを添加する場合は、含有量を0.0001〜0.0200%とする。さらに、Mg含有量は0.0005〜0.0150%とすることが好ましい。
REM(希土類金属)は、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、REM含有量を0.0005%以上とする。一方、REM含有量が0.0500%を超えると、REMの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、REMを添加する場合は、含有量を0.0005〜0.0500%とする。さらに、REM含有量は0.0010〜0.0450%とすることが好ましい。
本発明のクラッド鋼板に用いる母材は、以上の成分を含み、残部がFeおよび不可避的不純物である。
次に、本発明のクラッド鋼板では、上記成分組成を有することに加えて、合せ材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが525HBW 10/3000未満であり、母材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが560〜690HBW 10/3000であり、かつ母材の板厚をtMおよび合せ材の板厚をtcとしたとき、tc/(tM+tc)が0.05〜0.50であることが肝要である。この組織について限定する理由を、以下に説明する。
曲げ加工性は、曲げ加工時の外面側の最表層近傍の延性に支配される。クラッド鋼板の合せ材が曲げ加工時の外面側に来る向きで曲げ加工する場合、合せ材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが525HBW 10/3000以上では、合せ材の延性が不足しクラッド化による曲げ加工性向上効果が得られない。そのため、合せ材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さを525HBW 10/3000未満とした。
ダンプベッセルやコンテナの様な容器状製品の内側にクラッド鋼板の母材を配する向きで適用する場合、母材表層部分の耐摩耗性が製品寿命の支配因子となる。優れた耐摩耗性を確保するには、母材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さを560HBW 10/3000以上とする必要がある。一方、同ブリネル硬さが690HBW 10/3000を超える場合、母材の延性が低下し曲げ加工性が低くなるため、高曲げ加工性素材の合せ材を表層にクラッド化しても、母材部分での割れが生じやすくなる。そのため母材の表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さを560〜690HBW 10/3000とした。
tc/(tM+tc)が0.05未満では、合せ材の板厚が薄すぎるため、曲げ加工性の向上効果が得られない。一方、tc/(tM+tc)が0.50を超えると曲げ加工性の向上効果は飽和してしまう。そのためtc/(tM+tc)を0.05〜0.50の範囲とした。
次に、本発明のクラッド鋼板の製造方法について説明する。
まず、上記した母材および合せ材の成分組成にそれぞれ調整されて溶製された、母材用および合せ材用のスラブを用いて、熱間圧延を行って母材用鋼板および合せ材用鋼板を作製する。これら母材用鋼板および合せ材用鋼板を同じ長さおよび幅に切断し、熱間圧延後の鋼板表面のスケールを研磨により除去する。かくして得られた母材および合せ材の鋼板を積み重ね、例えば真空度10-4〜10-5Torrのチャンバー内にて母材と合せ材との界面を全周に渡って電子ビームで溶接し、その後、熱間圧延を施して、上記した板厚比tc/(tM+tc)が0.05〜0.50である、クラッド鋼板に仕上げる。この熱間圧延では、母材と合せ材との間を十分に金属接合させるために、圧下比を4以上とすることが好ましい。その後、以下の条件に従う焼入れを施すことが肝要である。さらに、必要に応じて焼戻しを行う。
上記した製造工程において、母材と合せ材とを接合する熱間圧延後に、次の直接焼入れまたは再加熱焼入れを行うことが肝要である。
[直接焼入れ:850℃以上]
クラッド鋼板の母材において耐摩耗性を確保するためには、母材の組織を高硬度のマルテンサイト主体組織としなければならない。前記組織を得るためには、焼入れ温度をオーステナイト単相温度域である850℃以上とする必要がある。そのためには、母材と合せ材とを接合する熱間圧延を850℃以上で仕上げた後、直ちに以下の冷却速度に従う直接焼入れを行う。
クラッド鋼板の母材をマルテンサイト主体組織とするためには、850℃以上の温度域からの直接焼入れにおいて、母材の表面から1mm深さの位置での温度が800℃から300℃までの平均冷却速度を30℃/s以上とする必要がある。
[再加熱焼入れ:850〜1000℃]
クラッド鋼板の母材において耐摩耗性を確保するためには、母材の組織を高硬度のマルテンサイト主体組織としなければならない。前記組織を得るために、直接焼入れ温度をオーステナイト単相温度域である850℃以上とした。一方、再加熱温度が1000℃を超えると、加熱のための製造コストが高くなる。そのため熱間圧延後の再加熱焼入れ時の加熱温度は、850〜1000℃とする。
クラッド鋼板の母材をマルテンサイト主体組織とするためには、850℃以上の温度域からの直接焼入れにおいて、母材の表面から1mm深さの位置での温度が800℃から300℃までの平均冷却速度を30℃/s以上とする必要がある。
[焼戻し温度:100〜300℃]
すなわち、クラッド鋼板の母材および合せ材の靱性回復を目的として、焼戻しを行うことができる。その効果を得るためには、焼戻し温度を100℃以上とする。一方、焼戻し温度が300℃を超えると、硬度が低下して耐摩耗性が劣化するため、焼入れ後の焼戻し温度は100〜300℃とする。
まず、連続鋳造法により、表1に示す成分組成の合せ材用のスラブと、表2に示す成分組成の母材用スラブを製造した。
なお、焼入れ時の冷却は、鋼板を移動させながら鋼板の表裏面より大流量で水を噴射して行った。母材温度は熱電対により測定した。
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、合せ材並びに母材の表面から1mm深さ位置が試験面となるようにサンプルを採取し、該試験片の表面を鏡面研磨した後、JIS Z2243(2008)に準拠してブリネル硬さを測定した。測定には直径10mmのタングステン硬球を使用し、荷重は3000kgfとし、5点で試験を行い、その平均値をブリネル硬さとした。
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、板厚全厚分のサンプルを採取し、樹脂埋め鏡面研磨後、3%ナイタールエッチングを行い、合せ材および母材の板厚を測定した。
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、板厚全厚分の750×150mmサンプルを採取し、JIS Z2448(1996)に準拠して3点曲げ試験を実施した。なお、曲げ半径は2.8t(t:クラッド鋼板の全厚[mm])とし、3点曲げの外面側に合せ材が来る向きで180°曲げを行った後、試験片表面に割れが発生したかどうかで曲げ加工性を評価した。
例えば、No.19,20の鋼板では合せ材板厚の割合が小さすぎるため、曲げ加工時に母材を起点とした割れが生じており曲げ加工性は劣位であった。No.21、23の鋼板は、合せ材のC含有量が高く合せ材硬度が高すぎるため曲げ加工性が劣位であった。No.22の鋼板は、合せ材のP含有量が高く合せ材の延性が低いため曲げ加工性が劣位であった。No.24,26の鋼板は、母材のC含有量が低いため、母材硬度が低位であった。No.25の鋼板は、母材のC含有量が高く、母材の硬度が高すぎるため、曲げ加工時に母材を起点とした割れが生じており曲げ加工性が劣位であった。No.27の鋼板は、直接焼入れ温度が低いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。No.28の鋼板は、直接焼入れ時の冷却速度が遅いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。No.29の鋼板は、再加熱焼入れ時の冷却速度が遅いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。No.30の鋼板は、再加熱焼入れ温度が低いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。No.31の鋼板は、焼戻し温度が高すぎるため、母材組織の焼戻し軟化が進行し、母材硬度が低位であった。
Claims (6)
- 母材に合せ材を接合してなるクラッド鋼板であって、
前記合せ材は、質量%で、
C:0.001%以上0.290%以下、
Si:0.01%以上2.00%以下、
Mn:0.10%以上2.50%以下、
P:0.025%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.001%以上0.100%以下、
N:0.01%以下および
O:0.01%以下
を含み、残部Fe及び不可避不純物の成分組成を有し、かつ表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが525HBW 10/3000未満であり、
前記母材は、質量%で、
C:0.34%超え0.50%以下、
Si:0.01%以上2.00%以下、
Mn:0.10%以上2.50%以下、
P:0.025%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.001%以上0.100%以下、
N:0.01%以下および
O:0.01%以下
を含み、残部Fe及び不可避不純物である成分組成を有し、かつ表面から1mm深さの位置におけるブリネル硬さが560〜690HBW 10/3000であり、
前記母材の板厚をtMおよび前記合せ材の板厚をtcとしたとき、tc/(tM+tc)が0.05〜0.40であるクラッド鋼板。 - 前記合せ材および前記母材の少なくともいずれか一方の成分組成は、さらに、質量%で、
Cu:0.01〜2.00%、
Ni:0.01〜5.00%、
Cr:0.2〜2.0%、
Mo:0.01〜3.00%、
Nb:0.005〜0.100%、
Ti:0.005〜0.100%、
V:0.001〜1.000%、
W:0.01〜1.50%、
B:0.0005〜0.0100%、
Ca:0.0001〜0.0200%、
Mg:0.0001〜0.0200%および
REM:0.0005〜0.0500%
から選択される1種または2種以上を含む、請求項1に記載のクラッド鋼板。 - 請求項1または2に記載の成分組成を有する母材と請求項1または2に記載の成分組成を有する合せ材とを、仕上げ温度が850℃以上の熱間圧延により接合し、引き続き、前記母材の表面から1mm深さの位置での温度が800℃から300℃までの平均冷却速度が30℃/s以上となる、焼入れを行う請求項1または2に記載のクラッド鋼板の製造方法。
- 請求項3に記載のクラッド鋼板の製造方法において、
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板に、100〜300℃での焼戻しを施すクラッド鋼板の製造方法。 - 請求項1または2に記載の成分組成を有する母材と請求項1または2に記載の成分組成を有する合せ材とを、熱間圧延により接合し、次いで、前記母材表面温度を850〜1000℃とする再加熱を行ってから母材表面から1mm深さの位置での温度が800℃から300℃までの平均冷却速度が30℃/s以上となる焼入れを行う請求項1または2に記載のクラッド鋼板の製造方法。
- 請求項5に記載のクラッド鋼板の製造方法において、
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板を、100〜300℃で焼戻すクラッド鋼板の製造方法。
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