JP2009204210A

JP2009204210A - 防熱板

Info

Publication number: JP2009204210A
Application number: JP2008045900A
Authority: JP
Inventors: Yoshinori Tajima; 義教田島; Yoshiki Mitsui; 良樹三井; Kozo Hayashi; 宏三林
Original assignee: Toppan Cosmo Inc; GRANDEX CO Ltd
Current assignee: Toppan Cosmo Inc; GRANDEX CO Ltd
Priority date: 2008-02-27
Filing date: 2008-02-27
Publication date: 2009-09-10

Abstract

【課題】防熱板において、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さとを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ること。
【解決手段】防熱板１は、厚さ０．５ｍｍのステンレス板２と厚さ１ｍｍまたは２．５ｍｍのケイ酸マグネシウム板３とを積層してなり、家庭用ガスコンロ１２の上板１３と表板としてのステンレス板２との間隔ｔ＝８０ｍｍとして、ケイ酸マグネシウム板３の裏側の高さの異なる三箇所に、測熱センサとしての熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃを、それぞれ耐熱テープ１０で貼り付けて、家庭用ガスコンロ１２の上板１３の上に水を入れた鍋１４を置いて点火し、水を入れた鍋１４を加熱して、熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃの温度の変化を測定したところ、８０℃以下に維持され、十分な断熱性を示した。
【選択図】図２

Description

本発明は、ガスコンロ等の熱源の近傍の壁等に設置して壁等が過熱されるのを防止するための防熱板に関するものであり、特に、防熱効果と薄さを維持しつつ低コスト化を図ることができる防熱板に関するものである。

従来、ガスコンロ等に近接する壁面へのガスコンロ等からの熱を遮断するために、そのような壁面に取り付けられる防熱板が知られている。このような防熱板は、ガスコンロ等と壁面との距離が消防法に定められる所定の距離（１５０ｍｍ）に満たない場合に設置される。そして、防熱板を設置した場合には、室温が３５℃のとき、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにすることが求められている。

そこで、このような要求に応じるとともに、厚み寸法を小とすることができ、壁面からの張り出しを小として比較的狭いスペースに好適に設置することができる防熱板の発明が、特許文献１に開示されている。この特許文献１においては、壁面に対向する金属製の裏板と、裏板のコンロ側に所定の空隙を存して対向する金属製の中板と、中板のコンロ側に所定の空隙を存して対向する金属製の表板とを有する防熱板について記載されている。

これによって、表板が受けたコンロからの熱は、空気層を介して裏板に伝達されるが、その際に空気層に金属製の中板が設けられているため、空気層の熱が中板に吸収されて分散され、中板の上端から放熱される。したがって、表板と裏板との間隙が比較的小さくても中板によって十分な防熱作用を得ることができるので、防熱板の厚み寸法を小とすることができるとしている。
特開２００４−２７１００９号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載された防熱板においては、主として家庭のキッチン等に設置されるものであることから、表板と裏板を構成する金属としてステンレスを使用する必要があり、このようなステンレス板は高価なものであることから、表板と裏板とに２枚のステンレス板を使用することによって、防熱板が非常に高価なものになってしまうという問題点があった。

そこで、本発明は、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さとを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ることができる防熱板を提供することを課題とする。

請求項１の発明に係る防熱板は、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するケイ酸マグネシウム板からなる裏板と、ステンレス板からなる表板とを具備するものである。

ここで、「含水ケイ酸マグネシウム化合物」としては、天然鉱物であるセピオライト（含水ケイ酸マグネシウム）、アタパルジャイト（含水ケイ酸マグネシウムアルミニウム）、タルク（滑石、含水ケイ酸マグネシウム）等があり、またこれらの含水ケイ酸マグネシウム化合物の合成物をも含む。

また、「ガラス繊維」としては、長さ１ｍｍ〜３ｍｍの短いものも、長さ４ｍｍ〜６ｍｍの長いものも用いることができ、ガラスの材質としてはホウケイ酸ガラス等を用いることができる。更に、「バインダー」としてはアクリル系樹脂・塩化ビニル樹脂等の熱可塑性樹脂や、エポキシ樹脂・フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂を用いることができる。そして、上記組成からなるケイ酸マグネシウム板は、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍＫ〜０．４Ｗ／ｍＫの範囲内となる。

更に、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とを接合する方法としては、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とを耐熱性接着剤（熱硬化性樹脂等）で接着しても良いし、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とをネジ止めしても良い。また、後述するように、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板との間に複数個の表板側リブを、更にスペーサーを、挟んで接合することもできる。

請求項２の発明に係る防熱板は、請求項１の構成において、前記ケイ酸マグネシウム板が含水ケイ酸マグネシウム化合物７５重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜１５重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものである。かかる組成からなるケイ酸マグネシウム板は、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍＫ〜０．３Ｗ／ｍＫの範囲内となる。

請求項３の発明に係る防熱板は、請求項１または請求項２の構成において、前記ケイ酸マグネシウム板が前記バインダーとしてアクリル系樹脂２重量％〜４重量％及びエポキシ系樹脂１重量％〜３重量％を含有するものである。

請求項４の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項３のいずれか１つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板の厚さが１ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、前記ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内であるものである。

請求項５の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項４のいずれか１つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板とを複数個の裏板側リブを介して施工壁にネジ止めすることによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記施工壁との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成するものである。

ここで、「複数個の裏板側リブを介して」とは、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とを複数個の裏板側リブにネジ止めして、更に複数個の裏板側リブを施工壁にネジ止めしても良いし、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板と複数個の裏板側リブを貫通して、施工壁にネジ止めしても良いことを意味する。

請求項６の発明に係る防熱板は、請求項５の構成において、前記ケイ酸マグネシウム板の前記ステンレス板と反対側の面に金属箔を貼り付けたものである。ここで、「金属箔」としては、アルミニウム箔、銅箔、真鍮箔、ステンレス箔等があり、厚さが３０μｍ〜１００μｍのものが特に好ましい。

請求項７の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項６のいずれか1つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に複数個の表板側リブを挟むことによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成したものである。

ここで、「複数個の表板側リブを挟む」方法としては、ステンレス板と複数個の表板側リブを耐熱性接着剤（熱硬化性樹脂等）で接着して、更に複数個の表板側リブとケイ酸マグネシウム板とを耐熱性接着剤で接着しても良いし、ステンレス板と複数個の表板側リブをネジ止めして、更に複数個の表板側リブとケイ酸マグネシウム板とをネジ止めしても良い。

また、ステンレス板と複数個の表板側リブとケイ酸マグネシウム板とを一度にネジ止めしても良いし、上述した複数個の裏板側リブを用いる場合には、ステンレス板と複数個の表板側リブとケイ酸マグネシウム板とを、一度に複数個の裏板側リブにネジ止めしても良い。更に、上述した複数個の裏板側リブを用いない場合には、ステンレス板と複数個の表板側リブとケイ酸マグネシウム板とを貫通して、施工壁にネジ止めしても良い。

請求項８の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項７のいずれか1つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間または前記ステンレス板と前記複数個の表板側リブとの間にスペーサーとして前記ケイ酸マグネシウム板を挟むことによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に１ｍｍ〜２５ｍｍの範囲内の隙間を形成したものである。

ここで、「スペーサーとしてケイ酸マグネシウム板を挟む」方法としては、ステンレス板とスペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板を耐熱性接着剤（熱硬化性樹脂等）で接着して、更にスペーサーとケイ酸マグネシウム板若しくはアルミニウム箔または複数個の表板側リブとを耐熱性接着剤で接着しても良いし、ステンレス板とスペーサーとケイ酸マグネシウム板または複数個の表板側リブとをネジ止めしても良い。

請求項９の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項８のいずれか1つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板の材料である前記含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径が１０μｍ〜２５μｍの範囲内であるものである。

請求項１０の発明に係る防熱板は、請求項１乃至請求項９のいずれか1つの構成において、前記ケイ酸マグネシウム板の材料である前記含水ケイ酸マグネシウム化合物がセピオライト（含水ケイ酸マグネシウム）であるものである。

請求項１の発明に係る防熱板は、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するケイ酸マグネシウム板からなる裏板と、ステンレス板からなる表板とを具備する。

本発明者らは、鋭意実験研究の結果、断熱材としてのケイ酸マグネシウム板として、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものが、断熱性及び防炎性に優れており、また不燃材料の条件をも満たすことを見出した。

すなわち、上記組成からなるケイ酸マグネシウム板は、不燃材料の発熱性試験において２０分の加熱により６００℃近くになっても、総発熱量は僅かに０．８ＭＪ／ｍ²（総発熱量の合格値は８．０ＭＪ／ｍ²以下）であり、しかも僅か１．０ｍｍの厚さで亀裂もなく形状を保持し、不燃材料として合格した。また、ケイ酸マグネシウム板の熱伝導率は、０．１Ｗ／ｍＫ〜０．４Ｗ／ｍＫの範囲内であり、断熱性にも優れたものであった。

そこで、本発明者らは、ステンレス板の裏側にケイ酸マグネシウム板の裏板を取り付けることによって、低コストで熱伝導性の小さい（熱伝導率：０．１Ｗ／ｍＫ〜０．４Ｗ／ｍＫ）ケイ酸マグネシウム板によって熱伝導を遮断して、ガスコンロ等の熱源に近接した壁面等の温度上昇を安価に抑えることができる防熱板を作製することに思い至った。

このようにして、含水ケイ酸マグネシウム化合物・パルプ・ガラス繊維及びバインダーの配合率を最適にして、不燃材料の発熱性試験に合格するとともに優れた断熱性を有するケイ酸マグネシウム板を開発して、このケイ酸マグネシウム板をステンレス板の裏側に接合することによって、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さとを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ることができる防熱板となる。

請求項２の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板が含水ケイ酸マグネシウム化合物７５重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜１５重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有する。かかる組成からなるケイ酸マグネシウム板は、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍＫ〜０．３Ｗ／ｍＫの範囲内となる。

本発明者らは、更に鋭意実験研究の結果、断熱材としてのケイ酸マグネシウム板として、請求項１に記載の構成の中でも、含水ケイ酸マグネシウム化合物７５重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜１５重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものが、より断熱性及び防炎性に優れており（熱伝導率：０．１Ｗ／ｍＫ〜０．３Ｗ／ｍＫ）、また不燃材料の条件をも満たすことを見出した。

請求項３の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板がバインダーとしてアクリル系樹脂２重量％〜４重量％及びエポキシ系樹脂１重量％〜３重量％を含有する。

本発明者らは、本発明に係る防熱板の裏板を構成するケイ酸マグネシウム板に用いられるバインダーについて、鋭意実験研究を重ねた結果、バインダーとしてアクリル系樹脂２重量％〜４重量％及びエポキシ系樹脂１重量％〜３重量％を含有する場合に、より確実に断熱性と低コストを両立できることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成したものである。

請求項４の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板の厚さが１ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内である。

本発明者らは、本発明に係る防熱板の裏板を構成するケイ酸マグネシウム板の厚さと、表板を構成するステンレス板の厚さについて、鋭意実験研究を重ねた結果、ケイ酸マグネシウム板の厚さが１ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内である場合に、より確実に断熱性と低コストを両立できることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成したものである。

すなわち、ケイ酸マグネシウム板の厚さが１ｍｍ未満であると薄過ぎて十分な断熱性を得ることができない場合があり、ケイ酸マグネシウム板の厚さが３ｍｍを超えると厚過ぎて十分に低コスト化できない可能性が出てくる。また、ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ未満であると薄過ぎて十分な機械的強度を得ることができない場合があり、ステンレス板の厚さが１．０ｍｍを超えると厚過ぎて十分に低コスト化できない可能性が出てくる。したがって、ケイ酸マグネシウム板の厚さは１ｍｍ〜３ｍｍの範囲内で、ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内であることが好ましい。

このようにして、含水ケイ酸マグネシウム化合物・パルプ・ガラス繊維及びバインダーの配合率を最適にして、不燃材料の発熱性試験に合格するとともに優れた断熱性を有するケイ酸マグネシウム板を開発して、このケイ酸マグネシウム板をステンレス板の裏側に接合することによって、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さとを維持しつつ、より確実に大幅な低コスト化を図ることができる防熱板となる。

請求項５の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とを複数個の裏板側リブを介して施工壁にネジ止めすることによってケイ酸マグネシウム板と施工壁との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成する。

このように、ケイ酸マグネシウム板からなる裏板と施工壁との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成することによって、裏板と施工壁との間に空気層が形成されて施工壁の壁面に更に熱が伝わり難くなり、空気層内の暖められた空気は開放された上端から逃がされるため、コストアップすることなく防熱板としての性能が向上する。また、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板とをネジ止めで接合することによって、有機系の接着剤（熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、等）を使用する必要がなくなるため、防熱板のコンロ側からより高い熱を受けても耐えられるようになり、防熱板とコンロとの隙間をより小さくすることができる。

請求項６の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板のステンレス板と反対側の面に金属箔を貼り付けている。ここで、「金属箔」としては、アルミニウム箔、銅箔、真鍮箔、ステンレス箔等があり、厚さが３０μｍ〜１００μｍのものが特に好ましい。

断熱性に優れたケイ酸マグネシウム板によって、ステンレス板からの熱が施工壁に伝わることが防止されるが、長時間ステンレス板が加熱されると、ケイ酸マグネシウム板に熱が蓄積されてケイ酸マグネシウム板の温度が上昇し、施工壁が若干温められる現象が生ずる場合がある。このような場合においても、ケイ酸マグネシウム板の裏面すなわちステンレス板と反対側の面に金属箔を貼り付けることによって、ケイ酸マグネシウム板に蓄積された熱が金属箔に吸収されて空気中に放出される。

ここで、ケイ酸マグネシウム板の裏面と施工壁との間には３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間が形成されているため、金属箔に吸収された熱は施工壁に伝わることはなく、前述した隙間から放出される。これによって、長時間ステンレス板が加熱された場合においても、施工壁の温度をより低く保つことができる。

請求項７の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板との間に複数個の表板側リブを挟むことによってケイ酸マグネシウム板とステンレス板との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成している。

このように、ステンレス板からなる表板とケイ酸マグネシウム板からなる裏板との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成することによって、表板と裏板との間に空気層が形成されて施工壁の壁面に更に熱が伝わり難くなり、空気層内の暖められた空気は開放された上端から逃がされるため、コストアップすることなく防熱板としての性能が向上する。また、このような構成とした場合には、ケイ酸マグネシウム板のステンレス板側の面に金属箔を貼り付けることもでき、これによって、ケイ酸マグネシウム板に蓄積された熱が金属箔に吸収されて空気中に放出され、長時間ステンレス板が加熱された場合においても、施工壁の温度をより低く保つことができる。

請求項８の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板とステンレス板との間またはステンレス板と複数個の表板側リブとの間にスペーサーとしてケイ酸マグネシウム板を挟むことによってケイ酸マグネシウム板とステンレス板との間に１ｍｍ〜２５ｍｍの範囲内の隙間を形成している。

ここで、「スペーサーとしてケイ酸マグネシウム板を挟む」方法としては、ステンレス板とスペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板を耐熱性接着剤（熱硬化性樹脂等）で接着して、更にスペーサーとケイ酸マグネシウム板または複数個の表板側リブとを耐熱性接着剤で接着しても良いし、ステンレス板とスペーサーとケイ酸マグネシウム板または複数個の表板側リブとをネジ止めしても良い。

このように、ステンレス板とケイ酸マグネシウム板または複数個の表板側リブとの間にスペーサーとしてそれぞれケイ酸マグネシウム板を挟むことによって、ステンレス板とケイ酸マグネシウム板または複数個の表板側用リブとの間が断熱されて、コストアップすることなく防熱板としての性能が向上する。

請求項９の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板の材料である含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径が１０μｍ〜２５μｍの範囲内、より好ましくは平均粒径が１２μｍ〜１８μｍの範囲内である。

ここで、「平均粒径」は、ベックマンコールター社製レーザー粒度測定器ＬＳ１３−３２０型を用いてエタノール分散で測定した値である。本発明者らは、鋭意実験研究の結果、含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径が１０μｍ〜２５μｍの範囲内である場合に、防熱板を構成するケイ酸マグネシウム板がより断熱性及び防炎性に優れていることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成させたものである。

更に、本発明者らは、鋭意実験研究の結果、含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径が１２μｍ〜１８μｍの範囲内である場合に、防熱板を構成するケイ酸マグネシウム板がより断熱性及び防炎性に優れているとともに、含水ケイ酸マグネシウム化合物を含むスラリーの粘度が適切な値となり、抄造工程がよりスムーズに行えるため製造が容易となり、より好ましいことを見出した。したがって、含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径は１０μｍ〜２５μｍの範囲内であることが好ましく、１２μｍ〜１８μｍの範囲内であることが、より好ましい。

請求項１０の発明に係る防熱板においては、ケイ酸マグネシウム板の材料である含水ケイ酸マグネシウム化合物がセピオライト（含水ケイ酸マグネシウム）である。

セピオライトは、含水ケイ酸マグネシウム化合物の中でも、吸着性・揺変性・固結性を有し、断熱性と耐水性を兼ね備えたケイ酸マグネシウム板を抄造することができる無機化合物である。そこで、ケイ酸マグネシウム板の材料である含水ケイ酸マグネシウム化合物として、セピオライトを用いることによって、より優れた断熱性と耐水性を得ることができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。なお、各実施の形態において、同一の記号及び同一の符号は同一または相当する機能部分を意味し、実施の形態相互の同一の記号及び同一の符号は、それら実施の形態に共通する機能部分であるから、ここでは重複する詳細な説明を省略する。

実施の形態１
まず、本発明の実施の形態１に係る防熱板について、図１乃至図４を参照して説明する。

図１（ａ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。図２（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の防熱性試験の試験方法を示す説明図である。図３（ａ），（ｂ），（ｃ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の防熱性試験の結果を示すグラフである。図４は本発明の実施の形態１に係る防熱板を構成するケイ酸マグネシウム板の製造工程を示すフローチャートである。

まず、本実施の形態１に係る防熱板の積層構造について、図１（ａ）を参照して説明する。

図１（ａ）に示されるように、本実施の形態１に係る防熱板１は、熱源側に位置する表板としてのステンレス板２と、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３とを積層させて構成される。本実施の形態１に係る防熱板１においては、ステンレス板２の厚さは０．５ｍｍであり、ケイ酸マグネシウム板３の厚さは１．０ｍｍまたは２．５ｍｍである。そして、ケイ酸マグネシウム板３は、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものである。

より詳しくは、本実施の形態１に係る防熱板１を構成するケイ酸マグネシウム板３は、含水ケイ酸マグネシウム化合物としてのセピオライト８０重量％・パルプ１０重量％・ガラス繊維５重量％、及びバインダーとしてのアクリル系樹脂３重量％とエポキシ系樹脂２重量％を含有するものである。

このケイ酸マグネシウム板３は、不燃材料の発熱性試験において２０分の加熱により６００℃近くになっても、総発熱量は僅かに０．８ＭＪ／ｍ²（総発熱量の合格値は８．０ＭＪ／ｍ²以下）であり、しかも僅か１．０ｍｍの厚さで亀裂もなく形状を保持し、不燃材料として合格した。また、熱伝導率を測定したところ、０．１１Ｗ／ｍＫと極めて小さいものであった。

したがって、ステンレス板２の裏側にケイ酸マグネシウム板３の裏板を取り付けることによって、低コストで製造することができ、かつ、熱伝導性の小さい（熱伝導率：０．１１Ｗ／ｍＫ）ケイ酸マグネシウム板３によって熱伝導を遮断して、ガスコンロ等の熱源に近接した壁面等の温度上昇を安価に抑えることができる防熱板１となる。

次に、本実施の形態１の変形例に係る防熱板６の積層構造について、図１（ｂ）を参照して説明する。

図１（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の変形例に係る防熱板６は、熱源側に位置する表板としてのステンレス板２と、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３とを積層させて、更にケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に、金属製の裏板側リブ４として図１（ｂ）に示される断面形状を有し、上下方向（紙面に垂直な方向）に伸びる複数個の鋼板製の裏板側リブ４を取り付けたものである。本実施の形態１の変形例に係る防熱板６においても、ステンレス板２の厚さは０．５ｍｍであり、ケイ酸マグネシウム板３の厚さは１．０ｍｍまたは２．５ｍｍである。

そして、図１（ｂ）に示されるように、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３とをビス７によって裏板側リブ４にネジ止めし、裏板側リブ４を木ネジ８によって施工壁５にネジ止めすることによって、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２とを上下方向に伸びる複数個の裏板側リブ４を介して施工壁５にネジ止めしている。これによってケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に隙間が形成され、その隙間の厚さは裏板側リブ４の高さと同じ５ｍｍである。

このように、ケイ酸マグネシウム板３からなる裏板と施工壁５との間に５ｍｍの隙間を形成することによって、裏板３と施工壁５との間に空気層が形成されて施工壁５の壁面に更に熱が伝わり難くなり、複数個の裏板側リブ４は上下方向に伸びるものであることから、空気層内の暖められた空気は開放された上端から逃がされるため、コストアップすることなく防熱板６としての性能が向上する。

また、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２とをネジ止めで接合することによって、有機系の接着剤（熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、等）を使用する必要がなくなるため、防熱板６のコンロ側からより高い熱を受けても耐えられるようになり、防熱板６とコンロとの隙間をより小さくすることができるという作用効果が得られる。

以上のような構成を有する本実施の形態１に係る防熱板１，６のうち、最も簡単な構成を有する防熱板１について、その防熱性能を実験によって評価した。防熱板１の防熱性試験の試験方法について、図２を参照して説明する。

図２（ａ），（ｂ）に示されるように、家庭用ガスコンロ１２に近接して、本実施の形態１に係る防熱板１を、２本の支持柱１１で支持することによって略垂直に立設した。ここで、防熱板１を構成する表板としてのステンレス板２と、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３とは、ネジ止めすることを想定して、接着剤を用いずに図示しないクリップによって仮止めして固定した。

ここで、家庭用ガスコンロ１２の上板１３と表板としてのステンレス板２との間隔ｔは、ｔ＝８０ｍｍとした。そして、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３の裏側の高さの異なる三箇所に、測熱センサとしての熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃを、それぞれ耐熱テープ１０で貼り付けた。

このような構成の試験装置において、図２（ｂ）に示されるように、家庭用ガスコンロ１２の上板１３の上に水を入れた鍋１４を置いて、家庭用ガスコンロ１２を点火して水を入れた鍋１４を加熱して、熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃで測定される温度の変化を、ステンレス板２のみの場合、ケイ酸マグネシウム板３の厚さを１．０ｍｍとした場合、ケイ酸マグネシウム板３の厚さを２．５ｍｍとした場合のそれぞれについて評価した。

ステンレス板２のみの場合には、ステンレス板２の裏側の同じ高さに、熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃをそれぞれ貼り付けた。ステンレス板２のみの場合、ケイ酸マグネシウム板３の厚さが１．０ｍｍの場合、２．５ｍｍの場合のそれぞれについての、家庭用ガスコンロ１２を点火してからの時間に対する熱電対９Ａ，９Ｂ，９Ｃで測定される温度の変化をグラフにしたものを、図３（ａ），（ｂ），（ｃ）に示す。

図３（ａ），（ｂ），（ｃ）に示されるように、どの場合においても、ステンレス板２またはケイ酸マグネシウム板３の裏側の最上部に取り付けた熱電対９Ａによる温度が最も低く、最下部に取り付けた熱電対９Ｃによる温度が最も高く推移している。これは、家庭用ガスコンロ１２の上板１３の上に鍋１４を置いたことによって、家庭用ガスコンロ１２の炎の先端がステンレス板２の下部に接近するためと考えられる。

図３（ａ）に示されるように、防熱板として厚さ０．５ｍｍのステンレス板２のみを用いた場合には、熱電対９Ｂ，９Ｃで測定される温度が１２０℃を超えており、消防法で定められる防熱板の基準を満たしていない。これに対して、図３（ｂ），（ｃ）に示されるように、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３とから構成される防熱板１の場合には、最も高温となる熱電対９Ｃで測定される温度が、８０℃以下に抑えられており、消防法で定められる防熱板の基準を満たすことが明らかになった。

このように、最も簡単な構成を有する本実施の形態１に係る防熱板１について、防熱性試験において消防法で定められる防熱板の基準を満たすことから、より防熱性に優れる本実施の形態１の変形例に係る防熱板６については、更に好ましい結果が得られることが、容易に推認できる。防熱板１の厚さは５ｍｍ未満であり、防熱板６の厚さは１０ｍｍ未満であることから、ガスコンロと施工壁５との間隙が１０ｍｍ以下と小さい場合にも設置することができ、このようにガスコンロが極めて近接している場合でも、本実施の形態１に係る防熱板１，６においては、防熱板としての役割を果たすことができる。

ここで、本実施の形態１に係る防熱板１，６に用いられるケイ酸マグネシウム板３の製造方法について、図４を参照して説明する。

本実施の形態１に係るケイ酸マグネシウム板３の製造方法においては、まず原料混合工程Ｓ１０において、含水マグネシウムケイ酸塩（セピオライト）繊維及び補強用の無機繊維としてのガラス繊維をパルパー等の解繊機に入れて、攪拌によって解繊し、繊維の分散性を向上させた。また、有機増量材としての木材パルプを叩解機に入れて叩解した。そして、解繊されたセピオライト及びガラス繊維、叩解された木材パルプを混合タンクに入れて混合した。ここで、更にエポキシ樹脂・フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂やアクリル樹脂等の熱可塑性樹脂が混合される。

この原料混合工程Ｓ１０において作製された混合液は、抄造に適した凝集処理を行うため、凝集工程Ｓ１１において固結・凝集用のバインダーが添加されてスラリーが作製された。固結・凝集用のバインダーとしては、紙力を増加するためのＰＡＡ（ポリアクリルアミド）、凝集性・耐水性を付与するためのＥＰＡ（ポリアミドポリアミンエピクロルヒドリン）、凝集用のＡＡ（アクリルアミドアクリル酸共重合体）、及び凝集用のＤＭＡＥＭ（ジメチルアミノエチルメタクリレート）を添加した。

固結・凝集用のバインダーを添加した混合液は、集束化反応装置によって集束化し、このときのスラリーの濃度は、約０．５％に調整した。そして、均一に維持したスラリーを定量ポンプで定量ホッパーにポンプアップし、定量ホッパーで計量したスラリーを抄造工程Ｓ１２に導いた。抄造工程Ｓ１２においては、長網式ウェットマシンを用いて、凝集フロックが形成されたスラリーを抄網が張られた抄具に上方から流し、凝集フロックを通して水を速やかに抄網から流下させ、含水率が６０％〜７０％、厚さ０．８ｍｍ程度の湿シートが得られた。

次に、積層工程Ｓ１３において、この厚さ０．８ｍｍ程度の湿シートが複数枚積層される。なお、セピオライト、エポキシ樹脂・フェノール樹脂等によって完成後のシートの層間接合力を確保することができるが、層間剥離をより確実に防止するため、積層前に湿シートの表面にアクリル樹脂等の熱可塑性樹脂を接着剤として塗布しておいても良い。

積層工程Ｓ１３において複数枚積層された湿シートは、加圧加熱工程Ｓ１４において、ホットプレスによって、加圧と加熱が同時に行われる。ホットプレスは、加圧力１５ｋｇｆ／ｃｍ² 〜８０ｋｇｆ／ｃｍ² 、加熱温度１３０℃〜１８０℃の条件下で、３分間〜１０分間行った。このホットプレスによって、積層された湿シートは脱水されながらボード状に形成されるとともに、加熱によって内部の水分が蒸発して乾燥固化する。

この加熱条件下においては、内部にエポキシ樹脂が混合されている場合には溶融するため、各繊維間の結合力が増大し、そしてエポキシ樹脂が熱硬化して不溶・不融化することによって層間強度が向上して、不燃性のケイ酸マグネシウム板３が形成される。こうして製造されたケイ酸マグネシウム板３が、本実施の形態１に係る防熱板１，６の裏板として使用される。

このようにして、本実施の形態１に係る防熱板１，６においては、含水ケイ酸マグネシウム化合物・パルプ・ガラス繊維及びバインダーの配合率を最適にして、不燃材料の発熱性試験に合格するとともに優れた断熱性を有するケイ酸マグネシウム板３を開発して、このケイ酸マグネシウム板３をステンレス板２の裏側に接合することによって、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ることができる。

実施の形態２
次に、本発明の実施の形態２に係る防熱板について、図５を参照して説明する。図５（ａ）は本発明の実施の形態２に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。

まず、本実施の形態２に係る防熱板の積層構造について、図５（ａ）を参照して説明する。図５（ａ）に示されるように、本実施の形態２に係る防熱板１６においては、熱源側に位置する表板としてのステンレス板２と、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３との間に、金属製の表板側リブ１７として図５（ａ）に示される断面形状を有し、上下方向（紙面に垂直な方向）に伸びる複数個のアルミニウム製の表板側リブ１７が挟まれている。

そして、図５（ａ）に示されるように、ステンレス板２をビス７によって表板側リブ１７にネジ止めし、表板側リブ１７をビス７によってケイ酸マグネシウム板３にネジ止めすることによって、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との間に隙間が形成され、その隙間の厚さは表板側リブ１７の高さと同じ５ｍｍである。

更に、図５（ａ）に示されるように、本実施の形態２に係る防熱板１６においては、ケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に、金属製の裏板側リブ１８として図５（ａ）に示される断面形状を有し、上下方向（紙面に垂直な方向）に伸びる複数個のアルミニウム製の裏板側リブ１８が取り付けられている。本実施の形態２に係る防熱板１６においても、ステンレス板２の厚さは０．５ｍｍであり、ケイ酸マグネシウム板３の厚さは１．０ｍｍまたは２．５ｍｍである。

そして、図５（ａ）に示されるように、表板側リブ１７とケイ酸マグネシウム板３とをビス７によって裏板側リブ１８にネジ止めし、裏板側リブ１８を木ネジ８によって施工壁５にネジ止めすることによって、表板側リブ１７とケイ酸マグネシウム板３とを上下方向に伸びる複数個の裏板側リブ１８を介して施工壁５にネジ止めしている。これによってケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に隙間が形成され、その隙間の厚さは裏板側リブ１８の高さと同じ５ｍｍである。

このように、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との間、及びケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に、各５ｍｍの隙間を形成することによって、表板２と裏板３との間及び裏板３と施工壁５との間に、それぞれ空気層が形成されて施工壁５の壁面に更に熱が伝わり難くなり、複数個の表板側リブ１７及び裏板側リブ１８は上下方向に伸びるものであることから、空気層内の暖められた空気は開放された上端から逃がされるため、コストアップすることなく防熱板１６としての性能が向上する。

また、複数個の表板側リブ１７及び裏板側リブ１８が熱伝導率の高いアルミニウムからなることから、空気層の熱がアルミニウム製の表板側リブ１７及び裏板側リブ１８に吸収されて分散され、上端から放熱されるため、表板２と裏板３との間隙が比較的小さくても表板側リブ１７及び裏板側リブ１８によって十分な防熱作用を得ることができるので、防熱板１６の厚さを薄くすることができる。

更に、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２とを、表板側リブ１７を介してネジ止めで接合することによって、有機系の接着剤（熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、等）を使用する必要がなくなるため、防熱板１６のコンロ側からより高い熱を受けても耐えられるようになり、防熱板１６とコンロとの隙間をより小さくすることができるという作用効果が得られる。

次に、本実施の形態２の変形例に係る防熱板の積層構造について、図５（ｂ）を参照して説明する。図５（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の変形例に係る防熱板２１の基本的な構成は、上述した本実施の形態２に係る防熱板１６と同様である。本実施の形態２の変形例に係る防熱板２１が、防熱板１６と異なるのは、図５（ｂ）に示されるように、ステンレス板２と表板側リブ１７との間にスペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板２０が挟まれている点である。

これによって、ステンレス板２と表板側リブ１７との間の熱伝導が遮断されるため、防熱板としての性能が更に向上する。そして、スペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板２０は低コストで製造できるため、コストアップすることもない。

このような構成を有する本実施の形態２に係る防熱板１６，２１は、上述の如く、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２のみからなる防熱板１が、防熱性試験において消防法で定められる防熱板の基準を満たすことから、より防熱性に優れる本実施の形態２に係る防熱板１６，２１については、更に好ましい結果が得られることが、容易に推認できる。

そして、防熱板１６の厚さは１５ｍｍ未満であり、防熱板２１の厚さは２０ｍｍ未満であることから、ガスコンロと施工壁５との間隙が２０ｍｍ以下と小さい場合にも設置することができ、このようにガスコンロが極めて近接している場合でも、本実施の形態２に係る防熱板１６，２１においては、防熱板としての役割を果たすことができる。

このようにして、本実施の形態２に係る防熱板１６，２１においては、含水ケイ酸マグネシウム化合物・パルプ・ガラス繊維及びバインダーの配合率を最適にして、不燃材料の発熱性試験に合格するとともに優れた断熱性を有するケイ酸マグネシウム板３を開発して、このケイ酸マグネシウム板３をステンレス板２の裏側に接合することによって、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ることができる。

実施の形態３
次に、本発明の実施の形態３に係る防熱板について、図６乃至図８を参照して説明する。図６（ａ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態３の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。図７（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の防熱性試験の試験方法を示す説明図である。図８（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の防熱性試験の結果を示すグラフである。

図６（ａ）に示されるように、本実施の形態３に係る防熱板２６は、熱源側に位置する表板としてのステンレス板２と、裏板としてのケイ酸マグネシウム板３と、ケイ酸マグネシウム板３のステンレス板２と反対側の面に貼り付けられた金属箔としてのアルミニウム箔２２とを積層させて、更にケイ酸マグネシウム板３と施工壁５との間に、金属製の裏板側リブ４として図６（ａ）に示される断面形状を有し、水平方向（紙面に垂直な方向）に伸びる複数個のアルミニウム板製の裏板側リブ２３を取り付けたものである。

本実施の形態３に係る防熱板２６においては、ステンレス板２の厚さは０．５ｍｍであり、ケイ酸マグネシウム板３の厚さは１．２ｍｍであり、金属箔としてのアルミニウム箔２２の厚さは５０μｍである。そして、ケイ酸マグネシウム板３は、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものである。

より詳しくは、本実施の形態３に係る防熱板２６を構成するケイ酸マグネシウム板３は、含水ケイ酸マグネシウム化合物としてのセピオライト８０重量％・パルプ１０重量％・ガラス繊維５重量％、及びバインダーとしてのアクリル系樹脂３重量％とエポキシ系樹脂２重量％を含有するものである。

したがって、ステンレス板２の裏側にケイ酸マグネシウム板３の裏板を取り付けることによって、低コストで製造することができ、かつ、熱伝導性の小さい（熱伝導率：０．１１Ｗ／ｍＫ）ケイ酸マグネシウム板３によって熱伝導を遮断して、ガスコンロ等の熱源に近接した壁面等の温度上昇を安価に抑えることができる防熱板２６となる。

そして、図６（ａ）に示されるように、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３とをビス７によって裏板側リブ２３にネジ止めし、裏板側リブ２３を木ネジ８によって施工壁５にネジ止めすることによって、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２とを水平方向に伸びる複数個の裏板側リブ２３を介して施工壁５にネジ止めしている。これによって、ケイ酸マグネシウム板３の裏面に貼り付けられたアルミニウム箔２２と施工壁５との間に隙間が形成され、その隙間の厚さは裏板側リブ２３の高さと同じ１０ｍｍである。

このように、ケイ酸マグネシウム板３からなる裏板と施工壁５との間に１０ｍｍの隙間を形成するとともに、ケイ酸マグネシウム板３の裏面すなわちステンレス板２と反対側の面に金属箔としてのアルミニウム箔２２を貼り付けることによって、ケイ酸マグネシウム板３に蓄積された熱がアルミニウム箔２２に吸収されて空気中に放出され、裏板３と施工壁５との間に空気層が形成されて施工壁５の壁面に更に熱が伝わり難くなり、空気層内の暖められた空気は開放された上端から逃がされるため、コストアップすることなく防熱板２６としての性能が向上する。

また、ケイ酸マグネシウム板３とステンレス板２とをネジ止めで接合することによって、有機系の接着剤（熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、等）を使用する必要がなくなるため、防熱板２６のコンロ側からより高い熱を受けても耐えられるようになり、防熱板２６とコンロとの隙間をより小さくすることができるという作用効果が得られる。

次に、本実施の形態３の変形例に係る防熱板２７の積層構造について、図６（ｂ）を参照して説明する。図６（ｂ）に示されるように、本実施の形態３の変形例に係る防熱板２７の基本的な構成は、上述した本実施の形態３に係る防熱板２６と同様である。変形例に係る防熱板２７が上述した防熱板２６と異なるのは、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との間にスペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板２４が挟まれている点である。

これによって、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との間の熱伝導が更に遮断されるため、防熱板としての性能がより一層向上する。そして、スペーサーとしてのケイ酸マグネシウム板２４は低コストで製造できるため、コストアップすることもない。なお、防熱板２７においては、スペーサー２４の厚さを２．５ｍｍ程度として、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との間に形成される空気層の厚さを約３ｍｍとした。

これらの本実施の形態３に係る防熱板２６，２７について、その防熱性能を実験によって評価した。防熱板２６，２７の防熱性試験の試験方法について、図７を参照して説明する。

図７（ａ）に示されるように、ガスコンロとしては、リンナイ（株）製のビルドインタイプＲＢＧ−３２Ａ８（型番）ガスコンロ３０を使用した。ＲＢＧ−３２Ａ８ガスコンロ３０は、高カロリーコンロ３０Ａ，中カロリーコンロ３０Ｂ，小カロリーコンロ３０Ｃ及びグリル３０Ｄを備えている。

図７（ｂ）に示されるように、高カロリーコンロ３０Ａの中心３０ａから施工壁５の壁面に垂直に伸ばした位置において、施工壁５に測熱センサとしての熱電対２９Ａを貼り付け、熱電対２９Ａの先端から水平方向に６０ｍｍ後方の位置に、熱電対２９Ｂを貼り付けた。また、雰囲気温度を測定するために、ＲＢＧ−３２Ａ８ガスコンロ３０の前面上方に、熱電対２９Ｃを貼り付けた。

このような構成の試験装置において、図７（ａ）に示されるように、高カロリーコンロ３０Ａ，中カロリーコンロ３０Ｂ，小カロリーコンロ３０Ｃの上に、それぞれ水を入れた鍋３１Ａ，３１Ｂ，３１Ｃを置いて、各コンロ３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃに点火して強火にし、水を入れた鍋３１Ａ，３１Ｂ，３１Ｃを加熱して、熱電対２９Ａ，２９Ｂ，２９Ｃで測定される温度の変化を、防熱板２６，２７の場合のそれぞれについて評価した。なお、グリル３０Ｄは１５分後に点火し、３０分後に一旦消火、４５分後に再び点火した。

各コンロ３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃに点火してからの時間に対する熱電対２９Ａ，２９Ｂ，２９Ｃで測定される温度の変化をグラフにしたものを、図８（ａ），（ｂ）に示す。図８（ａ）に示されるように、防熱板２６を用いた場合には、熱電対２９Ａ，２９Ｂで測定される温度は最高４０℃前後まで上昇している。測定条件が異なるので直接に比較することはできないが、図３（ｃ）に示される実施の形態１の場合よりも更に温度は低くなっている。

なお、１５分後〜３０分後及び４５分後〜６０分後の間において、熱電対２９Ａで測定される温度の上昇が止まっているのは、グリル３０Ｄを点火することによって、各コンロ３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃから施工壁５の側に流れる熱量が減少するためと考えられる。

また、図８（ｂ）に示されるように、防熱板２７を用いた場合には、熱電対２９Ａ，２９Ｂで測定される温度は最高３０℃程度までしか上昇せず、防熱板２７の方が防熱板２６よりも防熱性能において優れており、スペーサー２４を用いることによって約３ｍｍの空気層を設けることが有効であることが明らかになった。

そして、防熱板２６の厚さは１５ｍｍ未満であり、防熱板２７の厚さも１５ｍｍ未満であることから、ガスコンロと施工壁５との間隙が２０ｍｍ以下と小さい場合にも設置することができ、このようにガスコンロが極めて近接している場合でも、本実施の形態３に係る防熱板２６，２７においては、防熱板としての役割を果たすことができる。

このようにして、本実施の形態３に係る防熱板２６，２７においては、含水ケイ酸マグネシウム化合物・パルプ・ガラス繊維及びバインダーの配合率を最適にして、不燃材料の発熱性試験に合格するとともに優れた断熱性を有するケイ酸マグネシウム板３を開発して、このケイ酸マグネシウム板３をステンレス板２の裏側に接合することによって、ガスコンロ等に近接する壁面の温度が１００℃を超えないようにするという防熱効果と薄さを維持しつつ、大幅な低コスト化を図ることができる。

上記各実施の形態においては、ケイ酸マグネシウム板３の主成分である含水ケイ酸マグネシウム化合物としてセピオライト（含水ケイ酸マグネシウム）を用いた場合について説明したが、セピオライト以外にも、またセピオライトと混合して、アタパルジャイト（含水ケイ酸マグネシウムアルミニウム）、タルク（滑石、含水ケイ酸マグネシウム）等を用いることもできる。

また、上記各実施の形態においては、ケイ酸マグネシウム板３として、含水ケイ酸マグネシウム化合物としてのセピオライト８０重量％・パルプ１０重量％・ガラス繊維５重量％、及びバインダーとしてのアクリル系樹脂３重量％とエポキシ系樹脂２重量％を含有するものを用いた場合について説明したが、ケイ酸マグネシウム板としては、含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものであれば、その他の配合からなるものであっても良い。

その中でも、特に、ケイ酸マグネシウム板が、含水ケイ酸マグネシウム化合物７５重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜１５重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するものであることが好ましい。

更に、上記各実施の形態においては、裏板側リブ及び表板側リブとして、図１（ａ），図５（ａ），（ｂ）及び図６に示される断面形状の裏板側リブ４，１８，２２及び表板側リブ１７を用いた場合について説明したが、裏板側リブ及び表板側リブの断面形状はこれらに限られるものではなく、「コ」の字形、「ロ」の字形、「エ」の字形、「Ｔ」の字形、等を始めとして、種々の断面形状のものを用いることができる。

また、裏板側リブ及び表板側リブの幅としても、図１（ａ），図５（ａ），（ｂ）に示されるように幅が狭くて互いの間隔が広いものに限られず、例えば「コ」の字形を伏せたような形状の幅の広い裏板側リブまたは表板側リブとして、互いを密着させるような裏板側リブ及び表板側リブの設置方法も可能である。

更に、上記各実施の形態においては、ステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３との接合方法として、またステンレス板２と表板側リブ１７、ケイ酸マグネシウム板３と裏板側リブ４，１８，２２の接合方法として、いずれもネジ止めする場合のみについて説明したが、これらの接合部分の一部または全部を接着剤（熱可塑性樹脂・熱硬化性樹脂等）、特に耐熱性の接着剤（熱硬化性樹脂等）による接合とすることも可能である。

また、上記各実施の形態においては、金属箔としてアルミニウム箔２２を使用した場合について説明したが、金属箔はアルミニウム箔２２に限られるものではなく、銅箔、真鍮箔、ステンレス箔等を始めとして他の種類の金属箔を用いることもできる。更に、厚さについても、５０μｍに限られるものではなく、種々の厚さのアルミニウム箔を始めとする金属箔を用いることができる。中でも、３０μｍ〜１００μｍの厚さのものが特に好ましい。

更に、金属箔としてのアルミニウム箔２２を、ケイ酸マグネシウム板３の裏面すなわちステンレス板２と反対側の面に貼り付けた場合についてのみ説明したが、図５（ａ），（ｂ），図６（ｂ）に示されるように、表板側リブ１７やスペーサー２４を用いることによってステンレス板２とケイ酸マグネシウム板３の間に隙間ができる場合には、ケイ酸マグネシウム板３の表面すなわちステンレス板２側の面に貼り付けることもできる。

本発明を実施するに際しては、防熱板のその他の部分の構成、構造、材質、成分、配合、厚さ、数量、形状、大きさ、製造方法等についても、上記各実施の形態に限定されるものではない。なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、臨界値を示すものではなく、実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。

図１（ａ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。図２（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の防熱性試験の試験方法を示す説明図である。図３（ａ），（ｂ），（ｃ）は本発明の実施の形態１に係る防熱板の防熱性試験の結果を示すグラフである。図４は本発明の実施の形態１に係る防熱板を構成するケイ酸マグネシウム板の製造工程を示すフローチャートである。図５（ａ）は本発明の実施の形態２に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。図６（ａ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態３の変形例に係る防熱板の積層構造を示す部分断面図である。図７（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の防熱性試験の試験方法を示す説明図である。図８（ａ），（ｂ）は本発明の実施の形態３に係る防熱板の防熱性試験の結果を示すグラフである。

符号の説明

１，６，１６，２１，２６，２７防熱板
２ステンレス板
３ケイ酸マグネシウム板
４，１８，２３裏板側リブ
５施工壁
１７表板側リブ
２０，２４スペーサー
２２アルミニウム箔

Claims

含水ケイ酸マグネシウム化合物７０重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜２０重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有するケイ酸マグネシウム板からなる裏板と、
ステンレス板からなる表板と、
を具備することを特徴とする防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板が含水ケイ酸マグネシウム化合物７５重量％〜８５重量％・パルプ５重量％〜１５重量％・ガラス繊維４重量％〜６重量％及びバインダー３重量％〜７重量％を含有することを特徴とする請求項１に記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板が前記バインダーとしてアクリル系樹脂２重量％〜４重量％及びエポキシ系樹脂１重量％〜３重量％を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板の厚さが１ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、前記ステンレス板の厚さが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲内であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１つに記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板とを複数個の裏板側リブを介して施工壁にネジ止めすることによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記施工壁との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１つに記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板の前記ステンレス板と反対側の面に金属箔を貼り付けたことを特徴とする請求項５に記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に複数個の表板側リブを挟むことによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に３ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内の隙間を形成したことを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか1つに記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間または前記ステンレス板と前記複数個の表板側リブとの間にスペーサーとして前記ケイ酸マグネシウム板を挟むことによって前記ケイ酸マグネシウム板と前記ステンレス板との間に１ｍｍ〜２５ｍｍの範囲内の隙間を形成したことを特徴とする請求項１乃至請求項７のいずれか1つに記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板の材料である前記含水ケイ酸マグネシウム化合物の平均粒径が１０μｍ〜２５μｍの範囲内であることを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか1つに記載の防熱板。
前記ケイ酸マグネシウム板の材料である前記含水ケイ酸マグネシウム化合物がセピオライト（含水ケイ酸マグネシウム）であることを特徴とする請求項１乃至請求項９のいずれか1つに記載の防熱板。