JP2009142924A - 研磨装置 - Google Patents

Abstract

【課題】研磨レシピを変更することなく研磨非対称性を回避可能な研磨装置を提供する。
【解決手段】研磨装置に加工条件が入力されたときに、基板の回転速度、研磨パッドの回転速度、研磨パッドの相対揺動範囲、相対揺動速度、揺動機構の制御条件として予め設定された既定の加減速パターンに基づいて、被研磨面上における研磨面の各部の走行軌跡を積算して走行軌跡の分布密度を算出する。算出された分布密度の円周方向のばらつきが予め設定された所定の基準値を超えると判断されたときに、加減速パターンの揺動遅延時間を変化させた場合について走行軌跡の分布密度を算出し、既定の加減速パターンを円周方向のばらつきが基準値以下となる加減速パターンに変更するように構成される。
【選択図】図１

Description

本発明は、基板を回転させる基板回転機構、基板よりも小径の研磨パッドを回転させるパッド回転機構、基板と研磨パッドとを当接させた状態で基板に対して研磨パッドを相対揺動させる揺動機構、及び基板の回転、研磨パッドの回転及び基板に対する研磨パッドの相対揺動を制御して基板の研磨加工を制御する制御装置とを備えて構成される研磨装置に関するものである。

基板表面を研磨する研磨装置としてＣＭＰ装置が例示される。ＣＭＰ装置は、化学機械研磨（ＣＭＰ：Chemical Mechanical Polishing）により基板表面を超精密に研磨加工する技術として、シリコン基板やガラス基板、半導体ウェーハなどの基板の研磨加工に広く利用されている。このような研磨装置では、チャックに保持された基板と研磨ヘッドに装着された研磨パッドとを相対回転させて押接し、基盤と研磨パッドとの当接部に研磨内容に応じたスラリー（Slurry）を供給して化学的・機械的な研磨作用を生じさせ、基板表面を平坦に研磨加工する。

このような研磨装置は、主として基板と研磨パッドの大小関係から、研磨パッドの直径が基板の直径よりも大きなタイプと、研磨パッドの直径が基板の直径よりも小さいタイプの２種類に大別される。研磨パッドの直径が基板の直径よりも小さいタイプの研磨装置では、基板全面を均一に研磨加工するため、一般的に、基板に対して研磨パッドを相対揺動させる揺動機構が設けられている（例えば、特許文献1を参照）。

特開２００６−３１９２４９号公報

上記のように、研磨パッドの直径が基板の直径よりも小さく揺動機構により基盤と研磨パッドとを相対移動させる研磨装置では、研磨加工中において、研磨パッドと当接して研磨作用を受ける領域と、研磨パッドが離隔して研磨作用を受けない領域とが、（基板の回転角度位置と基板に対する研磨パッドの位置に応じて）瞬時・瞬時に変化する。そのため、研磨加工を行う際に設定する基板の回転速度や研磨パッドの回転速度、基板に対する研磨パッドの相対揺動速度などの加工条件の組み合わせ（研磨レシピと称される）によって、基板表面の研磨レートが領域ごとに異なって研磨量分布に非対称性が生じ、所望の平面度が得られない場合が発生する。

このような場合に、従来では、研磨レシピのうち、どの条件をどの程度変更すれば良いかを判断することが困難であった。このため、研磨量分布の非対称性が生じた場合に、研磨レシピの各条件値を少しずつ変化させながら、モニター・ウェーハ（Monitor Wafer）を用いたテスト加工を繰り返し行う必要があり、時間的・コスト的に生産性を阻害する要因になるという課題があった。特に、類似する研磨装置を用いて過去に良好な研磨結果を得ていた場合や、基板直径は異なるが加工内容が近似しているような場合には、時間的・コスト的に負荷の大きいテスト加工や、研磨レシピの変更に伴う新たな問題発生を避けるため、できるかぎり実績のある研磨レシピを変更することなく研磨加工を行いたいという要望が強かった。

本発明は、上記のような課題に鑑みてなされたものであり、研磨レシピに関する煩雑な作業を解消し生産性を向上できるような研磨装置を提供することを目的とする。

上記目的達成のため、請求項１に係る発明の研磨装置は、基板を保持して回転させる基板回転機構と、基板よりも小径に形成され基板と対向姿勢で配設される研磨パッドを回転させるパッド回転機構と、相対回転される基板の被研磨面と研磨パッドの研磨面とを当接させた状態で基板に対して研磨パッドを相対揺動させる揺動機構（例えば、実施形態におけるアーム揺動機構３５）と、基板の回転、研磨パッドの回転及び基板に対する研磨パッドの相対揺動を制御して基板の研磨加工を制御する制御装置とを備えて構成される。そのうえで、この研磨装置における制御装置は、研磨加工の加工条件が入力されたときに、入力された加工条件における基板の回転速度、研磨パッドの回転速度、基板に対する研磨パッドの相対揺動範囲及び相対揺動速度、並びに揺動機構の制御条件として予め設定された既定の加減速パターンに基づいて、被研磨面上における研磨面の各部の走行軌跡を積算して被研磨面上における走行軌跡の分布密度を算出し、算出された分布密度の円周方向のばらつきが予め設定された所定の基準値を超えると判断されたときに、既定の加減速パターンを変化させた場合について被研磨面上における走行軌跡の分布密度を算出し、既定の加減速パターンを、分布密度の円周方向のばらつきが基準値以下となる加減速パターンに変更するように構成される。

請求項２に係る発明の研磨装置は、前記制御装置が、前記既定の加減速パターンのうち、基板に対する研磨パッドの相対移動方向が逆転する際に相対揺動速度がゼロとなる揺動停止時間を変化させるように構成される。

請求項３に係る発明の研磨装置は、前記制御装置が、前記既定の加減速パターンのうち、基板に対する研磨パッドの相対移動方向が逆転し相対揺動速度がゼロの状態から加工条件において設定された相対揺動速度に到達するまでの加速時間を変化させるように構成される。請求項４に係る発明の研磨装置は、前記制御装置が、前記既定の加減速パターンのうち、基板に対する研磨パッドの相対移動方向を逆転させるため加工条件において設定された相対揺動速度の状態から相対揺動速度がゼロになるまでの減速時間を変化させるように構成される。

本発明に係る研磨装置によれば、研磨レシピに基づいて、研磨面の各部の走行軌跡が積算されて被研磨面上における走行軌跡の分布密度が算出され、この分布密度の円周方向のばらつきが所定の基準値を超えると判断された場合に、円周方向のばらつきが基準値以下となる加減速パターンに自動変更され、研磨レシピを変更することなく非対称性の問題が生じないように自律制御される。このため、高額なモニター・ウェーハを多数消費したテスト加工を繰り返して非対称性が生じない加工条件を探し出す必要がなく、時間及びコストを低減できるとともに、所望の研磨レシピで研磨加工を実行することができる。

従って、本発明によれば、研磨レシピに関する煩雑な作業を解消し生産性を向上可能な研磨装置を提供することができる。

以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら説明する。本発明を適用した研磨装置１の概略構成を図２に示す。研磨装置１は、シリコンウェーハ等の基板Ｗを保持して回転させる基板回転機構１０、研磨パッド２３が装着された研磨ヘッド２１を回転させるパッド回転機構２０、基板Ｗに対して研磨パッド２３を昇降及び相対揺動させるヘッド移動機構３０、詳細図示を省略するが、研磨パッド２３の中心部にスラリーを供給するスラリー供給機構４０、基板Ｗや研磨パッド２３の回転、基板Ｗに対する研磨パッド２３の昇降及び揺動、研磨加工部へのスラリーの供給など、研磨装置の作動を制御して基板Ｗの研磨加工を制御する制御装置５０など備えて構成される。

基板回転機構１０は、円盤状のチャック１１と、このチャック１１の下部から鉛直下方に延びるスピンドル１４、スピンドル１４に回転駆動力を伝達してチャック１１を水平面内で回転させるチャック駆動モータ１５などから構成される。チャック１１は、セラミック等の高剛性材料を用いて平面度の高い円盤状に形成されたチャックプレート１２と、このチャックプレート１２の上面に貼られた吸着パッド１３を有して構成される。チャックプレート１１の内部には基板Ｗの下面を真空吸着する真空チャック構造が設けられて基板Ｗを着脱可能に構成されるとともに、チャック上部が加工テーブルＴから露出して配設されており、チャック１１に吸着保持された基板Ｗの研磨対象面（被研磨面）が上向きの水平姿勢で配設される。

チャック駆動モータ１５の作動は制御装置５０により制御され、チャック１１に吸着保持された基板Ｗの回転・停止、回転方向、回転速度などが、加工プログラムに応じて制御装置５０により制御される。基板回転機構１０と隣接して、ヘッド移動機構３０が設けられており、このヘッド駆動機構３０の研磨アーム３２の先端にパッド回転機構２０が設けられる。

パッド回転機構２０は、円盤状の研磨ヘッド２１と、研磨ヘッド２１の上部から鉛直上方に延びるスピンドル２４、スピンドル２４に回転駆動力を伝達して研磨ヘッド２１を水平面内で回転させるパッド駆動モータ２５などから構成される。

研磨ヘッド２１は、チャック１１と同様の高剛性材料を用いて平面度の高い円盤状に形成されたポリッシングプレート２２と、このポリッシングプレート２２の下面に貼られた研磨パッド２３を有して構成される。研磨パッド２３は、外径が研磨対象である基板Ｗの直径よりも幾分小さい（80〜95％程度の）円環状に形成されており、例えば、独立発泡構造を有する硬質ポリウレタンのシートを用いて構成され、ポリッシングプレート２２の下面に貼り付けられて研磨面が下向きの水平姿勢で配設される。

研磨ヘッド２１の中心部に、スラリー供給機構４０により供給されるスラリーを研磨パッド２３の中央部に供給するためのスラリー供給構造が、ポリッシングプレート２２の中心を上下に貫通して設けられている。また、研磨ヘッド２１の内部に形成された加圧室にエアの供給を受けてポリッシングプレート２２を下向きに加圧する、いわゆるエアバッグ式のパッド加圧機構が設けられており、研磨パッド２３を基板Ｗに当接させた状態で加圧室の圧力を制御することにより基盤Ｗと研磨パッド２３との当接圧力、すなわち研磨圧力を制御可能になっている。

パッド駆動モータ２５の作動及び加圧室の圧力は制御装置５０によって制御され、研磨ヘッド２１に装着された研磨パッド２３の回転・停止、回転方向、回転速度、研磨圧力などが、加工プログラムに基づいて制御装置５０により制御される。

ヘッド移動機構３０は、加工テーブルＴから上方に突出する基部３１と、この基部３１から水平に延びる研磨アーム３２、基部３１を通って上下に延びる揺動軸を中心として研磨アーム３２を水平揺動させるアーム揺動機構３５、および研磨アーム全体を垂直昇降させるアーム昇降機構（不図示）などからなり、上述したパッド回転機構２０が研磨アーム３２の先端部に設けられている。ヘッド移動機構３０は、アーム揺動機構３５により研磨アーム３２を水平揺動させたときの研磨ヘッド２１の揺動軌跡上に基板回転機構１０が位置するように構成されており、研磨ヘッド２１をチャック１１と対向させた状態で研磨アーム全体を昇降させ、研磨パッド２３の研磨面を基板Ｗの被研磨面に当接させた状態で基板Ｗに対して研磨パッド２３を水平揺動可能に構成される。

アーム揺動機構３５及びアーム昇降機構の作動は、制御装置５０によって制御され、チャック１１に保持された基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動開始点（研磨アーム３２の揺動開始角度位置）、揺動ストローク（研磨アーム３２の揺動角度範囲）、揺動速度などが、加工プログラムに基づいて制御装置５０により制御される。

制御装置５０は、入力された加工プログラムから研磨レシピ（研磨加工の加工条件）を読み出す。加工プログラムには、研磨レシピとして研磨パッド２３の回転速度、基板Ｗの回転速度、基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動開始点及び揺動ストローク、研磨パッド２３の揺動速度、研磨圧力、スラリーの種別、スラリーの供給流量などの条件値が含まれている。

制御装置５０は、研磨レシピから、研磨パッドの走行軌跡を規定するパラメータである研磨パッド２３の回転速度、基板Ｗの回転速度、基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動開始点及び揺動ストローク、研磨パッド２３の揺動速度を取得し、これらの条件値に基づいて基板Ｗの被研磨面上における研磨パッド２３の各部の走行軌跡を算出する。具体的に、加工プログラムにおいて設定された研磨パッド２３の回転速度Ｖ_p＝１１０[rpm]、基板Ｗの回転速度Ｖ_w＝−６０[rpm]、基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動開始点を基板中心から３０[mm]、揺動ストローク９０[mm]、揺動速度Ｖ_s＝６０[mm/sec]について、研磨パッドの走行軌跡を算出する。ここで、基板Ｗに対して研磨パッド２３の往復揺動は、平面視において時計廻りの揺動〜停止〜半時計廻りの揺動の繰り返しであり、研磨アーム３２の揺動制御は、原則的に制御装置５０内のメモリーに予め設定記憶された既定の加減速パターンＰ_V（図４を参照）に基づいて実行される。そこで、この最初の走行軌跡の算出に際しては、研磨アーム３２を既定の加減速パターンで往復揺動させた場合について算出される。なお、研磨アーム３２の腕の長さは一定であり、研磨アーム３２の揺動の加減速パターンと基板Ｗに対する研磨パッド２３の相対揺動の加減速パターンとは同義である。

図３は、研磨パッド２３の任意点Ｐについて、上記条件での走行軌跡Ｌの時間的な変化を示したものであり、(ａ)(ｂ)(ｃ)の各図は、(ａ)研磨スタート時：ｔ＝０[sec]、(ｂ)研磨スタート後３秒経過時：ｔ＝３[sec]、(ｃ)研磨スタート後９秒経過時：ｔ＝９[sec]の状態を示している。

この図から理解されるように、任意点Ｐの走行軌跡Ｌはきわめて複雑であり、基板Ｗの被研磨面上では、走行軌跡Ｌの密度が高い領域と低い領域とが見られ、基盤Ｗの被研磨面から外れた外周領域を走行する軌跡も散見される。基板Ｗの被研磨面に形成された走行軌跡Ｌは、研磨パッド２３の任意点Ｐによって研磨される研磨軌跡であることから、走行軌跡Ｌの密度が高い領域ほど研磨レート（Removal Rate）が高く、走行軌跡Ｌの密度が低い領域ほど研磨レートが低くなることを表す。

制御装置５０は、研磨パッド２３の研磨面の各部について走行軌跡を積算し、基板Ｗの被研磨面上に形成される走行軌跡の密度分布を算出する。例えば、上記任意点Ｐを、周方向に５度ピッチ、径方向に５mmピッチの多数の走行点Ｐ₁〜Ｐ_nとして設定し、これらＰ₁〜Ｐ_nの各点の走行軌跡Ｌ₁〜Ｌ_nを研磨加工時間分について積算して、被研磨面上における研磨面の走行軌跡の密度を算出する。こうして得た走行軌跡の密度分布は、実際に研磨加工を行った基板を形状測定して得た研磨レートの面分布の測定データと高い相関関係を有することが発明者による実験により確認されており、算出された走行軌跡の密度に所定の係数ｋを乗じたものが、研磨レートの面分布をシミュレートしたものとなる。

そして、研磨レートの面分布から、同一半径の円周上に位置する角度０〜３６０度の角度の研磨レートの分布として展開したものがポーラー研磨レート（Polar Removal Rate）である。横軸に角度をとったポーラー研磨レートのグラフが平坦でなく、研磨量分布の不均一性を表すポーラー・レンジ（Polar Range＝(Max-Min)/Average）が大きいことは、基板の中心軸に対して研磨レートの分布が軸対称でないこと、すなわち非対称性の問題が生じることを意味する。

本発明は、以上のような走行軌跡の密度分布と研磨レートの面分布との間の高い相関関係、及びポーラー・レンジと被研磨面の非対称性との関係に基づいて成されており、制御装置５０は、複数の半径位置について走行軌跡の分布密度を算出し、算出された分布密度の円周方向のばらつきが予め設定された所定の基準値を超えるか否か、換言すれば、シミュレートしたポーラー・レンジの最大値（最大ポーラー・レンジ（Max Polar Range））が所定の基準値を超えるか否かを判断する。走行軌跡の分布密度が予め設定された所定の基準値を超えると判断されたときには、制御装置５０内のメモリーに設定された研磨アーム３２の既定の加減速パターンを変化させた場合について走行軌跡の密度分布を算出する。そして、既定の加減速パターンを、走行軌跡の密度の円周方向のばらつきが基準値以下となる加減速パターンに変更する。

図４に、研磨アームの加減速パターンＰ_Vを示す。図４において横軸が時間ｔ、縦軸が研磨アーム３２の揺動速度（基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動速度）の絶対値｜Ｖ｜である。研磨アーム３２は、平面視において時計廻りの揺動と半時計廻りの揺動とを交互に繰り返すことから、加減速パターンは、加速〜設定揺動速度Ｖ_s（Ｖ_Oscillation）〜減速を繰り返す。揺動方向が逆方向に反転する減速領域と加速領域との間には、アーム揺動機構３５に作用するモーメントが無限大になることを防止するため、揺動速度がゼロとなる停止領域が設けられる。

ここで、加速・減速・停止の各領域にあっても、基板Ｗと研磨パッド２３とはスラリー供給下の押接状態で相対回転しており被研磨面上に走行軌跡が形成される。従って、この加速・減速・停止領域のパターンを変化させれば、研磨レシピにおいて指定された揺動速度Ｖ_sを変更することなく、走行軌跡の密度分布を変化させることができ、ポーラー・レンジが所定の基準値以下となる加減速パターンを抽出することができる。

具体的には、揺動速度がゼロの状態から設定速度Ｖ_sに到達するまでの加速時間をｔ_up、設定速度Ｖ_sで等速揺動する等速領域の時間をｔ_v、揺動速度が設定速度Ｖ_sからゼロになるまでの減速時間をｔ_down、揺動方向を反転する際に一時停止する揺動停止時間をｔ_stopとしたときに、加速・減速・停止領域の各時間ｔ_up，ｔ_down，ｔ_stopのうち少なくともいずれかを変化させて、等速領域以外の設定速度Ｖ_sに満たない領域の時間（揺動遅れ時間:Oscillation offset Timeという）ｔ_offsetを変化させる。ここに、ｔ_offset＝ｔ_up＋ｔ_down＋ｔ_stopである。

いま、加速・減速領域における加速度の絶対値を同一値ａとした場合には、
ｔ_up＝ｔ_down＝Ｖ_s／ａ
ｔ_offset＝ｔ_up＋ｔ_down＋ｔ_stop＝（２Ｖ_s／ａ）＋ｔ_stop

この式から、加速・減速領域の加速度の大きさａを変化させて加速時間ｔ_up及び減速時間ｔ_downを変化させ、または揺動折り返しの揺動停止時間ｔ_stopを変化させることにより、走行軌跡の密度分布を変化させてポーラー・レンジの値を変化させることができる。

上式から加速度ａを求めると、
ａ＝２Ｖ_s／（ｔ_offset−ｔ_stop）
揺動停止時間ｔ_stopを求めると、
ｔ_stop＝（２Ｖ_s／ａ）＋ｔ_offset

制御装置５０は、研磨装置の制御プログラムにパラメータとして設定されている加速度ａ（加速時間ｔ_up，減速時間ｔ_down）を所定の加速度範囲内で変化させ、若しくは同様にパラメータ設定されている揺動停止時間ｔ_stopを変化させ、またはこれら両方を変化させることによって揺動遅れ時間ｔ_offsetを変化させた加減速パターンについて、走行軌跡の密度分布を算出し、これに基づいてシミュレートした研磨レートの面分布から、各条件ごとの最大ポーラー・レンジを算出する。

図１は、上記のようにして算出した最大ポーラー・レンジの変化を示すグラフである。図１において、横軸が揺動遅れ時間（Oscillation offset Time）ｔ_offset、縦軸が最大ポーラー・レンジ（Max Polar Range）であり、揺動遅れ時間ｔ_offsetを０〜０．１[sec]の間で変化させた場合の最大ポーラー・レンジの変化を表している。

この図１から、明らかなように、揺動遅れ時間ｔ_offsetを変化させることにより最大ポーラー・レンジを変化させることができる。例えば、既定の加減速パターンにおいて揺動遅れ時間ｔ_offsetが０．０２[sec]であり、このとき算出される最大ポーラー・レンジが１７％であった場合に、揺動遅れ時間ｔ_offsetを０．０４[sec]以上に変更すれば、最大ポーラー・レンジを７％以下に抑制することができ、揺動遅れ時間ｔ_offsetを０．０５[sec]に変更すれば最大ポーラー・レンジを２％以下とすることができる。

制御装置５０は、上記のようなシミュレーション結果に基づき、走行軌跡の密度の円周方向のばらつきが基準値以下となる加減速パターンに変更する。例えば、ポーラー・レンジに換算したときの値が７％以下となる加減速パターンとし、その中の最小値である揺動遅れ時間ｔ_offset＝０．０５[sec]の加減速パターンに変更する。この場合において、変更する具体的なパラメータは、加速度の絶対値ａ（または加速時間ｔ_up，減速時間ｔ_down）及び揺動停止時間ｔ_stopの何れであっても良い。

制御装置５０は、研磨加工の実行操作に応じて研磨加工をスタートさせ、基板回転機構１０、パッド回転機構２０、ヘッド移動機構３０、アーム揺動機構３５、及びスラリー供給装置４０等の作動を制御し、研磨レシピに基づいた加工条件で研磨加工を実行する。変更された加減速パターンのパラメータは制御装置内のＲＡＭに記憶され、同一の加工プログラムを実行する際に、既定の加減速パターンのパラメータと置換して研磨加工が実行される。

なお、研磨レシピにおいて設定された加工条件のままで、走行軌跡の密度分布に偏りが無くポーラー・レンジが比較的小さい場合もある。図５は、基板Ｗの回転速度Ｖ_w＝−６５[rpm]、基板Ｗに対する研磨パッド２３の揺動速度Ｖ_s＝６２[mm/sec]、他の加工条件を同一とした場合において、揺動遅れ時間ｔ_offsetを変化させた場合の最大ポーラー・レンジの変化を三角印でプロットし、丸印でプロットする図１のデータと重ねて表示したグラフである。

この図５から理解されるように、研磨レシピにおいて設定された加工条件のままで最大ポーラー・レンジが比較的小さい場合であっても、揺動遅れ時間ｔ_offsetを変化させることにより最大ポーラー・レンジを最小化することができる。例えば、既定の加減速パターンにおいて揺動遅れ時間ｔ_offsetが０．０２[sec]の場合、算出される最大ポーラー・レンジは４％弱であり十分に小さい値であるが、揺動遅れ時間ｔ_offsetを０．０７[sec]に変更すれば、最大ポーラー・レンジをさらに低減して２％以下にすることができる。すなわち、走行軌跡の密度分布の円周方向のばらつきが比較的変化が小さい場合においても、前述同様の処理を行って加減速パターンを変更することにより、研磨レシピを変更することなく非対称性を最小化した条件で研磨加工を実行することができる。

また、研磨レシピにおいて設定された加工条件のうち、基板の回転速度Ｖ_wと基板に対する研磨パッドの揺動速度Ｖ_sとを一定範囲で変化させ、これらの加工条件を変更した場合についてそれぞれ前述同様に走行軌跡の密度分布を算出し、研磨レシピを含めて条件の最適化を実行するように構成しても良い。このような構成によれば、例えば図５において丸印でプロットする特性から三角印でプロットする特性に変化させることができ、これにより揺動遅延時間ｔ_offsetの変化に対する最大ポーラー・レンジの変化を小さく（揺動遅延時間が変動した場合の対称性に与える影響を小さく）することができる。

以上説明したように、本発明の研磨装置では、高額なモニター・ウェーハを多数消費したテスト加工を繰り返して非対称性が生じない加工条件を探し出したり、これに基づいて研磨レシピを変更設定したりする必要がなく、加工プログラムにおいて当初設定した研磨レシピで高品位の研磨加工を実行することができる。従って、本発明によれば、研磨レシピに関する煩雑な作業を解消して生産性を向上可能な研磨装置を提供することができる。

揺動遅れ時間に対する最大ポーラー・レンジの変化を示すグラフである。 本発明を適用した研磨装置の構成を略示する説明図である。 基板に対する研磨パッドの任意点の走行軌跡を示す説明図である。 研磨アームの揺動制御における加減速パターンを示すグラフである。 揺動遅れ時間に対する最大ポーラー・レンジの変化を示すグラフである。

符号の説明

１ 研磨装置 １０ 基板回転機構
２０ パッド回転機構 ２３ 研磨パッド
３０ ヘッド移動機構 ３５ アーム揺動機構（揺動機構）
５０ 制御装置 Ｌ 走行軌跡
Ｐ_V 加減速パターン Ｗ 基板
ｔ_up 加速時間 ｔ_down 減速時間
ｔ_stop 揺動停止時間 ｔ_offset 揺動遅れ時間

Claims (4)

1. 基板を保持して回転させる基板回転機構と、前記基板よりも小径に形成され前記基板と対向姿勢で配設される研磨パッドを回転させるパッド回転機構と、相対回転される前記基板の被研磨面と前記研磨パッドの研磨面とを当接させた状態で前記基板に対して前記研磨パッドを相対揺動させる揺動機構と、前記基板の回転、前記研磨パッドの回転及び前記基板に対する前記研磨パッドの相対揺動を制御して前記基板の研磨加工を制御する制御装置とを備えて構成される研磨装置において、
   前記制御装置は、研磨加工の加工条件が入力されたときに、入力された前記加工条件における前記基板の回転速度、前記研磨パッドの回転速度、前記基板に対する前記研磨パッドの相対揺動範囲及び相対揺動速度、並びに前記揺動機構の制御条件として予め設定された既定の加減速パターンに基づいて、前記被研磨面上における前記研磨面の各部の走行軌跡を積算して前記被研磨面上における前記走行軌跡の分布密度を算出し、算出された前記分布密度の円周方向のばらつきが予め設定された所定の基準値を超えると判断されたときには、前記既定の加減速パターンを変化させた場合について前記被研磨面上における前記走行軌跡の分布密度を算出し、前記既定の加減速パターンを、前記分布密度の円周方向のばらつきが前記基準値以下となる加減速パターンに変更するように構成したことを特徴とする研磨装置。
2. 前記制御装置は、前記既定の加減速パターンのうち、前記基板に対する前記研磨パッドの相対移動方向が逆転する際に相対揺動速度がゼロとなる揺動停止時間を変化させるように構成したことを特徴とする請求項１に記載の研磨装置。
3. 前記制御装置は、前記既定の加減速パターンのうち、前記基板に対する前記研磨パッドの相対移動方向が逆転し相対揺動速度がゼロの状態から前記加工条件において設定された相対揺動速度に到達するまでの加速時間を変化させるように構成したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の研磨装置。
4. 前記制御装置は、前記既定の加減速パターンのうち、前記基板に対する前記研磨パッドの相対移動方向を逆転させるため前記加工条件において設定された相対揺動速度の状態から相対揺動速度がゼロになるまでの減速時間を変化させるように構成したことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の研磨装置。
   
   
   
   

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