JP2009129883A

JP2009129883A - 車輌用放電灯

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Publication number: JP2009129883A
Application number: JP2007307180A
Authority: JP
Inventors: Toshiaki Tsuda; 俊明津田; Yukio Onoda; 幸央小野田
Original assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Koito Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2007-11-28
Filing date: 2007-11-28
Publication date: 2009-06-11
Anticipated expiration: 2027-11-28
Also published as: DE102008058870A1; JP5112025B2; US20090134792A1; US8049422B2

Abstract

【課題】セラミック発光管の耐久性の向上及び発光効率の向上を図る。
【解決手段】セラミックによって形成され内部にキセノンガスが封入されたセラミック発光管５と、該セラミック発光管に保持された一対の電極９、１０と、ガラスによって形成されセラミック発光管と一対の電極を内部に収納する外管６とを設け、セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部７と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が発光部の外径より小さくされた一対の細管部８、８とによって構成し、セラミック発光管に封入されたキセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、セラミック発光管の発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、セラミック発光管の発光部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、Ｐ／（ｒ・ｔ）を４．８以上３２以下とした。
【選択図】図１

Description

本発明は車輌用放電灯に関する。詳しくは、セラミック発光管に関する寸法等を所定の範囲に設定してセラミック発光管の耐久性の向上及び発光効率の向上を図る技術分野に関する。

車輌用前照灯には、例えば、光源として白熱灯（白熱バルブ）又はハロゲン灯（ハロゲンバルブ）が用いられたタイプや光源として放電灯（放電バルブ）が用いられたタイプがある。

光源として白熱灯やハロゲン灯が用いられた車輌用前照灯にあっては、白熱灯やハロゲン灯のフィラメントが略均一に発光して棒状の発光部となるため、リフレクター等を用いた反射型の灯具として用いる場合に、リフレクターの反射面の形状による配光制御が行い易いと言う長所がある。

一方、光源として放電灯が用いられた車輌用前照灯にあっては、放電灯が白熱灯やハロゲン灯に比較して光量が大きいため輝度の向上を図ることができ、また、白熱灯やハロゲン灯に比較して放電灯の寿命が長いと言う長所がある。

このように、放電灯は白熱灯やハロゲン灯と比較して輝度が高く寿命が長いため、近年、車輌用前照灯として放電灯を備えたものが普及している。

車輌用放電灯としては、一対の電極を保持し内部に希ガス等の気体が封入された発光管がガラスによって形成されたものがあるが、ガラスによって形成された発光管であるガラス発光管は、内部に封入されている金属ハロゲン化物により腐食が進み、黒化や失透現象が生じて適正な配光が得られず、また、腐食が進む分、寿命も短くなってしまうと言う短所がある。

そこで、このようなガラス発光管に代えて、セラミックによって形成されたセラミック発光管を備えた車輌用放電灯が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１に記載された車輌用放電灯にあっては、セラミック発光管に一対の電極が保持され、セラミック発光管の内部に密閉された空間が形成されている。セラミック発光管の内部に形成された密閉空間には、キセノンガス等の希ガスと金属ハロゲン化物が封入されている。セラミック発光管はガラスによって形成された外管に覆われており、セラミック発光管と外管の間にも密閉空間が形成されている。

このようにして構成された車輌用放電灯は、セラミック発光管が金属ハロゲン化物に対して安定であるため、ガラス発光管を有する車輌用放電灯に比べて寿命が長いという長所がある。

特開２００４−１０３４６１号公報

ところで、発光管の内部において放電が行われるときには、一対の電極間に発生するアークの中央部が上方へ変位するように屈曲される所謂アーク曲がりが生じるため、発光管の上部の温度が発光管の他の部分の温度に対して高くなってしまう。

このように、発光管の上部の温度が発光管の他の部分の温度に対して高くなると、発光管の耐熱性や熱衝撃性によっては熱応力の発生によりクラックが生じ発光管が破裂するおそれがある。

そこで、アーク曲がりが発光管の内部に封入するキセノンガス等の希ガスの圧力を低くするほど抑制されることが知られていることから、アーク曲がりを抑制するために希ガスの圧力を低くすることが考えられるが、希ガスの圧力を低下させると発光効率の低下を来たすと言う問題がある。

そこで、本発明車輌用放電灯は、セラミック発光管の耐久性の向上及び発光効率の向上を図ることを課題とする。

車輌用放電灯は、上記した課題を解決するために、セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、Ｐ／（ｒ・ｔ）を４．８以上３２以下としたものである。

従って、車輌用放電灯にあっては、光束量の増大及び熱応力の緩和が図られる。

また、上記車輌用放電灯において、前記Ｐ／（ｒ・ｔ）を１０以上２０以下とすることにより、一層の光束量の増大及び熱応力の緩和が図られる。

別の車輌用放電灯は、上記した課題を解決するために、セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、前記セラミック発光管の熱伝導率をＲ（Ｗ／（ｍ・Ｋ））としたときに、Ｒ・Ｐ／ｒを６０以上６４０以下としたものである。

また、上記車輌用放電灯において、前記Ｒ・Ｐ／ｒを１７５以上４００以下とすることにより、一層の光束量の増大及び熱応力の緩和が図られる。

本発明車輌用放電灯は、セラミックによって形成され内部にキセノンガスが封入されたセラミック発光管と、該セラミック発光管に保持された一対の電極と、ガラスによって形成され前記セラミック発光管と前記一対の電極を内部に収納する外管とを備えた車輌用放電灯であって、前記セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、Ｐ／（ｒ・ｔ）を４．８以上３２以下としたことを特徴とする。

従って、セラミック発光管の均熱化による熱応力の緩和に基づく耐久性の向上及び発光効率の向上を図ることができる。

請求項２に記載した発明にあっては、前記Ｐ／（ｒ・ｔ）を１０以上２０以下としたので、一層のセラミック発光管の耐久性の向上及び発光効率の向上を図ることができる。

別の本発明車輌用放電灯は、セラミックによって形成され内部にキセノンガスが封入されたセラミック発光管と、該セラミック発光管に保持された一対の電極と、ガラスによって形成され前記セラミック発光管と前記一対の電極を内部に収納する外管とを備えた車輌用放電灯であって、前記セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、前記セラミック発光管の熱伝導率をＲ（Ｗ／（ｍ・Ｋ））としたときに、Ｒ・Ｐ／ｒを６０以上６４０以下としたことを特徴とする。

請求項４に記載した発明にあっては、前記Ｒ・Ｐ／ｒを１７５以上４００以下としたので、一層のセラミック発光管の耐久性の向上及び発光効率の向上を図ることができる。

以下に、本発明車輌用放電灯を実施するための最良の形態について添付図面を参照して説明する。

放電灯（車輌用放電灯）１は車輌用前照灯に備えられている。

放電灯１は本体２と外部リード線３がソケット４に接続されることにより構成されている（図１参照）。

本体２はセラミック発光管５と該セラミック発光管５を覆う外管６とを有している。

セラミック発光管５はセラミックによって形成され、発光部７と該発光部７の前後両端部にそれぞれ連続する細管部８、８とが一体に形成されて成る。発光部７と細管部８、８はそれぞれ前後に延びる略円筒状に形成され、細管部８、８の外径が発光部７の外径より小さくされている。

発光部７の内部には金属ハロゲン化物と希ガスとしてキセノンガスとが封入されている。

細管部８、８にはそれぞれ前後に長く形成された前側電極９と後側電極１０が保持されている。

前側電極９は放電電極部１１と該放電電極部１１の前端部に接合された接合用電極部１２とから成る。放電電極部１１は、例えば、タングステンによって形成され、接合用電極部１２は、例えば、モリブデンによって形成されている。

後側電極１０は放電電極部１３と該放電電極部１３の後端部に接合された接合用電極部１４とから成る。放電電極部１３は、例えば、タングステンによって形成され、接合用電極部１４は、例えば、モリブデンによって形成されている。

前側電極９と後側電極１０はそれぞれ接合用電極部１２、１４が、例えば、フリットガラス１５、１５によってセラミック発光管５の細管部８、８に接合されている。前側電極９と後側電極１０がそれぞれフリットガラス１５、１５によって細管部８、８に接合されることにより、セラミック発光管５の内部に密閉空間が形成される。

外管６は略円筒状に形成された筒部６ａと該筒部６ａの前側の開口を閉塞する閉塞部６ｂとが石英ガラスによって一体に形成されて成る。外管６の内部は収納空間１６として形成されている。

前側電極９には前後に延びる第１のリード線１７が接続されている。第１のリード線１７は、後端部が前側電極９に接合され、前端部が外管６の閉塞部６ｂから前方へ突出されている。

収納空間１６には第１のリード線１７に取り付けられたゲッター１８が配置されている。ゲッター１８は収納空間１６に存在し得る不純物を吸着して発光効率の向上等を図る機能を有する。

後側電極１０には前後に延びる第２のリード線１９が接続されている。第２のリード線１９は、前端部が後側電極１０に接合され、後端部がソケット４に設けられた図示しない第１の接続端子に接続されている。

第１のリード線１７には外部リード線３が接続されている。外部リード線３は前後に延びる水平部３ａと該水平部３ａの前端部から上方へ屈曲され上下方向に延びる垂直部３ｂとから成る。外部リード線３は垂直部３ｂの上端部が第１のリード線１７の前端部に接続され、水平部３ａの後端部がソケット４に設けられた図示しない第２の接続端子に接続されている。

外部リード線３の水平部３ａには絶縁スリーブ２０が被着されている。絶縁スリーブ２０は、例えば、ガラス又はセラミック等の絶縁材料によって形成されている。

放電灯１は、ソケット４が車輌用前照灯の内部に設けられた図示しないリフレクターに取り付けられることにより、車輌用前照灯の内部に配置される。

以下に、上記した放電灯１に関して行った第１の測定及び第２の測定について説明する。

先ず、第１の測定について説明する（表１乃至表３参照）。

第１の測定においては、セラミック発光管５の内部に封入されたキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）と、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）（図１参照）と、セラミック発光管５の発光部７の厚みｔ（ｍｍ）（図１参照）とをパラメーターとしたときのＰ／（ｒ・ｔ）の値を算出し、それぞれについて発光部７から出射される光束（ｌｍ）、セラミック発光管５の耐久時間（ｈ）及び発光輝度の最大値（ｎｔ）を測定し、測定した光束から発光効率（ｌｍ／Ｗ）を算出した。

発光効率は「光束／電力」で算出し、電力は放電灯１に使用される電力２５Ｗ（±５Ｗ）である。従って、発光効率は「光束／２５」によって算出した。

発光輝度の最大値はアーク（図１に示すＡ）の中心部（図１に示すＭ）の輝度を最大値として測定した。

第１の測定においては、第１の目標値として、発光効率を１２０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間を２５００（ｈ）以上、発光輝度の最大値を１００（ｎｔ）以上に設定し、第２の目標値として、発光効率を１３０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間を３０００（ｈ）以上、発光輝度の最大値を１２０（ｎｔ）以上に設定した。表１乃至表３において、「＊」が付された値は第１の目標値に達した値であり、「＊＊」が付された値は第２の目標値に達した値である。

第１の測定において得られた結果を第１の目標値及び第２の目標値と比較することにより判定を行い、判定は良好な結果から順にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの５段階で行った。

先ず、第１の測定においては、パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝８〜３２、発光部７の内径ｒ＝０．８〜４．４、発光部７の厚みｔ＝０．３〜１．０の範囲で測定を行った（表１に示す測定結果Ｘ１）。

測定結果Ｘ１において、発光効率、耐久時間又は発光輝度の最大値の何れかが設定した第１の目標値から大きく乖離しているデーターはＤ判定又はＥ判定とし、それ以外のデーターはＣ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１〜測定Ｎｏ．３をＤ判定、測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１をＣ判定、測定Ｎｏ．１２〜測定Ｎｏ．１４をＥ判定とした。Ｃ判定とした測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１は発光効率、耐久時間又は発光輝度の最大値の何れか一つ又は二つのパラメーターが第２の目標値に達しており、残りの二つ又は一つのパラメーターが第１の目標値に達してはいないが第１の目標値に対して大きくは乖離していないデーターである。

尚、Ｎｏ．１４のデーターは点灯直後にセラミック発光管５にクラックが生じて破裂し、光束及び発光輝度の最大値を測定できなかったデーターである。

次に、測定結果Ｘ１のデーターにおいて用いたパラメーターの範囲のうち、上限側と下限側を除く範囲においてＣ判定が得られたため、Ｃ判定が得られたパラメーターの範囲をさらに以下の範囲に絞って測定を行った。

各パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝８〜２６、発光部７の内径ｒ＝１．２〜３．２、発光部７の厚みｔ＝０．４〜０．８の範囲で測定を行った（表２に示す測定結果Ｙ１）。

測定結果Ｙ１において、発光効率、耐久時間又は発光輝度の最大値の何れかが第１の目標値に達していないデーターはＣ判定とし、発光効率、耐久時間及び発光輝度の最大値の全てが第１の目標値に達しているデーターはＢ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１〜測定Ｎｏ．３をＣ判定、測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１をＢ判定、測定Ｎｏ．１２〜測定Ｎｏ．１４をＣ判定とした。Ｂ判定とした測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１は発光効率、耐久時間及び発光輝度の最大値の全てが第１の目標値に達しているが、発光効率、耐久時間又は発光輝度の最大値の少なくとも一つが第２の目標値に達していないデーターである。

最後に、測定結果Ｙ１のデーターにおいて用いたパラメーターの範囲のうち、上限側と下限側を除く範囲においてＢ判定が得られたため、Ｂ判定が得られたパラメーターの範囲をさらに以下の範囲に絞って測定を行った。

各パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝１２〜２４、発光部７の内径ｒ＝２．０〜２．４、発光部７の厚みｔ＝０．４〜０．７の範囲で測定を行った（表３に示す測定結果Ｚ１）。

測定結果Ｚ１において、発光効率、耐久時間又は発光輝度の最大値の何れかが第２の目標値に達していないデーターはＢ判定とし、発光効率、耐久時間及び発光輝度の最大値の全てが第２の目標値に達しているデーターはＡ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１〜測定Ｎｏ．３をＢ判定、測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．９をＡ判定、測定Ｎｏ．１０〜測定Ｎｏ．１２をＢ判定とした。

以上に記載した通り、第１の測定において得られた測定結果より、セラミック発光管５に封入されたキセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、セラミック発光管５の発光部７の内径をｒ（ｍｍ）とし、セラミック発光管５の発光部７の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、Ｐ／（ｒ・ｔ）が４．８以上３２以下の範囲で、発光効率が１２０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間が２５００（ｈ）以上及び発光輝度の最大値が１００（ｎｔ）以上である第１の目標値に達することができた。

従って、Ｐ／（ｒ・ｔ）が４．８以上３２以下となるようにキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）、セラミック発光管５の発光部７の厚みｔ（ｍｍ）を設定することにより、発光効率の向上、セラミック発光管５の均熱化による熱応力の緩和に基づく耐久性の向上及び高輝度化を図ることができる。

また、第１の測定において得られた結果より、Ｐ／（ｒ・ｔ）が１０以上２０以下の範囲で、発光効率が１３０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間が３０００（ｈ）以上及び発光輝度の最大値が１２０（ｎｔ）以上である第２の目標値に達することができた。

従って、Ｐ／（ｒ・ｔ）が１０以上２０以下となるようにキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）、セラミック発光管５の発光部７の厚みｔ（ｍｍ）を設定することにより、一層の発光効率の向上、セラミック発光管５の均熱化による熱応力の緩和に基づく耐久性の向上及び高輝度化を図ることができる。

次に、第２の測定について説明する（表４乃至表６参照）。

第２の測定においては、セラミック発光管５の内部に封入されたキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）と、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）（図１参照）と、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ（Ｗ／ｍｋ）とをパラメーターとしたときのＲ・Ｐ／ｒの値を算出し、それぞれについて発光部７から出射される光束（ｌｍ）及びセラミック発光管５の耐久時間（ｈ）を測定し、測定した光束から発光効率（ｌｍ／Ｗ）を算出した。

第２の測定においては、第１の測定と同様に、第１の目標値として、発光効率を１２０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間を２５００（ｈ）以上に設定し、第２の目標値として、発光効率を１３０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間を３０００（ｈ）以上に設定した。表４乃至表６において、「＊」が付された値は第１の目標値に達した値であり、「＊＊」が付された値は第２の目標値に達した値である。

第２の測定において得られた結果を第１の目標値及び第２の目標値と比較することにより判定を行い、判定は良好な結果から順にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの５段階で行った。

先ず、第２の測定においては、パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝８〜３２、発光部７の内径ｒ＝０．８〜４．２、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ＝５〜８０の範囲で測定を行った（表４に示す測定結果Ｘ２）。

測定結果Ｘ２において、発光効率又は耐久時間の何れかが設定した第１の目標値から大きく乖離しているデーターはＤ判定又はＥ判定とし、それ以外のデーターはＣ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１〜測定Ｎｏ．３をＤ判定、測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１をＣ判定、測定Ｎｏ．１２〜測定Ｎｏ．１４をＥ判定とした。Ｃ判定とした測定Ｎｏ．４〜測定Ｎｏ．１１は発光効率又は耐久時間の何れかのパラメーターが第２の目標値に達しており、残りのパラメーターが第１の目標値に達してはいないが第１の目標値に対して大きくは乖離していないデーターである。

次に、測定結果Ｘ２のデーターにおいて用いたパラメーターの範囲のうち、上限側と下限側を除く範囲においてＣ判定が得られたため、Ｃ判定が得られたパラメーターの範囲をさらに以下の範囲に絞って測定を行った。

各パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝８〜２６、発光部７の内径ｒ＝１．２〜３．２、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ＝１０〜５０の範囲で測定を行った（表５に示す測定結果Ｙ２）。

測定結果Ｙ２において、発光効率又は耐久時間の何れかが第１の目標値に達していないデーターはＣ判定とし、発光効率及び耐久時間とも第１の目標値に達しているデーターはＢ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１〜測定Ｎｏ．４をＣ判定、測定Ｎｏ．５〜測定Ｎｏ．１１をＢ判定、測定Ｎｏ．１２〜測定Ｎｏ．１４をＣ判定とした。Ｂ判定とした測定Ｎｏ．５〜測定Ｎｏ．１１は発光効率及び耐久時間とも第１の目標値に達しているが、発光効率又は耐久時間の何れかが第２の目標値に達していないデーターである。

最後に、測定結果Ｙ２のデーターにおいて用いたパラメーターの範囲のうち、上限側と下限側を除く範囲においてＢ判定が得られたため、Ｂ判定が得られたパラメーターの範囲をさらに以下の範囲に絞って測定を行った。

各パラメーターとされたキセノンガスの圧力Ｐ＝１２〜２４、発光部７の内径ｒ＝２．０〜２．４、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ＝２５〜４５の範囲で測定を行った（表６に示す測定結果Ｚ２）。

測定結果Ｚ２において、発光効率又は耐久時間の何れかが第２の目標値に達していないデーターはＢ判定とし、発光効率及び耐久時間とも第２の目標値に達しているデーターはＡ判定とした。具体的には、測定Ｎｏ．１及び測定Ｎｏ．２をＢ判定、測定Ｎｏ．３〜測定Ｎｏ．９をＡ判定、測定Ｎｏ．１０〜測定Ｎｏ．１２をＢ判定とした。

以上に記載した通り、第２の測定において得られた測定結果より、セラミック発光管５に封入されたキセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、セラミック発光管５の発光部７の内径をｒ（ｍｍ）とし、セラミック発光管５の熱伝導率をＲ（Ｗ／ｍｋ）としたときに、Ｒ・Ｐ／ｒが６０以上６４０以下の範囲で、発光効率が１２０（ｌｍ／Ｗ）以上及び耐久時間が２５００（ｈ）以上である第１の目標値に達することができた。

従って、Ｒ・Ｐ／ｒが６０以上６４０以下となるようにキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ（Ｗ／ｍｋ）を設定することにより、発光効率の向上及びセラミック発光管５の均熱化による熱応力の緩和に基づく耐久性の向上を図ることができる。

また、第２の測定において得られた結果より、Ｒ・Ｐ／ｒが１７５以上４００以下の範囲で、発光効率が１３０（ｌｍ／Ｗ）以上、耐久時間が３０００（ｈ）以上である第２の目標値に達することができた。

従って、Ｒ・Ｐ／ｒが１７５以上４００以下となるようにキセノンガスの圧力Ｐ（ａｔｍ）、セラミック発光管５の発光部７の内径ｒ（ｍｍ）、セラミック発光管５の熱伝導率Ｒ（Ｗ／（ｍ・Ｋ））を設定することにより、一層の発光効率の向上及びセラミック発光管５の均熱化による熱応力の緩和に基づく耐久性の向上を図ることができる。

上記した発明を実施するための最良の形態において示した各部の形状及び構造は、何れも本発明を実施するに際して行う具体化のほんの一例を示したものにすぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。

本発明車輌用放電灯の最良の形態を示すものであり、車輌用放電灯の概略断面図である。

符号の説明

１…放電灯、５…セラミック発光管、６…外管、７…発光部、８…細管部、９…前側電極、１０…後側電極

Claims

セラミックによって形成され内部にキセノンガスが封入されたセラミック発光管と、該セラミック発光管に保持された一対の電極と、ガラスによって形成され前記セラミック発光管と前記一対の電極を内部に収納する外管とを備えた車輌用放電灯であって、
前記セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、
前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、
前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、
前記セラミック発光管の前記発光部の厚みをｔ（ｍｍ）としたときに、
Ｐ／（ｒ・ｔ）を４．８以上３２以下とした
ことを特徴とする車輌用放電灯。
前記Ｐ／（ｒ・ｔ）を１０以上２０以下とした
ことを特徴とする請求項１に記載の車輌用放電灯。
セラミックによって形成され内部にキセノンガスが封入されたセラミック発光管と、該セラミック発光管に保持された一対の電極と、ガラスによって形成され前記セラミック発光管と前記一対の電極を内部に収納する外管とを備えた車輌用放電灯であって、
前記セラミック発光管を、内部で放電が行われることにより光を出射するための発光部と、該発光部の前後両端部にそれぞれ連続され外径が前記発光部の外径より小さくされた一対の細管部とによって構成し、
前記セラミック発光管に封入された前記キセノンガスの圧力をＰ（ａｔｍ）とし、
前記セラミック発光管の前記発光部の内径をｒ（ｍｍ）とし、
前記セラミック発光管の熱伝導率をＲ（Ｗ／（ｍ・Ｋ））としたときに、
Ｒ・Ｐ／ｒを６０以上６４０以下とした
ことを特徴とする車輌用放電灯。
前記Ｒ・Ｐ／ｒを１７５以上４００以下とした
ことを特徴とする請求項３に記載の車輌用放電灯。