JP2009081952A - 同期整流駆動回路 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】還流側電界効果トランジスタのゲート電極と前記トランスの2次側コイルの負極端子との間に接続されている第一のゲート電圧駆動回路と、前記整流側電界効果トランジスタのゲート電極と前記トランスの2次側コイルの正極端子との間に接続されている第二のゲート電圧駆動回路と、を有し、前記第一のゲート電圧駆動回路および前記第二のゲート電圧駆動回路は、前記整流側電界効果トランジスタ及び前記還流側電界効果トランジスタを交互に導通させることにより、整流側電界効果トランジスタ及び還流側電圧効果トランジスタのターンオフ時にゲート抵抗を介さず、ダイオードを介してゲート電圧を下げるため、ターンオフが速くなるように構成した。
【選択図】図1
Description
1次側のスイッチング素子3がONすることにより、トランス4のA−Bピンに電圧がかかるため、電流が流れる。そして、トランス4のA−Bピンのエネルギーが、トランス4の2次側の巻線に誘起される。トランス4のA−Bピンのエネルギーがトランス4の2次巻線に誘起されることにより、2次側コイルの正極端子Cにトランス4の巻線比に相当する電圧が発生する。2次側コイルの正極端子Cにトランス4の巻線比に相当する電圧が発生した瞬間、正極端子Cの電圧がHiになることにより、整流側電界効果トランジスタ(以下、同期整流(フォワード)MOSFET5という)のゲート電圧がしきい値以上になる。同期整流(フォワード)MOSFET5のゲート電圧がしきい値以上に達することにより、同期整流(フォワード)MOSFET5のソース-ドレイン間が導通し、2次側インダクタ8に向かって電流が流れる。
1次側のスイッチング素子3がOFFすることにより、トランス4の電圧が反転する。そして、トランス4の電圧が反転することにより、トランス4の正極端子Cの電圧は降下する。トランス4の正極端子Cの電圧が降下することにより、同期整流(フォワード)MOSFET5のゲート電圧はしきい値以下になる。同期整流(フォワード)MOSFET5のゲート電圧がしきい値以下になることにより、同期整流(フォワード)MOSFET5はOFFする。同期整流(フォワード)MOSFET5がOFFすることにより、トランス4の負極端子Dが逆にHiに反転する。トランス4の負極端子DがHiに反転することにより、還流側電界効果トランジスタ(以下、同期整流(フライホイール)MOSFET7という)のゲートの電圧がしきい値以上になる。同期整流(フライホイール)MOSFET7のゲートの電圧がしきい値以上に達することにより、同期整流(フライホイール)MOSFET7のソース-ドレイン間が導通し、2次側インダクタ8に向かって電流が流れる。
図5に示すように、同期整流回路において、トランス29の1次側コイルに接続されている1次側のスイッチング回路としてのアクティブクランプ回路と、トランス29の2次側コイルに接続されている整流回路とを備えた構成になっている。
DC/DCコンバータは、9V/17A 150Wと高電圧、大電流であるため、トランスの2次側コイル電圧が高く、直接整流側電界効果トランジスタ及び還流側電界効果トランジスタのゲートを駆動すると、ゲート耐圧をオーバーしてしまうという問題がある。
同様に、還流側電界効果トランジスタのゲート容量Cissをゲート抵抗経由で放電させるため還流側電界効果トランジスタのOFFが遅くなるという問題がある。
整流側FET及び還流側FETとトランス巻線間に接続されるのが直流バイアスカットコンデンサのみで、ゲートに直列に接続するゲート抵抗がないため、整流側FET及び還流側FETの寄生共振(発振)が発生する可能性がある。
整流側FET及び還流側FETの発振が発生した場合、整流側FET及び還流側FETにゲート抵抗を挿入して対策するが、ゲート抵抗を介して整流側FET及び還流側FETのゲート電圧を放電させるため、ターンオフが遅くなってしまうという問題がある。
そして、還流側電界効果トランジスタのターンオフ時にゲート抵抗を介さずに、ダイオードを介すことによりゲート電圧を下げるため、還流側電界効果トランジスタのOFFを速くすることができる。
1次側制御部において、トランス4は、少なくとも1次側メイン巻線21と2次側出力巻線22を有し、2次側で整流平滑された出力電圧10をセンシングする2次側制御部とスイッチング素子3のオン・オフを制御する構成になっている。
同様に、図2に示すように、第一のゲート電圧駆動回路6bは、第二のゲート電圧クランプ回路6dと、電圧設定用ツェナーダイオード15と、同期整流(フォワード)MOSFET5のオフ時に、ゲート電荷を無くすためのダイオード11を有する構成になっている。
同様に、図2に示すように、第二のゲート電圧クランプ回路6dは、ゲート抵抗17と、電圧をクランプするレギュレータ13とを有する構成になっている。
1次側制御部は、スイッチング素子3のオンの期間に、2次側はフォワード動作19となる。この時、トランス4の2次巻線の正極端子Cにはトランス4の巻線比に比例した電圧が発生する。図2の場合、電源電圧が48Vdc、トランス4の巻線比が8:4なので、48V/8Ts×4Ts=24Vの矩形波が発生する。
図3の動作波形により、同期整流(フォワード)MOSFET5と同期整流(フライホイール)MOSFET7の電圧は低減されているが、サージ電圧があるのでピーク電圧は更に高い電圧になっていることがわかる。同期整流に使用している同期整流(フォワード)MOSFET5と同期整流(フライホイール)MOSFET7は、低オン抵抗(Ron)である必要があるため、60V(Vds)/50A(Id)/16mΩ(Ron)を採用している。
この電圧で、レギュレータ13のゲート電圧を、7.5V一定にするために、レギュレータ13のドレインに入ってきた2次巻線正極端子Cの電圧(約24V)をレギュレータ13によりカットすることで、レギュレータ13のソースには5.5V程度の電圧が出力される。(ゲート電圧7.5V−Vgs2V=5.5V)
この電圧は、同期整流(フォワード)MOSFET5のゲート耐圧より十分低いため、安全に同期整流(フォワード)MOSFET5を駆動することができる。安全に同期整流(フォワード)MOSFET5を駆動することにより、同期整流(フォワード)MOSFET5はON状態になる。
同期整流(フォワード)MOSFET5がONすることにより、図2のフォワード動作19の電流が2次側回路に流れ、出力電圧10を供給する。
この時、トランス4の2次巻線負極端子Dの電圧は、同期整流(フォワード)MOSFET5がONしていることにより、2次側回路のGNDと導通し、0Vになっている。
つまり、同期整流(フライホイール)MOSFET7は、OFF状態になる。
スイッチング素子3がOFFに反転することにより、トランス4の2次巻線正極端子Cの電圧は降下してくる。トランス4の2次巻線正極端子Cの電圧が同期整流(フォワード)MOSFET5のゲート電圧より低くなることにより、ダイオード11が導通し、ゲート電圧をOFF電圧まで急速に引き下げる。
そして、同期整流(フォワード)MOSFET5のゲートがOFF電圧まで下がることにより、同期整流(フォワード)MOSFET5はOFFする。
1次側制御部のスイッチング素子3がOFFに反転することにより、今度はトランス4の2次巻線負極端子Dの電圧が、上昇する。
トランス4の2次巻線負極端子Dの電圧が発生することにより、ツェナーダイオード16に電流が流れ、ツェナー電圧(図2の場合、7.5V)にクランプされる。
この電圧で、レギュレータ14のゲート電圧を7.5V一定にするために、レギュレータ14のドレインに入ってきた2次巻線負極端子Dの電圧をレギュレータ14でカットすることにより、ソースには5.5V程度の電圧が出力される。(ゲート電圧7.5V−Vgs2V=5.5V)
レギュレータ14で出力される電圧は、同期整流(フライホイール)MOSFET7のゲート耐圧より十分低いため、安全に同期整流(フライホイール)MOSFET7を駆動することができる。安全に同期整流(フライホイール)MOSFET7を駆動することにより、同期整流(フライホイール)MOSFET7はON状態になる。
同期整流(フライホイール)MOSFET7がONすることにより、フライホイール動作20に移行し、フライホイール動作20の電流が2次側回路に流れ、出力電圧10を供給する。
上記フォワード動作19と上記フライホイール動作20を繰り返す。
したがって、このフォワード動作19とフライホイール動作20を繰り返すことで、出力電圧10を供給する。
同様に、同期整流(フライホイール)MOSFET7のターンオフ時には、ゲート抵抗18を介さずに、ダイオード12を介すことによりゲート電圧を下げるため、同期整流(フライホイール)MOSFET7のOFFを速くすることができる。
また、入力電圧範囲が広い場合においても2次側コイル電圧を駆動のトリガ電圧とすることができる。
2 1次側コンデンサ
3 スイッチング素子
4 トランス
5 同期整流(フォワード)MOSFET
6a 第一のゲート電圧駆動回路
6b 第二のゲート電圧駆動回路
6c 第一のゲート電圧クランプ回路
6d 第二のゲート電圧クランプ回路
7 同期整流(フライホイール)MOSFET
8 2次側インダクタ
9 2次側コンデンサ
10 出力電圧
11、12 ダイオード
13、14 レギュレータ
15、16 ツェナーダイオード
17、18 ゲート抵抗
19 フォワード動作
20 フライホイール動作
21 1次側メイン巻線
22 2次側メイン巻線
23 アクティブクランプMOSFET
24 ゲート信号発生回路
25 主スイッチ
26 ゲート信号発生回路
27 補助スイッチ
28 コンデンサ
29 トランス
30 整流側FET
31 還流側FET
32 平滑用コイル
33 平滑用コンデンサ
34 負荷
35 直流バイアスカットコンデンサ
36 ゲート電圧クランプ用FET
37 ゲート電圧クランプ用電源
38 直流バイアスカットコンデンサ
39 ゲート電圧クランプ用FET
Claims (7)
- トランスの2次側コイルに接続されている整流側電界効果トランジスタと還流側電界効果トランジスタとを有し、前記整流側電界効果トランジスタは、ゲート電極が前記トランスの2次側コイルの正極端子に接続され、ドレイン電極が前記トランスの2次側コイルの負極端子に接続され、前記還流側電界効果トランジスタは、ドレイン電極が前記トランスの2次側コイルの正極端子に接続され、ゲート電極が前記トランスの2次側コイルの負極端子に接続されている同期整流回路において、
前記還流側電界効果トランジスタのゲート電極と前記トランスの2次側コイルの負極端子との間に接続されている第一のゲート電圧駆動回路と、
前記整流側電界効果トランジスタのゲート電極と前記トランスの2次側コイルの正極端子との間に接続されている第二のゲート電圧駆動回路と、
を有し、
前記第一のゲート電圧駆動回路および前記第二のゲート電圧駆動回路は、前記整流側電界効果トランジスタ及び前記還流側電界効果トランジスタを交互に導通させることを特徴とする同期整流駆動回路。 - 前記第一または第二のゲート電圧駆動回路は、
駆動対象の電界効果トランジスタのゲート電極を設定するツェナーダイオードと、
駆動対象の電界効果トランジスタのゲート電圧を下げるためのダイオードと、
前記ツェナーダイオードと前記ダイオードの間に接続されているゲート電圧クランプ回路と、
を有することを特徴とする請求項1記載の同期整流駆動回路。 - 前記ゲート電圧クランプ回路は、
前記2次側コイルに誘起されるスイッチング信号の電圧を常に一定に制御するレギュレータと、
駆動対象の電界効果トランジスタのゲートを駆動するためのゲート抵抗と、
を有することを特徴とする請求項2記載の同期整流駆動回路。 - 前記ダイオードは駆動対象の電界効果トランジスタのゲート電極と前記2次側コイルの負極端子あるいは正極端子との間に接続されていることを特徴とする請求項2または3記載の同期整流駆動回路。
- 前記レギュレータは前記ダイオードと並列に接続されていることを特徴とする請求項4記載の同期整流駆動回路。
- 前記ゲート抵抗は駆動対象の電界効果トランジスタのゲート電極と前記レギュレータのソース電極との間及び前記ダイオードと前記レギュレータのソース電極との間に直列に接続されていることを特徴とする請求項3乃至5いずれかに記載の同期整流駆動回路。
- 前記ツェナーダイオードは前記レギュレータのゲート電極と駆動対象の電界効果トランジスタのソース電極との間に接続されていることを特徴とする請求項2乃至6いずれかに記載の同期整流駆動回路。
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Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012121962A2 (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | A control driven synchronous rectifier scheme for isolated active clamp forward power converters |
US9831768B2 (en) | 2014-07-17 | 2017-11-28 | Crane Electronics, Inc. | Dynamic maneuvering configuration for multiple control modes in a unified servo system |
WO2017214027A1 (en) * | 2016-06-10 | 2017-12-14 | Crane Electronics, Inc. | Dynamic sharing average current mode control for active-reset and self-driven synchronous rectification for power converters |
CN107612345A (zh) * | 2017-09-28 | 2018-01-19 | 张家港市华为电子有限公司 | 一种dc/dc变换器全波整流驱动的电路 |
US9979285B1 (en) | 2017-10-17 | 2018-05-22 | Crane Electronics, Inc. | Radiation tolerant, analog latch peak current mode control for power converters |
WO2018105808A1 (ko) * | 2016-12-05 | 2018-06-14 | 주식회사 동아일렉콤 | Dc-dc 컨버터 |
KR101958276B1 (ko) * | 2017-11-06 | 2019-03-14 | 한국항공우주연구원 | 능동 클램프 포워드 컨버터 |
US10425080B1 (en) | 2018-11-06 | 2019-09-24 | Crane Electronics, Inc. | Magnetic peak current mode control for radiation tolerant active driven synchronous power converters |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0984337A (ja) * | 1995-09-13 | 1997-03-28 | Nec Corp | 同期整流回路 |
JP3022535B1 (ja) * | 1998-12-16 | 2000-03-21 | 日本電気株式会社 | 同期整流回路 |
JP2000217353A (ja) * | 1999-01-25 | 2000-08-04 | Origin Electric Co Ltd | 同期整流コンバ―タ |
JP2002345239A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-11-29 | Densei Lambda Kk | スイッチング電源装置 |
-
2007
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0984337A (ja) * | 1995-09-13 | 1997-03-28 | Nec Corp | 同期整流回路 |
JP3022535B1 (ja) * | 1998-12-16 | 2000-03-21 | 日本電気株式会社 | 同期整流回路 |
JP2000217353A (ja) * | 1999-01-25 | 2000-08-04 | Origin Electric Co Ltd | 同期整流コンバ―タ |
JP2002345239A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-11-29 | Densei Lambda Kk | スイッチング電源装置 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012121962A2 (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | A control driven synchronous rectifier scheme for isolated active clamp forward power converters |
WO2012121962A3 (en) * | 2011-03-04 | 2012-12-27 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | A control driven synchronous rectifier scheme for isolated active clamp forward power converters |
US9831768B2 (en) | 2014-07-17 | 2017-11-28 | Crane Electronics, Inc. | Dynamic maneuvering configuration for multiple control modes in a unified servo system |
WO2017214027A1 (en) * | 2016-06-10 | 2017-12-14 | Crane Electronics, Inc. | Dynamic sharing average current mode control for active-reset and self-driven synchronous rectification for power converters |
US9866100B2 (en) | 2016-06-10 | 2018-01-09 | Crane Electronics, Inc. | Dynamic sharing average current mode control for active-reset and self-driven synchronous rectification for power converters |
WO2018105808A1 (ko) * | 2016-12-05 | 2018-06-14 | 주식회사 동아일렉콤 | Dc-dc 컨버터 |
CN107612345A (zh) * | 2017-09-28 | 2018-01-19 | 张家港市华为电子有限公司 | 一种dc/dc变换器全波整流驱动的电路 |
US9979285B1 (en) | 2017-10-17 | 2018-05-22 | Crane Electronics, Inc. | Radiation tolerant, analog latch peak current mode control for power converters |
KR101958276B1 (ko) * | 2017-11-06 | 2019-03-14 | 한국항공우주연구원 | 능동 클램프 포워드 컨버터 |
US10425080B1 (en) | 2018-11-06 | 2019-09-24 | Crane Electronics, Inc. | Magnetic peak current mode control for radiation tolerant active driven synchronous power converters |
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