JP2009061463A

JP2009061463A - ろう付け用複合材及びこれを用いたろう付け製品

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Publication number: JP2009061463A
Application number: JP2007230051A
Authority: JP
Inventors: Kazuma Kuroki; 一真黒木; Hideyuki Sagawa; 英之佐川; Hiromitsu Kuroda; 洋光黒田
Original assignee: Hitachi Cable Ltd
Current assignee: Hitachi Cable Ltd
Priority date: 2007-09-05
Filing date: 2007-09-05
Publication date: 2009-03-26
Anticipated expiration: 2027-09-05
Also published as: JP4893542B2

Abstract

【課題】ろう付け後に高温酸化雰囲気中に長時間さらした際、ろう付け部の酸化進行を抑制するろう付け用複合材を提供する。
【解決手段】複数の金属層を積層したろう層３の各金属層が、ＴｉまたはＴｉ合金層４、ＮｉまたはＮｉ合金層５、ＦｅまたはＦｅ合金層６から構成され、ろう層３全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれるものである。
【選択図】図１

Description

本発明は、ろう付け用複合材（ろう付け加工用複合材）及びこれを用いたろう付け製品において、特にろう付け性能を向上させると共に、耐熱性と耐食性能を向上し得るろう付け用複合材及びこれを用いたろう付け製品に関する。

複数の金属層を積層したろう層からなるろう付け用複合材として、例えば、自動車用オイルクーラの接合材としてステンレス基クラッドろう材が使用されている。これは、ステンレス板の片面あるいは両面にろう材としての機能を有するＣｕがクラッドされている。

また、ステンレス鋼やＮｉ基およびＣｏ基合金などの部品のろう付け材として、接合部の耐酸化性や耐食性に優れる各種ＮｉろうがＪＩＳ規格により規定されている。

さらに、熱交換器接合用Ｎｉろう材として特許文献１に記載されているように、粉末状Ｎｉろうに、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれた金属粉末を４〜２２重量％添加して構成されるＮｉろう材が提案されている。

また、自己ろう付け性複合材を作る方法として、特許文献２に記載されているような複合材の製造法がある。

特開２０００−１０７８８３号公報特開平７−２９９５９２号公報特開２００２−３６３７０７号公報

しかしながら、特許文献２に記載された製造法で得られる複合材は、ろう付け時において、以下のような問題がある。

従来技術のろう付け用複合材におけるろう材は、ろう付け後のろう付け部を６００℃以上の酸素を含む高温雰囲気に長時間さらした場合、ろう付け部表面にＴｉ成分を中心とする合金酸化物が形成される。ろう付け部を構成する合金層はＴｉを主成分とするため酸素と反応しやすく、酸素が表面から内部方向に著しく拡散し、ろう付け部は表面から酸化が著しく進む。酸化は時間の経過と共に進行し、ろう付け部表面に形成される酸化層は厚くなっていく。

このように形成された酸化層は脆い性質を持つため、ろう付け部の酸化が著しく進むと、ろう付け部の接合強度が著しく低下することとなり、ろう付け用複合材全体の強度が著しく低下するという問題がある。

そこで、本発明の目的は、ろう付け後に高温酸化雰囲気中に長時間さらした際、ろう付け部の酸化進行を抑制するろう付け用複合材及びこれを用いたろう付け製品を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために創案されたものであり、請求項１の発明は、複数の金属層を積層したろう層の各金属層が、ＴｉまたはＴｉ合金層、ＮｉまたはＮｉ合金層、ＦｅまたはＦｅ合金層から構成され、ろう層全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれるろう付け用複合材である。

請求項２の発明は、上記ろう層を構成するＮｉまたはＮｉ合金層に対して、Ｎｂが０．３〜１．５重量％含まれる請求項１記載のろう付け用複合材である。

請求項３の発明は、上記ろう層を構成するＮｉ合金層がＮｂ入りＮｉ合金からなり、そのＮｉ合金中に含まれるＮｂが０．３〜３．０重量％である請求項１記載のろう付け用複合材である。

請求項４の発明は、上記ろう層と接合する基材がステンレス鋼である請求項１〜３いずれかに記載のろう付け用複合材である。

請求項５の発明は、請求項１〜４いずれかに記載のろう付け用複合材を用いて、組み立てられたろう付け製品である。

本発明によれば、ろう付け後のろう付け部における耐高温酸化性が向上する。

以下、本発明の好適な実施形態を添付図面にしたがって説明する。

図１は、本発明の好適な実施形態を示すろう付け用複合材の断面図である。

図１に示すように、本実施形態に係るろう付け用複合材１は、主に熱交換器（排ガス再循環装置（ＥＧＲ）用クーラや燃料電池用改質器用クーラなど）や、燃料電池用部材として用いられる。

例えば、ろう付け用複合材１を熱交換器に使用する場合、圧延後のステンレス鋼等の基材が熱交換器の流路を区画するプレートとなり、そのプレート同士を接合するものがろう層となる。

すなわち、ろう付け用複合材１を適切な形状に加工した後、これらろう付け用複合材１を重ね合わせて熱交換器の組立体とし、これを加熱炉にて高温（例えば、１２００℃前後）に加熱保持し、冷却する。その結果、ろう付け用複合材１が互いに接する部分（ろう層）が加熱溶融し、ろう付けされる。

図１では、ろう付け用複合材１として、熱交換器に用いるプレートなどの板状の基材と、ろう層とを複合した例で説明するが、本実施形態に係るろう付け用複合材１としては、基材に接合する前のろう層だけからなるものも含む。

ろう付け用複合材１は、基材（母材）２の表面に、複数の金属層を積層して構成されるろう層（ろう材）３を形成したものである。ろう層３の各金属層は、基材２側から順に積層したＴｉまたはＴｉ合金層４と、ＮｉまたはＮｉ合金層５と、ＦｅまたはＦｅ合金層６との３層で構成される。

基材２は、ＦｅあるいはＦｅ系合金で板状に形成される。Ｆｅ系合金としては、例えば、ＳＵＳ３０４などのオーステナイト系ステンレス鋼を用いるとよい。ＳＵＳ３０４以外には、ＳＵＳ３１０、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ４３０など、ほとんどのステンレス鋼が使用可能である。

Ｎｉ合金としては、Ｎｉ−Ｎｂ合金以外に、Ｎｉ−Ｐ系合金や、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ合金などを用いるとよい。ただし、その場合にも、Ｎｉ合金中に含まれるＮｂ成分は、後述するように０．３〜３．０重量％であることが前提である。

Ｔｉ合金としては、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖや、Ｔｉ−４Ａｌ−４Ｖなどを使用できる。Ｆｅ合金としては、Ｆｅ−Ｎｉ系合金（Ｆｅ−３６Ｎｉ合金（インバー）など）、オーステナイト系（Ｆｅ−Ｃｒ系合金など）、フェライト系（Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金など）などのステンレス鋼を用いるとよい。

さて、本実施形態に係るろう付け用複合材１は、ろう層３全体に対して（ろう層３全体の成分の中で）Ｎｂが０．２〜１．５重量％（ｍａｓｓ％）、好ましくは０．２〜１．０重量％、さらに好ましくは０．２５〜０．７重量％含まれる。

これは、Ｎｂが０．２重量％未満であると含有量が少なすぎ、十分な耐高温酸化性が得られず、１．５重量％を超えると、ろう層融点が上昇してしまい、ろう付け温度を高くとらなければいけなくなり、ろう付け性および熱処理コストに問題が生じるからである。

より詳細には、ろう層３全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれるようにする（ろう層３にあらかじめＮｂを含有させる）ため、ろう層３を構成するＮｉまたはＮｉ合金層５に対して、Ｎｂが０．３〜１．５重量％含まれるとよい。

また、ろう層にあらかじめＮｂを含有させる方法としては、例えば、ろう層３を構成するＮｉ合金層５として、Ｎｂ入りＮｉ合金からなるものを使用する方法がある。Ｎｂは、Ｎｉと比較的簡単に合金化するからである。Ｎｂ入りＮｉ合金を使用する際、Ｎｉ合金中に含まれるＮｂ成分は０．３〜３．０重量％であることが望ましい。

これは、０．３重量％未満だと、発明の効果を発現させるためには少なすぎ、また、３．０重量％を超えるとＮｉ合金の機械的強度が増加しすぎ、ろう層のクラッド加工が困難となるためである。

本実施形態の作用を説明する。

ろう付け用複合材１を熱交換器の用途に使用する場合、ろう付け用複合材１同士（あるいは、ろう付け用複合材１と他の部材）を加熱溶融し、ろう付け用複合材１が互いに接する部分（ろう層３）を加熱溶融してろう付けする。つまり、ろう付け用複合材１は、基材２にＴｉまたはＴｉ合金層４、ＮｉまたはＮｉ合金層５、Ｆｅまたは合金層６をクラッドし、これを圧延してろう層３を形成する。

例えば、ろう付け用複合材１を用いて、ステンレス鋼とのろう付けを行う。熱処理雰囲気は７×１０^−２Ｐａ以下の真空中（高真空ではない）で行う。ろう層３は、基材２およびろう層３を構成する金属層同士の相互拡散により合金化し、ろう層３全体が溶融、凝固することで、ろう付け用複合材１同士がろう付けされ、ろう付け材が得られる。

さらに、このろう付け材を所定の形状に加工するなどして組み立てれば、例えば、熱交換器（排ガス再循環装置（ＥＧＲ）用クーラや燃料電池改質器用クーラなど）および燃料電池用部材などのろう付け製品が得られる。

上述したろう付けの際、ろう層３を構成する金属層および基材２の一部が溶融し、ろう付け部の合金を形成する。このとき、ろう付け用複合材１では、ろう層３全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれるため、それぞれの金属層および基材２に不可避的に含まれる炭素成分、およびろう付け雰囲気から供給される炭素成分は、微量ではあっても、ろう付け部中のＴｉ成分およびＮｂ成分と反応し、それぞれＴｉ炭化物およびＮｂ炭化物として、ろう付け部合金内部に分散して存在する。ＴｉおよびＮｂは、金属元素の中でも炭素と反応しやすいためである。

このように、ろう付けされたろう付け材を、６００℃以上の高温において、酸素を含む雰囲気中（例えば大気中）にさらした際、ろう付け部表面から雰囲気中の酸素成分が拡散し、ろう付け部合金が酸化し、酸化層を形成する。

しかし、ろう付け用複合材１は、特に、上記にて形成された化学的に安定なＮｂ炭化物が、酸素の内部への侵入経路となるろう付け部合金の結晶粒界上など、合金内の各所に分散して存在することにより、酸素のろう付け部合金内部への侵入を妨害し、酸素のろう付け部合金内部への拡散を抑制する働きをする。

これにより、ろう付け用複合材１では、酸素のろう付け部合金内部への拡散速度が減少し、従来のろう付け用複合材のようなＮｂを含まない場合よりも、ろう付け部合金表面の酸化は著しく少なくなる。

したがって、ろう付け用複合材１によれば、ろう層３にＮｂを添加することで、ろう付け後に高温酸化雰囲気中に長時間さらした際、ろう付け部の酸化進行を抑制でき、ろう付け後のろう付け部における耐高温酸化性を向上し、ろう付け材全体の強度低下も低減できる。

また、ろう層３の各金属層および基材２に不可避的に含まれる酸素成分、およびろう付け雰囲気から供給される酸素成分は、微量ではあっても、ろう付け部中の特にＮｂ成分と反応し、Ｎｂ酸化物として、ろう付け部合金内部に分散して存在する。Ｎｂ酸化物も、Ｎｂ炭化物と同様、ろう付け部表面からの酸素の内部への拡散を抑制するように働き、ろう付け部の表面酸化を抑制することができる。

さらに言えば、ろう付け用複合材１は、耐高温酸化性を上げるために、Ｎｂの添加に着目したものである。Ｎｂはステンレス鋼などにおいて、耐食性・耐酸化性向上のために添加する元素の１つで、本発明者らは、それをろう付け用複合材に応用できないかと考え、鋭意研究した結果、本発明を完成したものである。

しかしＮｂを一定量以上含有する合金は少なく、ステンレス鋼では一般に含まれているものもあるが、極少量である。また、ＴｉとＮｂの合金も、一部超電導材料に適用されているが、加工が難しい組成である。ろう層全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれる本実施形態のろう付け用複合材１は、現在、汎用合金としては市場に見当たらない。

また、ステンレスの分野では一般にＮｂやＴｉを微量添加することにより、結晶粒界にＮｂ炭化物やＴｉ炭化物を形成させて、外部からの酸素原子の侵入を抑制するという働きがあり、これがステンレスの耐高温酸化性の向上に寄与することが知られている。

本発明は、上記メカニズムをろう材に応用したものである。確かにスペック上は基材およびろう材を構成する金属層自体が含有する炭素量は微量だが、上述したように、ろう材を構成するＴｉは炭素と容易に化合物を形成する。実際に本発明者らが実験したところ、ろう付け部表面付近にＴｉの炭化物が集積する部分があることがわかった。

本発明では、さらにＮｂを添加することにより、より多くの炭素や酸素をＮｂ炭化物やＮｂ酸化物としてろう付け部合金の結晶粒界上に形成させ、ステンレスと同様にして、耐高温酸化性機能を向上させた。

上記実施形態では、基材２の表面にろう層３を複合一体化した例で説明したが、基材２の両面にろう層３をクラッドして複合一体化してもよい。

また、棒状（芯材が基材である形態）、あるいはワイヤ状の基材の外周に、順にＴｉまたはＴｉ合金層、ＮｉまたはＮｉ合金層、ＦｅまたはＦｅ合金層の３層構造からなるろう層を、めっき、あるいは造管法によって複合一体化してもよい。これら棒状、あるいはワイヤ状のろう付け用複合材は、ろう付けの際の接合部に配置することで、接合部分のろう付けをさらに強固にするためのものである。

（実施例１）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．６重量％Ｎｂ）板、板厚５．０ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．５ｍｍのコイル状インバー合金（Ｆｅ−３６重量％Ｎｉ）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（実施例２）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−１．０重量％Ｎｂ）板、板厚５．０ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．５ｍｍのコイル状インバー合金（Ｆｅ−３６重量％Ｎｉ）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（実施例３）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．８重量％Ｎｂ）板、板厚４．３ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．０ｍｍのコイル状ステンレス合金（ＳＵＳ３０４）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（実施例４）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．５重量％Ｎｂ）板、板厚４．３ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．０ｍｍのコイル状ステンレス合金（ＳＵＳ３０４）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（実施例５）
板厚３．８ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．６重量％Ｎｂ）板、板厚５．０ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚１．５ｍｍのコイル状Ｆｅ板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（実施例６）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．６重量％Ｎｂ）板、板厚５．５ｍｍのコイル状純Ｔｉ合金（Ｔｉ−６重量％Ａｌ−４重量％Ｖ）板、板厚２．５ｍｍのコイル状インバー合金（Ｆｅ−３６重量％）を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材と、基材２となるステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）とを、クラッド材のＮｉ合金面と基材２が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍのろう付け用複合材１を作製した。

（比較例１）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．１重量％Ｎｂ）板、板厚５．０ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．５ｍｍのコイル状インバー合金（Ｆｅ−３６重量％Ｎｉ）を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材とステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）を、クラッド材のＮｉ合金面と基材が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍの複合基材を作製した。

（比較例２）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−３．５重量％Ｎｂ）板、板厚５．０ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．５ｍｍのコイル状インバー合金（Ｆｅ−３６重量％Ｎｉ）を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材とステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）を、クラッド材のＮｉ合金面と基材が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍの複合基材を作製した。

（比較例３）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−０．１重量％Ｎｂ）板、板厚４．３ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．０ｍｍのコイル状ステンレス合金（ＳＵＳ３０４）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材とステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）を、クラッド材のＮｉ合金面と基材が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍの複合基材を作製した。

（比較例４）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｂ入りＮｉ合金（Ｎｉ−３．２重量％Ｎｂ）板、板厚４．３ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚２．０ｍｍのコイル状ステンレス合金（ＳＵＳ３０４）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材とステンレス条（ＳＵＳ３０４、厚さ２．５ｍｍ）を、クラッド材のＮｉ合金面と基材が接するように配置し、冷間圧延法によりクラッド化する。さらに、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍの複合基材を作製した。

（従来例）
板厚３．４ｍｍのコイル状Ｎｉ板、板厚８．２ｍｍのコイル状純Ｔｉ板、板厚３．４ｍｍのコイル状ステンレス合金（ＳＵＳ３０４）板を重ね合わせ、合計３層の構造にし、熱間圧延を行い板厚１．４ｍｍのクラッド板を得た。引き続き冷間圧延により板厚１．０ｍｍのクラッド板に仕上げた。その後、上記クラッド材とＳＵＳ３０４条（Ｃｕ成分０％、厚さ２．５ｍｍ）に圧延法によりクラッド、冷間圧延を行い、厚さ０．５ｍｍの複合基材を作製した。

以上の実施例１〜６、比較例１〜４、従来例で作製した各クラッド材を２０ｍｍ×２５ｍｍに切り出し、その中央にステンレス製パイプ（ＳＵＳ３０４、φ６ｍｍ×１５ｍｍ）をワイヤなどで固定し、ろう付け熱処理を行った。ろう付け条件は、ろう付け温度１１５０℃×１５ｍｉｎで、真空度は８．０×１０^−２Ｐａであった。

上記条件にて作製した実施例１〜６、比較例１〜４、従来例のろう付け材を、８００℃に保持した電気炉内（雰囲気は大気）に配置し、２４時間保持した後、各ろう付け材を取り出した。取り出した各ろう付け材について、中央断面におけるパイプ接合部のフィレット表面の酸化層形成状況について調べた。

表１は、実施例の各ろう付け用複合材１、比較例、従来例の各ろう付け材の構成、ろう材中のＮｂ含有比率、フィレット表面の酸化層厚さを示したものである。

表１によれば、実施例１〜６は、比較例１〜４および従来例と比較し、フィレット表面の酸化層厚さが最大で約４５％、最小でも約７５％も薄い。よって実施例１〜６は、従来例および比較例１〜４に比べて、耐高温酸化性に優れていることがわかる。

本発明の好適な実施形態を示すろう付け用複合材の断面図である。

符号の説明

１ろう付け用複合材
２基材
３ろう層
４ＴｉまたはＴｉ合金層
５ＮｉまたはＮｉ合金層
６ＦｅまたはＦｅ合金層

Claims

複数の金属層を積層したろう層の各金属層が、ＴｉまたはＴｉ合金層、ＮｉまたはＮｉ合金層、ＦｅまたはＦｅ合金層から構成され、ろう層全体に対してＮｂが０．２〜１．５重量％含まれることを特徴とするろう付け用複合材。
上記ろう層を構成するＮｉまたはＮｉ合金層に対して、Ｎｂが０．３〜１．５重量％含まれる請求項１記載のろう付け用複合材。
上記ろう層を構成するＮｉ合金層がＮｂ入りＮｉ合金からなり、そのＮｉ合金中に含まれるＮｂが０．３〜３．０重量％である請求項１記載のろう付け用複合材。
上記ろう層と接合する基材がステンレス鋼である請求項１〜３いずれかに記載のろう付け用複合材。
請求項１〜４いずれかに記載のろう付け用複合材を用いて、組み立てられたことを特徴とするろう付け製品。