JP2008307179A - 吸収性物品及び不織布シート - Google Patents

Abstract

【課題】吸収体３の表面側に設けられた不織布シート１１の前記吸収体３への液体の移行性に優れた吸収性物品１等を提供する。
【解決手段】液体を吸収する吸収体３の表面側に不織布シート１１が設けられた吸収性物品１である。前記不織布シート１１の表面１１ｓから厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値Ａｓよりも、前記不織布シート１１の裏面１１ｂから厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値Ａｂの方が小さい。前記表面側平均値Ａｓが９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値Ａｂが３９２（μｍ^２／ヶ）以上である。
【選択図】図７

Description

本発明は、吸収性物品及び不織布シートに関する。

経血などの人体から排泄される液体を吸収する吸収性物品として、例えば生理用ナプキンが知られている。この吸収性物品は、粉砕パルプ等からなる吸収体を有しており、この吸収体の表面側（人の肌と触れる側、肌側）は、液透過性の不織布シートで覆われている（特許文献１を参照）。
特許第２７４１８１６号

この不織布シートは、人体から排泄された液体を受け止めるとともに、受け止めた液体を速やかに吸収体へ移行させるための中間媒体である。そして、望ましくは、所謂ドロ経血の如き高粘度の経血に対しても、表面での液残りが少なく（液捌け性が良く）、且つ不織布シートの内部での液体の滞留が少ない（加圧した際に表面へ逆戻りし難い）と良く、つまり、不織布シートの表面で受けた液体を、表面、内部、及び、裏面のいかなる位置でも極力留まらせることなく、速やかに厚さ方向に通過させて裏面から出してしまうような透過性能に優れたものが望ましい。

しかしながら、不織布シートによっては、表面からの液捌け性が悪かったり、表面から一旦不織布シートの内部に入った液体が不織布シートの裏面から吸収体へと出て行き難かったりしてしまい、その結果、不織布シートの表面の液残りや内部から表面へと逆戻りした液体によって表面が濡れた状態となり、肌に触れた際、使用者に不快感を与えてしまう虞があった。
そして、このような厚さ方向の液体の透過性能につき、本願出願人が鋭意検討した結果、不織布シートの繊維間隙間の大きさによって上記性能が左右されることが判明した。

本発明は、上記のような従来の問題に鑑みてなされたものであって、吸収体の表面側に設けられた不織布シートの前記吸収体への液体の移行性に優れた吸収性物品及び不織布シートを提供することを目的とする。

上記目的を達成するための主たる発明は、
液体を吸収する吸収体の表面側に不織布シートが設けられた吸収性物品であって、
前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品である。

また、上記目的を達成するための主たる発明は、
吸収性物品が具備する液体を吸収する吸収体の表面側に設けられる不織布シートであって、
前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする不織布シートである。

本発明の他の特徴については、本明細書及び添付図面の記載により明らかにする。

本発明によれば、吸収体の表面側に設けられた不織布シートの前記吸収体への液体の移行性に優れた吸収性物品及び不織布シートを提供することができる。

本明細書及び添付図面の記載により、少なくとも、以下の事項が明らかとなる。
液体を吸収する吸収体の表面側に不織布シートが設けられた吸収性物品であって、
前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品。

このような吸収性物品によれば、前記不織布シートの表面で受け止めた液体を、その裏面側に位置する吸収体へと速やかに移行させることができて、つまり、前記不織布シートから吸収体への液体の移行性に優れたものとなる。

詳しくは次のとおりである。先ず、この不織布シートでは、前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上である。よって、人体から排泄されて前記不織布シートの表面で受けられた液体は、前記表面の繊維間隙間が大きいことから、速やかに厚さ方向に流下して不織布シートの厚さ方向の内部に吸い込まれる。すると、この内部においては前記表面側平均値よりも前記裏面側平均値の方が小さいことから、液体には、毛細管現象等に起因して表面側から裏面側へと引き込む力が作用し、これにより、不織布シートの内部では、液体は表面側から裏面側へと速やかに誘導される。このようにして、不織布の裏面近傍まで誘導された液体は、内部から裏面を経て吸収体へと移行することになるが、ここで、前記裏面側平均値は３９２（μｍ^２／ヶ）以上というようにその繊維間隙間は大きい。よって、液体が裏面近傍にて溜まることは抑えられて、もって裏面を介して外側へと流れ出て、液体は、吸収体へ速やかに到達することになる。

かかる吸収性物品において、
前記表面側平均値が１５０７（μｍ^２／ヶ）以上であるのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、前記表面側平均値が１５０７（μｍ^２／ヶ）以上であるので、人体から排泄されて前記不織布シートの表面で受け止められた液体は、前記不織布シートの表面においてより留まり難くなり、もって、より速やかに前記表面の液体を内部へと吸い込むことができる。

かかる吸収性物品において、
前記裏面側平均値が８０５（μｍ^２／ヶ）以上であるのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、前記裏面側平均値が８０５（μｍ^２／ヶ）以上であるので、前記不織布シートの裏面近傍において前記液体はより留まり難くなり、もって、より速やかに前記裏面を通して前記液体を前記不織布シートの外側に出すことができる。

かかる吸収性物品において、
前記裏面側平均値が１０５６（μｍ^２／ヶ）以上であるのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、前記裏面側平均値が１０５６（μｍ^２／ヶ）以上であるので、前記不織布シートの裏面近傍において前記液体はより一層留まり難くなり、より一層速やかに前記裏面を通して前記液体を前記不織布シートの外側に出すことができる。

かかる吸収性物品において、
前記表面側平均値は４０３８（μｍ^２／ヶ）以下であるのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、前記表面側平均値を４０３８（μｍ^２／ヶ）以下にしているので、前記不織布シートの表面の肌触りが格段に良好になる。

かかる吸収性物品において、
前記不織布シートの表面には、所定方向に沿った山部と谷部とが、前記所定方向と交差する方向に交互に形成されており、
前記山部の頂き部と前記谷部の底部とをつなぐ傾斜部の繊維の坪量が、前記頂き部の繊維の坪量よりも大きいとともに、前記頂き部の繊維の坪量は、前記底部の繊維の坪量よりも大きいのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、液体を前記不織布シートの表面で受け止めた場合に、当該液体は、速やかに坪量の大きい前記傾斜部を経て、坪量の小さい前記谷部の底部から速やかに吸収体へ移行される。よって、不織布シートから吸収体への液体の移行性がより優れた吸収性物品となる。
また、前記傾斜部の坪量が大きいことから、当該吸収性物品に着用者の体圧がかかっても、妄りに前記不織布シートが潰れることはなくその繊維間隙間は維持され、もって、前記不織布シートは、液体の移行性の優れた状態を維持できる。

かかる吸収性物品において、
前記不織布シートの裏面は平坦面であるとともに、
前記裏面よりも前記吸収体の側において前記裏面と対面して接触する部分が平坦面であるのが望ましい。
このような吸収性物品によれば、前記不織布シートの裏面は平坦面であるとともに、この裏面よりも前記吸収体の側において前記裏面と対面して接触する部分も平坦面であることから、前記不織布シートの裏面側に配置される前記吸収体との間には、大きな隙間や空間が生じ難い。よって、不織布シートの繊維を伝わせて液体を前記吸収体へ移行させることができて、不織布シートから吸収体への液体の移行性に優れたものとなる。

吸収性物品が具備する液体を吸収する吸収体の表面側に設けられる不織布シートであって、
前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする不織布シート。
このような不織布シートによれば、当該不織布シートの表面で受け止めた液体を、その裏面側に位置する吸収体へと速やかに移行させることができて、つまり、吸収体への液体の移行性に優れたものとなる。

＝＝＝吸収性物品１＝＝＝
先ず吸収性物品１の構成について説明する。この吸収性物品１は、生理用ナプキンであり、以下、人体に接触する側を表面側とし、下着に接する側を裏面側として説明する。

図１Ａは、吸収性物品１の表面側の平面図である。また、図１Ｂは図１Ａ中のＢ−Ｂ断面図である。図１Ａに示すように、吸収性物品１は全体的に所定方向に長い形状をなしている。ここでは、この所定方向のことを縦方向と言い、縦方向と直交する方向を横方向と言う。また、これら縦横方向で規定される平面と直交する方向を厚さ方向と言う。

この吸収性物品１は、経血等の液体を吸収する吸収体３と、この吸収体３の表面側を覆って設けられた液透過性の表面シート１１と、吸収体３の裏面側を覆って設けられた液不透過性の裏面シート２１と、吸収体３の横方向の両端部の各位置を表面側から覆って設けられた一対のサイドシート２５と、を有している。

表面シート１１は、人体から排泄された液体を受け止めるとともに、受け止めた液体を速やかに厚さ方向に吸い込んで吸収体３へと移行するものであり、吸収体３の平面形状よりも若干大きめの略長方形のシートが使用される。この表面シート１１は、熱可塑性樹脂繊維を含む１５〜８０（ｇ／ｍ^２）の坪量の不織布、更に好ましくは２０〜５０（ｇ／ｍ^２）の坪量の不織布を基材とし、この熱可塑性樹脂繊維としては、例えば、ポリエチレン（以下、ＰＥと言う）、ポリプロピレン（以下、ＰＰと言う）、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと言う）等を素材とする単独繊維や、ＰＰとＰＥとを重合してなる繊維、又は、ＰＰとＰＥとからなる芯鞘構造の複合繊維等が挙げられる。なお、熱可塑性樹脂繊維以外の繊維を含んでいても良く、例えばセルロース等の天然繊維等を含んでいても良い。なお、この表面シート１１については後述する。

吸収体３は、高吸収性ポリマーが混入された粉砕パルプ等の液体吸収性繊維を略矩形平板状に成型後、ティッシュペーパー等の液透過性シート（不図示）にて包んだものである。粉砕パルプ以外の液体吸収性繊維としては、例えば、コットン等のセルロース、レーヨンやフィブリルレーヨン等の再生セルロース、アセテートやトリアセテート等の半合成セルロース、繊維状ポリマー、熱可塑性疎水性化学繊維などが挙げられる。なお、ここで望ましくは、吸収体３の表面たる前記液透過性シートの表面は平坦面であり、且つ、これと対面して接触する表面シート１１の裏面も平坦面であると良い。このようになっていれば、表面シート１１の裏面側に配置される吸収体３との間に、大きな隙間や空間が生じ難くなり、その結果、表面シート１１の繊維を伝わせて液体を吸収体３へ移行させることができて、表面シート１１から吸収体３への液体の移行性を高めることができる。

裏面シート２１は、吸収性物品１の裏面側からの液体の漏れを防止するものであり、その形状は、縦横方向に吸収体３よりも大きな略長方形状である。そして、当該裏面シート２１は、その表面に吸収体３を載せた状態で、少なくとも長手方向の両端部において表面シート１１と接合され、これにより、裏面シート２１と表面シート１１との間に吸収体３が保持される。この裏面シート２１の素材としては、例えばポリエチレンやポリプロピレン等を素材とする通気性の樹脂フィルムや、スパンボンドやスパンレースなどの不織布に通気性の樹脂フィルムが接合されたシート積層体、更には、スパンボンドーメルトブローン−スパンボンド層からなる不織布等が使用される。

サイドシート２５は、吸収性物品１の横方向の両端部からの液体の漏れを防止するものであり、吸収体３の横方向の両端部に位置されて表面シート１１及び裏面シート２１を表面側から覆って貼り付けられている。このサイドシート２５の素材としては、例えば、合成樹脂繊維で形成されたエアースルー不織布やスパンボンド不織布等の適宜な不織布が使用される。

＝＝＝表面シート１１＝＝＝
上述したように表面シート１１は、人体から排泄された液体を受け止めるとともに、受け止めた液体を速やかに吸収体３へ移行させるための謂わば中間媒体である。よって、表面シート１１の好ましい性能としては、表面１１ｓで受け止めた液体を、表面１１ｓ、内部、及び、裏面１１ｂのいかなる厚さ方向の位置においても極力留まらせずに、滞り無く速やかに厚さ方向に通過させて裏面１１ｂから出してしまうことである。

この点につき、本願出願人は、このあと説明する試験等を通じて、上述の性能、つまり、表面シート１１の厚さ方向の液体の透過性能（液透過性）が、表面シート１１の繊維間隙間の大きさに応じて変化することを知見した。そして、この知見に基づいて、以下に挙げる本実施形態に係る表面シート１１の繊維間隙間の大きさが規定されている。

ここで、繊維間隙間の大きさは、厚さ方向の表面１１ｓ側及び裏面１１ｂ側に対してそれぞれ一つずつ規定される。表面１１ｓ側については、表面１１ｓから厚さ方向の内側に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる平均値Ａｓとして規定され、他方、裏面１１ｂ側については、裏面１１ｂから厚さ方向の内側に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる平均値Ａｂとして規定される。

そして、これら二つの平均値Ａｓ，Ａｂのうちで前者を表面側平均隙間面積Ａｓ（表面側平均値に相当）とし、後者を裏面側平均隙間面積Ａｂ（裏面側平均値に相当）と名付けた場合に、本実施形態に係る表面シート１１にあっては、表面側平均隙間面積Ａｓよりも裏面側平均隙間面積Ａｂの方が小さくなっており、しかも、前記表面側平均隙間面積Ａｓが９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均隙間面積Ａｂが３９２（μｍ^２／ヶ）以上になるようにしている。

そして、このようにしていれば、先ず、前記表面側平均隙間面積Ａｓが９０２（μｍ^２／ヶ）以上というようにその繊維間隙間が大きいことから、表面シート１１の表面１１ｓで受け止められた液体は、速やかに厚さ方向の内側に流下して表面シート１１の内部に吸い込まれる。すると、この内部においては前記表面側平均隙間面積Ａｓよりも前記裏面側平均隙間面積Ａｂの方が小さいことから、液体には、毛細管現象等に起因して表面１１ｓ側から裏面１１ｂ側へと引き込む力が作用し、これにより、表面シート１１の内部では、液体は表面１１ｓ側から裏面１１ｂ側へと速やかに誘導される。このようにして表面シート１１の裏面１１ｂ近傍まで誘導された液体は、内部から裏面１１ｂを経て吸収体３へと移行することになるが、ここで、前記裏面側平均隙間面積Ａｂは３９２（μｍ^２／ヶ）以上というようにその繊維間隙間は大きくなっている。よって、液体が裏面１１ｂ近傍にて滞留することは抑えられて、もって裏面１１ｂを介して外側へと流れ出て、以上をもって、液体は速やかに吸収体３に到達する。

＜＜表面側平均隙間面積Ａｓの下限値及び裏面側平均隙間面積Ａｂの下限値＞＞
上記の表面側平均隙間面積Ａｓの９０２（μｍ^２／ヶ）という下限値、及び、裏面側平均隙間面積Ａｂの３９２（μｍ^２／ヶ）という下限値は、以下の試験によって得られた。

先ず、表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂをそれぞれ複数の水準でふった複数種類の表面シート１１のサンプルを用意する。そして、これらサンプルの表面１１ｓに人工経血を滴下して、各サンプルの液透過性を評価する。
ここで、前述したように、表面シート１１の液透過性が優れるというのは、液体が表面１１ｓで滞留し難く、且つ、表面シート１１の内部に吸い込まれた液体が裏面１１ｂ近傍でも滞留し難いことである。また、前者については、表面１１ｓの液残り性により評価できる一方、後者については、表面シート１１を厚さ方向に加圧した際の表面１１ｓへの液戻り性によって評価できる。このため、ここでは、これら液残り性及び液戻り性を評価している。

次に、上記の液残り性及び液戻り性の評価結果が得られたら、この評価結果を、液残り性及び液戻り性に関する規定の判定基準に照らし合わせ、そして、これら両方の判定基準を満足するサンプルのうちで、表面側平均隙間面積Ａｓの値及び裏面側平均隙間面積Ａｂの値が最小のサンプルを選択する。この選択されたサンプルの表面側平均隙間面積Ａｓの値及び裏面側平均隙間面積Ａｂの値が、上記の一対の下限値たる９０２（μｍ^２／ヶ）及び３９２（μｍ^２／ヶ）の値である。
以下、この試験内容について詳しく説明する。

＜表面シート１１のサンプル＞
図２の表１に、表面シート１１の各サンプルの製造仕様を示す。８つの何れのサンプルも、同芯の芯鞘構造（芯材：ＰＥＴ，鞘材：ＨＤＰＥ（高密度ＰＥ））の第１繊維と、第１繊維とは繊度の異なる同芯の芯鞘構造（芯材：ＰＥＴ，鞘材：ＨＤＰＥ）の第２繊維とを７０：３０の重量比で混合した繊維ウエブを基材とし、その繊維ウエブに対して最終的にエアースルー処理してなる３５ｇ／ｍ^２の坪量のエアースルー不織布である。

すなわち、第１乃至第３比較例及び第１実施例のサンプルは、カード機等によって開繊された第１及び第２繊維をベルトコンベアのベルト上に堆積してなる繊維ウエブを基材とし、その繊維ウエブに対して、高温のエアーが吹き付けられて第１及び第２繊維の各繊維が交絡状態で溶着してなるエアースルー不織布である。そして、その表面１１ｓ及び裏面１１ｂは共に略平坦面である。

これに対して、第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例の表面シート１１については、エアースルー処理前の繊維ウエブの状態において空気流処理が施され、これにより、裏面１１ｂは略平坦面であるが、表面１１ｓには、繊維の坪量の多い部分たる山部１４と、坪量の少ない部分たる谷部１３とが形成されている（図３を参照）。詳しくは、山部１４の頂き部１４ａと谷部１３の底部１３ａとをつなぐ傾斜部１５の繊維の坪量が、前記頂き部１４ａの繊維の坪量よりも大きいとともに、前記頂き部１４ａの繊維の坪量は、前記底部１３ａの繊維の坪量よりも大きくなっている。そして、このようになっていると、液体を表面シート１１の表面１１ｓで受け止めた場合に、当該液体は、速やかに坪量の大きい前記傾斜部１５を経て、坪量の小さい前記谷部１３の底部１３ａから速やかに吸収体３へ移行される。よって、表面シート１１から吸収体３への液体の移行性がより良好になる。また、傾斜部１５の坪量が大きいことから、当該吸収性物品１に着用者の体圧がかかっても、妄りに表面シート１１が潰れることはなくその繊維間隙間は維持され、もって、表面シート１１は液体の移行性の優れた状態を維持できる。

図３及び図４は、この空気流処理の説明図である。図３には、空気流処理が施された第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例の表面シート１１の斜視図を示し、図４には空気流処理を行う様子を斜視で示している。

空気流処理によれば、厚さ方向と直交する平面内（縦横方向で規定される平面内）における繊維の坪量分布を部分的に大きく変化させることが可能であり、例えば、第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例の表面１１ｓには、縦方向に沿う山部１４と、同縦方向に沿う谷部１３とが横方向に交互に形成されている。また、この空気流処理を施せば、図２の表１の表面側及び裏面側平均隙間面積Ａｓ，Ａｂよりわかるように、繊維間隙間の大きい不織布が形成される。

この空気流処理は、図４に示すように、前記ベルトコンベアのベルト７３上に堆積されてベルト７３とともに縦方向の下流へと移動する繊維ウエブ１１ｗに対して、ベルト７３の上方に配置されたエアーヘッダー７５の複数のノズル７６から空気流を吹き付ける処理である。そして、このエアーヘッダー７５の設置位置を通過後には、繊維ウエブ１１ｗの表面１１ｓには上述の山部１４と谷部１３とが形成される。

詳しくは、図４に示すように、エアーヘッダー７５におけるベルト７３との対向面には、横方向にピッチＰ２でノズル７６が設けられているとともに、ベルト７３は厚さ方向に通気性を有した例えば網目体であり、更に、ベルト７３の下方には、空気流を吸い込むサクションボックス７７が設けられている。よって、エアーヘッダー７５の各ノズル７６から吐出された空気流は、繊維ウエブ１１ｗ及びベルト７３を厚さ方向に通過し、しかる後にサクションボックス７７に吸い込まれるが、その際に、各空気流は、それぞれに、その空気流が当たる位置の繊維を吹き分けて繊維を横方向に移動し、これにより、各空気流が当たる位置には谷部１３が形成されつつ、谷部１３と谷部１３との間には山部１４が形成される。すなわち、繊維ウエブ１１ｗには縦方向に沿った谷部１３が横方向にピッチＰ２で形成され、谷部１３と谷部１３との間には山部１４が形成される。なお、これら山部１４及び谷部１３の平面面積に占める谷部１３の平面面積の割合たる谷部面積率は、例えば５〜４５（％）の範囲に設定されると良く、より好ましくは１０〜４０（％）の範囲に設定されると良い。この谷部面積率の調整は、上述のノズル７６のピッチＰ２の設定や空気流の流量調整等によって行われる。

＜表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂの測定方法＞
次に、上述の表面シート１１の各サンプルの表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂの測定方法について説明する。この平均隙間面積Ａｓ，Ａｂというのは、前述したように、表面１１ｓ又は裏面１１ｂから厚さ方向に２２０μｍの範囲に存在する繊維を、厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、この総面積に対応する総隙間数で平均してなる平均値のことであり、これら二つの平均値は、例えば、株式会社キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ−１００を用いることにより、以下の手順を経て測定される。

（１）先ず、表面シート１１のサンプルを、その表面１１ｓ又は裏面１１ｂのうちの観察対象面が上を向くようにしながら観察台上に載置する。ここでは最初の観察対象面を表面１１ｓとしている。

（２）次に、観察台の上方の位置するマイクロスコープのレンズの倍率、及びパソコン画面上の倍率を設定するとともに、サンプルの表面１１ｓとして最もレンズ寄りの繊維にレンズのピントを合わせる。但し、このとき、イレギュラーに手前に飛び出した繊維は除く。

（３）そうしたら、撮影深度（厚さ方向のピントの位置）を２０μｍずつ変更しながら、表面１１ｓから２０〜２２０μｍの範囲を順次撮影する。すなわち、表面１１ｓから厚さ方向に２０μｍの位置、４０μｍの位置、６０μｍの位置、…１８０μｍの位置、２００μｍの位置、２２０μｍの位置にそれぞれピントを合わせて各位置の画像を撮影する。そして、これにより得られた１１枚の画像に基づいて、図５Ａに示すようなサンプルの３Ｄ画像（３次元画像）を作成する。なお、この３Ｄ画像には、表面１１ｓから２０〜２２０μｍの範囲に存在する繊維が記録されている。

（４）次に、この３Ｄ画像を２Ｄ画像（２次元画像）に変換する。すなわち、２０〜２２０μｍの範囲の空間を、厚さ方向と直交する平面上に平面化する。そして、その平面上に存在する繊維の隙間を特定すべく、この２Ｄ画像に対して二値化処理を行い、繊維が存在する箇所を白色にする一方、存在しない箇所を黒色にする。

（５）そうしたら、色反転させて繊維が存在しない箇所（繊維間隙間に相当）を白色にし（図５Ｂを参照）、当該白色の領域の面積を測定し、これらの面積の総和を前記繊維間隙間の総面積とする。また、この繊維間隙間の総面積の算出に用いた白色の領域の数をカウントし、そのカウント数を総隙間数とする。そして、これら総面積（μｍ^２）及び総隙間数（ヶ）を下式１に代入して上述の平均隙間面積（μｍ^２／ヶ）を算出する。
平均隙間面積（μｍ^２／ヶ）＝繊維間隙間の総面積／総隙間数 ・・・式１

（６）上記（１）〜（５）を、サンプルの裏面１１ｂについても同様に行い、これにより、表面側平均隙間面積Ａｓと裏面側平均隙間面積Ａｂとが取得される。

ちなみに、第１乃至第３比較例並びに第１実施例にあっては、上記の表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂの測定対象を平面内（縦横方向の平面内）の任意位置としているが、第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例については、上記の表面側平均隙間面積Ａｓの測定対象を、山部１４及び谷部１３の両者としている。

これは、空気流処理が施された第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例の場合には、表面側平均隙間面積Ａｓの大きさが山部１４と谷部１３とで異なるケースが有るからであり、よって、以下の評価に用いる表面側平均隙間面積Ａｓには、山部１４の表面側平均隙間面積Ａｓと谷部１３の表面側平均隙間面積Ａｓとを各面積率で平均化した値を用いている。詳しくは、縦横方向で規定される平面における山部１４の平面面積の占める割合たる山部面積率と、同平面における谷部１３の平面面積の占める割合たる谷部面積率とに基づいて下式２により補正している。
表面側平均隙間面積Ａｓ（μｍ^２／ヶ）
＝山部の表面側平均隙間面積Ａｓ×山部面積率
＋谷部の表面側平均隙間面積Ａｓ×谷部面積率 ・・・式２

上記の式２を具体的数値例で説明すると、例えば第４比較例にあっては、図２の表１より、山部面積率が７０．５％であり、谷部面積率が２９．５％（＝１００％−７０．５％）、また、山部１４の表面側平均隙間面積Ａｓが９４８（μｍ^２／ヶ）であり、谷部１３の表面側平均隙間面積Ａｓが７９２（μｍ^２／ヶ）であるので、これらを上式２に代入して、この第４比較例の補正後の表面側平均隙間面積Ａｓは、以下のように求められる。
補正後の表面側平均隙間面積Ａｓ
＝９４８（μｍ^２／ヶ）×０．７０５＋７９２（μｍ^２／ヶ）×０．２９５
＝９０２（μｍ^２／ヶ）

なお、裏面側平均隙間面積Ａｂについては、山部面積率及び谷部面積率によって補正せずに、山部１４の表面側平均隙間面積Ａｓの値をそのまま評価に用いている。これは、空気流処理の空気流が吹き当てられる表面１１ｓ側の方が、山部１４と谷部１３との間で繊維間隙間に差が顕れ易く、これに対して、裏面１１ｂ側の方は前述のベルト７３と当接していること等もあって繊維が移動し難く、山部１４と谷部１３との間で繊維間隙間の大きさに差が生じ難いと考えられるからである。但し、裏面側平均面積率Ａｂについても、表面１１ｓ側と同様の方法で山部面積率及び谷部面積率に基づき補正しても良い。

＜表面１１ｓの液残り性及び表面１１ｓへの液戻り性の評価方法＞
次に、表面１１ｓの液残り性及び表面１１ｓへの液戻り性の評価方法について説明する。表面１１ｓの液残り性については、所定量の人工経血を表面シート１１の表面１１ｓに滴下後に、人工経血が滴下された表面１１ｓの熱移動速度Ｑｍａｘ（℃・ｓｅｃ^−１）を測定することにより評価する。この熱移動速度Ｑｍａｘは、本来は「物に触れたときの冷たさ暖かさ」を測定するものであるが、表面シート１１の表面１１ｓの液残り量が多いほど高い数値が現れる傾向にある。例えば、表面１１ｓの液残り性が高い場合には、表面シート１１の表面１１ｓに残存する液体の量が多くなるので、熱移動速度Ｑｍａｘの値は大きくなる。よって、表面シート１１の表面１１ｓにおける液残り性を熱移動速度Ｑｍａｘにて示すこととしている。この熱移動速度Ｑｍａｘを測定する装置としては、フィンガーロボットサーモラボ（カトーテック株式会社製）を用いている。

一方、表面１１ｓへの液戻り性については、リウェット率（％）によって評価している。リウェット率は、次のようにして得られる。先ず、所定量（１０ｍｌ）の人工経血を表面シート１１に滴下後に、表面シート１１の表面１１ｓに、長さ５０ｍｍ×幅３５ｍｍの１０枚の濾紙を重ね置き、更にその上にアクリル板及び重りを載置して、これにより５０ｇ／ｃｍ^２の圧力で濾紙を表面シート１１の表面１１ｓに押し付ける。そして、この押し付け状態を６０秒だけ維持した後に、濾紙のみを取ってこの人工経血が転写した濾紙の重量Ｗａを測定し、この重量Ｗａを下式３に代入して、リウェット率が求められる。
リウェット率（％）＝（Ｗａ−Ｗｂ）／Ｗｃ×１００ ・・・式３
なお、上式３中における「Ｗｂ」は、表面シート１１に押し付け前の濾紙の重量（ｇ）であり、また、「Ｗｃ」は、表面シート１１に滴下した人工経血の総重量（ｇ）である。

（Ａ）試験片
表面１１ｓの液残り性及び表面１１ｓへの液戻り性の評価に供する試験片は、実際の吸収性物品１を模擬すべく、上述の表面シート１１のサンプル単体ではなくて、表面シート１１のサンプルを吸収体の上に重ねたものを用いる。すなわち、当該試験片は、上述の表面シート１１のサンプル毎に用意される。なお、何れの試験片にあっても、表面シート１１が吸収体から浮かないように両側部にはエンボス加工が施されている。
ここで、吸収体としては、パルプを坪量１５ｇ/ｍ^２のティッシュペーパーで包み、長さ１００ｍｍ×幅６０ｍｍにカットしたものを用いている。なお、パルプの坪量は５００ｇ/ｍ^２であり、密度は０．０９ｇ/ｃｍ^３である。

（Ｂ）試験手順
図６は試験手順の説明図である。
（１）先ず、試験片の表面シート１１上に、中央に開口が形成されたアクリル板を載置する。アクリル板のサイズは、例えば、長さ２００ｍｍ×幅１００ｍｍであり、開口のサイズは４０ｍｍ×１０ｍｍであり、重量は１２５ｇである。
（２）人工経血を滴下するためのオートビュレット（メトローム社製）のノズルを、アクリル板の開口上であって、アクリル板の上面から１０ｍｍの位置に配置する。なお、人工経血の粘度は、２２〜２６ｍＰａ・ｓである。
（３）試験片の表面シート１１上に人工経血を滴下する。この１回目の滴下量は３ｍｌであり、滴下速度は、９５ｍｌ／ｍｉｎである。なお、この滴下速度は、この後の２回目及び３回目の滴下においても同じである。
（４）人工経血滴下開始６０秒後に表面シート１１の表面１１ｓにおける熱移動速度Ｑｍａｘを測定する（１回目）。すなわち、フィンガーロボットサーモラボの接触式温度センサを試験片の人工経血が滴下された位置に当接させる。
（５）１回目の人工経血滴下終了時から９０秒経過したら、試験片の表面シート１１上に再度人工経血を滴下する。この２回目の滴下量は４ｍｌである。
（６）２回目の人工経血滴下開始６０秒後に表面シート１１の表面１１ｓにおける熱移動速度Ｑｍａｘを測定する（２回目）。
（７）２回目の人工経血滴下終了時から９０秒経過したら、試験片の表面シート１１上に再度人工経血を滴下する。この３回目の滴下量は３ｍｌである。

（８）３回目の人工経血滴下開始６０秒後に表面シート１１の表面１１ｓにおける熱移動速度Ｑｍａｘを測定する（３回目）。
（９）３回目の熱移動速度Ｑｍａｘの測定終了時から３０秒後に、リウェット率を測定すべく、試験片の上に濾紙と重りを載せる。そして、この状態で６０秒間放置後、試験片から濾紙を取り外して濾紙の重量Ｗａを測定し、測定された重量Ｗａを前述の式３に代入して人工経血１０ｍｌ当たりのリウェット率（％）を求める。

上記（１）〜（９）の手順にて、サンプル毎に試験片を５個ずつ用いて熱移動速度Ｑｍａｘ及びリウェット率を求め、それらの平均値（ｎ＝５）を各サンプルの熱移動速度Ｑｍａｘ及びリウェット率として、前述の図２の表１に記録した。

＜液透過性（液残り性及び液戻り性）の良否判定基準＞
各サンプルの液残り性及び液戻り性の良否判定は、図２の表１に記録した熱移動速度Ｑｍａｘ及びリウェット率を、それぞれ、以下の良否判定基準に照らし合わせて行われる。

液残り性の良否判定基準は、「熱移動速度Ｑｍａｘ≦０．３」である。すなわち、これを満足すれば、液残り性が「良」判定（表面１１ｓに液体が残り難いということ）となり、満足しない場合には「ＮＧ」判定となる。

一方、液戻り性の良否判定基準は、「リウェット率≦１０％」である。すなわち、これを満足すれば、「良」判定（表面１１ｓへと液体が戻り難いということ）となり、満足しない場合には「ＮＧ」判定となる。

そして、最終的には、これら液残り性及び液戻り性の何れもが「良」判定の場合にのみ、「液透過性が良いサンプルである」と最終判定される。

ちなみに、ここで、液残り性の判定基準を上記のように「熱移動速度Ｑｍａｘ≦０．３」としたのは、実際に触れた際の感触（体感値）の目安と熱移動速度Ｑｍａｘの値とが、以下の関係にあるからである。

＜液透過性（液残り性及び液戻り性）の判定結果＞
図７に、表面シート１１の各サンプルの判定結果を示す。グラフの横軸にはサンプルの表面側平均隙間面積Ａｓをとり、縦軸には同裏面側平均隙間面積Ａｂをとっている。プロット点の凡例は判定結果を表しており、つまり、○印は、液透過性が良判定のサンプルを示し、×印は液透過性がＮＧ判定のサンプルを示している。

また、空気流処理によって山部１４及び谷部１３が形成された第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例については、グラフのプロットに用いた表面側平均隙間面積Ａｓの値は、前述の山部面積率及び谷部面積率により補正後の値を用いており、このことは、後述の図８及び図１０のグラフについても同じである。

ここで、図７中の○印に着目すると、液透過性が良判定のサンプルは、第１乃至第３実施例並びに第１参考例である。そして、このなかで、表面側平均隙間面積Ａｓが最小で且つ裏面側平均隙間面積Ａｂが最小のサンプルは、第３実施例である。よって、上述の液透過性の良否判定基準を満足するのは、表面側平均隙間面積Ａｓが９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均隙間面積Ａｂが３９２（μｍ^２／ヶ）以上であり、これにより、表面側平均隙間面積Ａｓの下限値として９０２（μｍ^２／ヶ）が得られ、また、裏面側平均隙間面積Ａｂの下限値としては３９２（μｍ^２／ヶ）が得られた。ちなみに、これらの各値よりも平均隙間面積Ａｓ，Ａｂが大きければ、繊維間隙間に形成される液膜による表面張力の作用も小さくなって、液透過性がより良好になるのは言うまでもない。

＜表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂのより好ましい下限値＞
図８は、上記の表１の熱移動速度Ｑｍａｘを表面側平均隙間面積Ａｓによって整理したグラフである。このグラフの滴下１回目のプロット点を見ると、表面側平均隙間面積Ａｓが１５０７（μｍ^２／ヶ）の近傍において、熱移動速度Ｑｍａｘが急激に低下するが、そこからは表面側平均隙間面積Ａｓが大きくなっても熱移動速度Ｑｍａｘはあまり下がらずに横ばいになっている。

よって、表面側平均隙間面積Ａｓを１５０７（μｍ^２／ヶ）以上にすれば、表面１１ｓでの液残りを非常に小さくすることができ、このことから、望ましくは表面側平均隙間面積Ａｓを１５０７（μｍ^２／ヶ）以上に設定すると良いと考えられる。

また、この１５０７（μｍ^２／ヶ）以上で熱移動速度Ｑｍａｘが横ばいになる傾向は、滴下１回目だけでなく、滴下２回目及び３回目についても当てはまる。よって、表面側平均隙間面積Ａｓを１５０７（μｍ^２／ヶ）以上にすれば、経血が繰り返し排泄される場合であっても、表面１１ｓの液残りを非常に小さく抑えることが可能である。

一方、図９は、上記の表１のリウェット率を裏面側平均隙間面積Ａｂによって整理したグラフである。なお、裏面側平均隙間面積Ａｂで整理した理由は、当該裏面側平均隙間面積Ａｂが小さい程に、裏面１１ｂ側近傍に液体が滞留しやすくなり、この滞留した液体が、加圧時に表面シート１１の内部から表面１１ｓへと逆戻りすると考えられるからである。

このグラフを見ると、裏面側平均隙間面積Ａｂが８０５（μｍ^２／ヶ）の近傍において、リウェット率が大幅に低下し、更に１０５６（μｍ^２／ヶ）においてもう一段階下がり、そこからリウェット率はあまり下がらずその下がり勾配はほぼ飽和している。

よって、裏面側平均隙間面積Ａｂを８０５（μｍ^２／ヶ）以上にすれば、裏面１１ｂ近傍での液体の滞留を小さくすることができ、更に１０５６（μｍ^２／ヶ）以上にすれば、概ね液体の滞留を最小にすることができる。このことから、裏面側平均隙間面積Ａｂを８０５（μｍ^２／ヶ）以上に設定すると良く、更に望ましくは１０５６（μｍ^２／ヶ）以上にすると良いと考えられる。

＜表面側平均隙間面積Ａｓの上限値について＞
ところで、上述したように、表面側平均隙間面積Ａｓが大きいと、表面シート１１の液残り性が低くなるため、表面側平均隙間面積Ａｓは極力大きい方が好ましいと考えられる。但し、大き過ぎると表面１１ｓの滑らかさが低下する、更には毛羽立ちが大きくなる虞があり、また、この表面シート１１の表面１１ｓは人体の肌に当接するため、その毛羽立ちを含めた肌触り性も重要な要素である。そこで、ここでは、表面側平均隙間面積Ａｓと毛羽立ちを含めた肌触り性との関係についても調査している。

試験方法は、触感の官能評価である。すなわち、上記の表面シート１１の各サンプルを長さ１００ｍｍ×幅６０ｍｍにカットしたものを用意し、これらを試験片として２０名の被験者（２０〜４０歳の成人女性）に渡し、そして、試験片の表面１１ｓを被験者の唇に当ててもらい、その状態で試験片を横方向に約１０ｍｍの移動幅でもって１０往復してもらう。そうしたら、その際の感触を５段階（１：非常に肌触りが悪い、２：やや肌触りが悪い、３：どちらでもない、４：やや肌触りが良い、５：非常に肌触りが良い）で評価してもらい、そして、各サンプルが取得した評価値の平均点（ｎ＝２０）をサンプル毎に集計し、集計結果を図２の表１に記録する。

図１０は、上記の表１の触感の評価結果を、表面側平均隙間面積Ａｓによって整理したグラフである。グラフよりわかるように、表面側平均隙間面積Ａｓが４０３８（μｍ^２／ヶ）までは評価値が３．５以上というように毛羽立ちも無く良好な肌触り性を示しているが、これよりも大きい４８０３（μｍ^２／ヶ）になると、評価値は１．６というように極端に悪化している。従って、肌触り性の観点からは、表面側平均隙間面積Ａｓの上限値を４０３８（μｍ^２／ヶ）にするのが好ましいと考えられる。

＝＝＝その他の実施の形態＝＝＝
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではなく、以下に示すような変形が可能である。

上述の実施形態では、吸収性物品１として、表面シート１１と吸収体３との間に中間シートを配置しない構成を例示したが、中間シートを配置しても良い。なお、この中間シートとしては、表面シート１１よりも繊維密度の高い不織布等が好ましい。

上述の実施形態では、空気流処理が施された表面シート１１として、その表面１１ｓに山部１４と谷部１３とが形成された表面シート１１を例示したが、何等これに限るものではなく、例えば、これに加えて、図１１の斜視図に示すように、谷部１３を厚さ方向に貫通する貫通孔１２が縦方向にピッチＰ１で形成されていても良い。このような貫通孔１２は、以下のようにベルトコンベアのベルト７３を工夫することにより形成される。

すなわち、上述の貫通孔無しの第２及び第３実施例等の場合には、単なる網目状のベルト７３が使用されていたが、貫通孔１２を有する当該実施例にあっては、図１２Ｂに示すように網目状のベルト７３の表面に、ＣＤ方向に沿った不通気性の矩形の帯板７４が、縦方向にピッチＰ１で配置されており、また、縦方向に隣り合う帯板７４，７４同士の間には、帯状の隙間Ｇが形成されている。このため、前記隙間Ｇに位置する繊維については、空気流が厚さ方向に通過する際に、当該繊維をＣＤ方向に吹き分ける力が作用するのみであり、もって谷部１３が形成されるだけであるが、帯板７４の上に位置する繊維については、上記の力に加えて、更に、帯板７４を通過できない空気流が帯板７４の表面に沿って流れて繊維を横方向に移動するように作用し、これにより、図１２Ａや図１１のように、この位置には貫通孔１２が形成される。この谷部１３の平面面積における貫通孔１２の占める割合たる面積率は、例えば７〜３０（％）の範囲に設定されると良く、更に好ましくは１２〜２５（％）の範囲に設定されると良い。この面積率の調整は、上述の帯板７４のピッチＰ１の設定や隙間Ｇの大きさの設定、空気流の流量調整等によって行われる。ちなみに表面側平均隙間面積Ａｓ及び裏面側平均隙間面積Ａｂの測定対象からは、上記貫通孔１２の部分が除外されるのは言うまでもない。

図１Ａは、吸収性物品１の表面側の平面図である。また、図１Ｂは図１Ａ中のＢ−Ｂ断面図である。 表面シート１１の製造仕様や各種評価結果等を示す表である。 空気流処理が施された第４比較例、第２及び第３実施例、並びに第１参考例の表面シート１１の斜視図である。 空気流処理を行う様子を示す斜視図である。 図５Ａは、表面シート１１のサンプルの３Ｄ画像のイメージ図であり、図５Ｂは、サンプルの３Ｄ画像を２Ｄ画像に変換等して得られた画像のイメージ図である。 試験手順の説明図である。 表面シート１１の各サンプルの判定結果のグラフである。 表１の熱移動速度Ｑｍａｘを表面側平均隙間面積Ａｓによって整理したグラフである。 表１のリウェット率を裏面側平均隙間面積Ａｂによって整理したグラフである。 表１の触感の評価結果を、表面側平均隙間面積Ａｓによって整理したグラフである。 空気流処理の他の実施例の表面シート１１の斜視図である。 図１２Ａは、上記空気流処理を行う様子を示す斜視図であり、図１２Ｂは、図１２Ａの空気流処理に使用されるベルトコンベアのベルト７３の斜視図である。

符号の説明

１ 吸収性物品、３ 吸収体、
１１ 表面シート（不織布シート）、
１１ｓ 表面、１１ｂ 裏面、１１ｗ 繊維ウエブ、
１２ 貫通孔、１３ 谷部、１３ａ 底部、
１４ 山部、１４ａ 頂き部、１５ 傾斜部、
２１ 裏面シート、２５ サイドシート、
７３ ベルト、７４ 帯板、７５ エアーヘッダー、
７６ ノズル、７７ サクションボックス

Claims (8)

1. 液体を吸収する吸収体の表面側に不織布シートが設けられた吸収性物品であって、
   前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
   前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品。
2. 請求項１に記載の吸収性物品において、
   前記表面側平均値が１５０７（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品。
3. 請求項２に記載の吸収性物品において、
   前記裏面側平均値が８０５（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品。
4. 請求項３に記載の吸収性物品において、
   前記裏面側平均値が１０５６（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする吸収性物品。
5. 請求項１乃至４のいずれかに記載の吸収性物品において、
   前記表面側平均値は４０３８（μｍ^２／ヶ）以下であることを特徴とする吸収性物品。
6. 請求項１乃至５のいずれかに記載の吸収性物品において、
   前記不織布シートの表面には、所定方向に沿った山部と谷部とが、前記所定方向と交差する方向に交互に形成されており、
   前記山部の頂き部と前記谷部の底部とをつなぐ傾斜部の繊維の坪量が、前記頂き部の繊維の坪量よりも大きいとともに、前記頂き部の繊維の坪量は、前記底部の繊維の坪量よりも大きいことを特徴とする吸収性物品。
7. 請求項６に記載の吸収性物品において、
   前記不織布シートの裏面は平坦面であるとともに、
   前記裏面よりも前記吸収体の側において前記裏面と対面して接触する部分が平坦面であることを特徴とする吸収性物品。
8. 吸収性物品が具備する液体を吸収する吸収体の表面側に設けられる不織布シートであって、
   前記不織布シートの表面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる表面側平均値よりも、前記不織布シートの裏面から厚さ方向に２２０μｍに亘る範囲を、前記厚さ方向を法線方向とする平面に投影し、当該投影された繊維間隙間の総面積を、該総面積に対応する総隙間数で平均してなる裏面側平均値の方が小さく、
   前記表面側平均値が９０２（μｍ^２／ヶ）以上であり、且つ、前記裏面側平均値が３９２（μｍ^２／ヶ）以上であることを特徴とする不織布シート。