JP2008297462A - インナーライナー用ゴム組成物および空気入りタイヤ - Google Patents
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Abstract
【課題】石油外資源からなる材料の含有比率をより高くすることにより、省資源および環境保護への配慮が十分なされているとともに、インナーライナーゴムに適した特性、特には、優れた耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性を示すインナーライナー用ゴム組成物、および、当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤを提供する。
【解決手段】ゴム成分100質量部に対して、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を0.1〜10質量部含有するインナーライナー用ゴム組成物、および当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤである。
【選択図】なし
【解決手段】ゴム成分100質量部に対して、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を0.1〜10質量部含有するインナーライナー用ゴム組成物、および当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤである。
【選択図】なし
Description
本発明は、タイヤに用いられるゴム組成物に関し、より詳しくは、空気入りタイヤのインナーライナー用ゴム組成物に関する。また、本発明は、当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤに関する。
従来、空気入りタイヤ、特にチューブレスタイヤにおいては、タイヤ内圧を保持する目的で、空気透過性の小さいゴムからなるインナーライナーゴムがタイヤ内腔面をなすように形成されている。インナーライナーゴムには、優れた耐空気透過性を有するブチルゴム、ハロゲン化ブチルゴム等が用いられ、また、耐屈曲亀裂成長性を改善するためのカーボンブラックが配合されてきた。ブチルゴムやハロゲン化ブチルゴム等の合成ゴム、およびカーボンブラックはいずれも石油資源由来である。
しかし、近年、環境問題が重視されるようになり、二酸化炭素の排出量の規制が強化されている。また、石油現存量は有限であることから、石油資源由来の原材料の使用には限界がある。このような環境重視指向は、タイヤの分野においても例外ではなく、現在使用されている石油資源由来の原材料の一部または全てを石油外資源由来の原材料で代替したインナーライナー用ゴム組成物の開発が求められている。
特許文献1には、石油外資源由来の原材料として、天然ゴム、エポキシ化天然ゴム、シリカなどを使用し、石油資源への依存性を低減させたエコタイヤが開示されている。しかし、耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性については考慮されておらず、改善の余地がある。
また、特許文献2には、ハロゲン化ブチルゴムおよび/またはイソブチレンとp−メチルスチレンとの共重合体のハロゲン化物を含有するゴム成分に、特定量の酸化亜鉛を分割して混練りしてなるゴム組成物および該ゴム組成物からなるインナーライナーが記載されており、これにより、粘度を低下させることなく、インナーライナー等のゴムゲージを薄く保持することができ、タイヤの軽量化が達成されることが示されている。しかし、インナーライナーゴムの耐空気透過性と耐屈曲亀裂成長性とを両立させることについては考慮されていない。
このように、石油資源由来の原材料を石油外資源由来の原材料で代替したゴム組成物においては、インナーライナーゴム用として十分使用可能な、優れた耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性を有するゴム組成物は得られていないのが現状である。
特開2003−63206号公報
特開2005−264114号公報
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、石油外資源からなる材料の含有比率をより高くすることにより、省資源および環境保護への配慮が十分なされているとともに、インナーライナーゴムに適した特性、特には、優れた耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性を示すインナーライナー用ゴム組成物、および、当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤを提供することである。
本発明は、ゴム成分100質量部に対して、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を0.1〜10質量部含有するインナーライナー用ゴム組成物である。ここで、ゴム成分は、エポキシ化天然ゴム(ENR)を含むことが好ましい。
また、本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、30〜50質量部のシリカをさらに含有することが好ましい。
さらに、本発明は、上記ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤを提供する。
本発明によれば、石油外資源からなる材料の含有比率をより高くすることにより、省資源および環境保護への配慮が十分なされているとともに、優れた耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性を示すインナーライナー用ゴム組成物、および、当該ゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤが提供される。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を0.1〜10質量部含有する。
<ゴム成分>
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、ゴム成分として、天然ゴム(NR)、エポキシ化天然ゴム(ENR)、脱蛋白天然ゴム(DPNR)およびその他の天然系ゴム、ならびにジエン系合成ゴム等が配合される。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、ゴム成分として、天然ゴム(NR)、エポキシ化天然ゴム(ENR)、脱蛋白天然ゴム(DPNR)およびその他の天然系ゴム、ならびにジエン系合成ゴム等が配合される。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分としてエポキシ化天然ゴム(ENR)を含むことが好ましい。エポキシ化天然ゴム(ENR)は、天然ゴム(NR)の不飽和二重結合がエポキシ化されたものであり、極性基であるエポキシ基により分子凝集力が増大する。そのため、天然ゴム(NR)よりもガラス転移温度(Tg)が高く、かつ機械的強度や耐磨耗性、耐空気透過性に優れる。特に、ゴム組成物中にシリカを配合した場合においては、シリカ表面のシラノール基とエポキシ化天然ゴムのエポキシ基との反応に起因して、カーボンブラックをゴム組成物中に配合する場合と同程度の機械的強度や耐磨耗性を得ることができる。
エポキシ化天然ゴム(ENR)としては、市販のものを用いてもよいし、天然ゴム(NR)をエポキシ化したものを用いてもよい。NRをエポキシ化する方法としては、特に限定されるものではなく、たとえばクロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法などを挙げることができる。過酸法としては、たとえば天然ゴムに過酢酸や過蟻酸などの有機過酸を反応させる方法を挙げることができる。
エポキシ化天然ゴム(ENR)のエポキシ化率は、5モル%以上が好ましく、10モル%以上がより好ましい。ENRのエポキシ化率が5モル%未満の場合、気体保持性が乏しい傾向にある。また、エポキシ化天然ゴム(ENR)のエポキシ化率は、60モル%以下が好ましく、55モル%以下がより好ましい。ENRのエポキシ化率が60モル%を超える場合、耐熱耐久性に乏しい傾向がある。なお、エポキシ化天然ゴム(ENR)のエポキシ化率とは、(エポキシ化された二重結合の数)/(エポキシ化前の二重結合の数)×100(%)を意味する。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物がエポキシ化天然ゴム(ENR)を含む場合、ゴム成分中のENRの含有率は、たとえば5質量%程度以上とすることができる。ただし、ゴム成分としてNR以外の天然系ゴムを含有する場合には、これより少なくてもよい。一方、インナーライナー用ゴム組成物が天然系ゴム成分としてENRのみを含有する場合には、ゴム成分中のENRは90質量%以上であることが好ましく、95質量%以上であることがより好ましい。ENRの含有率が90質量%未満の場合、ゴム組成物中の石油外資源の比率が低下することとなる。
また、ゴム組成物中に配合される天然系ゴム成分中に占めるENRの含有量はより高いことが好ましく、たとえば50質量%以上とすることができ、より好ましくは70質量%以上、さらに好ましくは、90質量%以上である。天然系ゴム成分中に占めるENRの比率を高めることにより、気体保持性をより高めることができる。また、本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分としてENRのみを含有していてもよい。これにより、気体保持性をさらに向上させることができる。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分として天然ゴム(NR)を含んでもよい。天然ゴム(NR)としては、ゴム工業において従来用いられているものを使用することができ、たとえば、RSS#3、TSR20、SIR20などのグレードの天然ゴムを挙げることができる。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物が天然ゴム(NR)を含む場合、ゴム成分中のNRの含有率は、特に限定されないが、たとえば5質量%程度以上とすることができる。ただし、ゴム成分としてNR以外の天然系ゴムを含有する場合には、これより少なくてもよい。また、ゴム成分としてNR以外の天然系ゴムを含有する場合には、NRは含有されなくてもよい。一方、インナーライナー用ゴム組成物が天然系ゴム成分としてNRのみを含有する場合には、ゴム成分中のNRは90質量%以上であることが好ましく、95質量%以上であることがより好ましい。NRの含有率が90質量%未満の場合、ゴム組成物中の石油外資源の比率が低下することとなる。
また、本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ゴム成分として脱蛋白天然ゴム(DPNR)を含んでいてもよい。天然ゴム(NR)中には、蛋白質や脂質等の非ゴム成分が5〜10質量%程度存在しているのが通常である。これらの非ゴム成分、特に蛋白質は分子鎖の絡み合いの原因となるといわれており、ゲル化を引き起こす要因となる。このような問題を回避するために、天然ゴム中の非ゴム成分を除去した脱蛋白天然ゴム(DPNR)をゴム組成物に配合することは極めて有利である。
ここで、脱蛋白天然ゴム(DPNR)の重量平均分子量(ゲル浸透クロマトグラフィ(GPC)、ポリスチレン換算)は140万以上であることが好ましい。重量平均分子量が140万未満では、生ゴム強度が低下する。また、脱蛋白天然ゴム(DPNR)の窒素含有率は0.1質量%以下であることが好ましく、0.08質量%以下であることがより好ましく、0.05質量%以下であることがさらに好ましい。窒素含有率が0.1質量%を超えると、ゲル化を引き起こす要因となる。なお、脱蛋白天然ゴム(DPNR)の窒素含有率は、RRIM法(Rubber Research Institute of Malaysia法)より測定されるものである。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物が脱蛋白天然ゴム(DPNR)を含む場合、ゴム成分中の脱蛋白天然ゴム(DPNR)の含有率は、特に限定されないが、たとえば5質量%程度以上とすることができる。ただし、ゴム成分としてDPNR以外の天然系ゴムを含有する場合には、これより少なくてもよい。また、ゴム成分としてDPNR以外の天然系ゴムを含有する場合には、DPNRは含有されなくてもよい。一方、インナーライナー用ゴム組成物が天然系ゴム成分としてDPNRのみを含有する場合には、ゴム成分中のDPNRは90質量%以上であることが好ましく、95質量%以上であることがより好ましい。DPNRの含有率が90質量%未満の場合、ゴム組成物中の石油外資源の比率が低下することとなる。
脱蛋白天然ゴム(DPNR)は、天然ゴム(NR)を脱蛋白処理することにより得ることができる。天然ゴム(NR)の脱蛋白処理としては、たとえば、次の方法を挙げることができる。
(1)天然ゴムラテックスに蛋白質分解酵素またはバクテリアを添加して蛋白質を分解させる方法、
(2)天然ゴムラテックスにアルカリを加えて加熱し、蛋白質を分解させる方法、
(3)界面活性剤により天然ゴムラテックスに吸着されている蛋白質を遊離させる方法。
(1)天然ゴムラテックスに蛋白質分解酵素またはバクテリアを添加して蛋白質を分解させる方法、
(2)天然ゴムラテックスにアルカリを加えて加熱し、蛋白質を分解させる方法、
(3)界面活性剤により天然ゴムラテックスに吸着されている蛋白質を遊離させる方法。
脱蛋白処理に用いる天然ゴムラテックスとしては、特に限定はなく、フィールドラテックス、アンモニア処理ラテックスなどを用いることができる。
上記(1)の方法において用いられる蛋白質分解酵素としては、従来公知のものが使用可能であり、特に限定はされないが、たとえばプロテアーゼ等が好適に用いられる。プロテアーゼの由来としては、細菌由来のもの、糸状菌由来のもの、酵母由来のもののいずれでも構わないが、これらの中では細菌由来のプロテアーゼが好ましい。また、リパーゼ、エステラーゼ、アミラーゼ、ラッカーゼ、セルラーゼ等の酵素を併用してもよい。
蛋白質分解酵素としてアルカリプロテアーゼを用いる場合、その活性は0.1〜50APU/g、好ましくは1〜25APU/gの範囲であるのが好ましい。ここで、蛋白質分解酵素の活性は、アンソン−ヘモグロビン法[Anson.M.L.,J.Gen.Physiol.,22,79(1938)]の改良法を用いて測定される。すなわち、基質として用いる尿素変性ヘモグロビンの終濃度が14.7mg/mlとなるように調整した溶液中で、温度25℃、pH10.5にて10分間反応させた後、反応溶液にトリクロロ酢酸を終濃度が31.25mg/mlとなるように添加する。ついで、トリクロロ酢酸の可溶分をフェノール試薬によって呈色させ、1モルのチロシンの呈色度を1APUとした検量線により反応10分間当たりの活性を求め、これを1分間当たりに換算することによって測定するものである。なお、1APUとは、1モルのチロシンがフェノール試薬によって呈色するのと同じ呈色度のトリクロロ酢酸可溶分量を1分間に与えるプロテアーゼの量のことを示す。
蛋白質分解酵素の添加量は、酵素活性によって適宜設定されるものであるが、通常天然ゴムラテックスの固形分100質量部に対して0.0001〜20質量部、好ましくは0.001〜10質量部である。蛋白質分解酵素の添加量が0.0001質量部より少ないと天然ゴムラテックス中の蛋白質を充分に分解することができなくなるおそれがあり、20質量部を超えると、酵素の活性が低下するとともに、コストが高くなる。
蛋白質分解酵素による処理時間としては特に限定はなく、酵素活性に応じて適宜設定することができる。通常、数分から1週間程度処理を行なうことが好ましい。蛋白質分解処理中、天然ゴムラテックスは撹拌してもよいし、静置しておいても構わない。また、必要に応じて温度調節を行なってもよく、適当な温度としては、5〜90℃、好ましくは20〜60℃である。処理温度が90℃を超えると、酵素の失活が早く、5℃未満では酵素反応が進行しにくくなる。
上記方法(3)において使用する界面活性剤としては、たとえば陰イオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、両性イオン界面活性剤のいずれか1種または2種以上が使用可能である。陰イオン性界面活性剤としては、たとえばカルボン酸系、スルホン酸系、硫酸エステル系、リン酸エステル系等が挙げられる。非イオン性界面活性剤としては、たとえばポリオキシアルキレンエーテル系、ポリオキシアルキレンエステル系、多価アルコール脂肪酸エステル系、糖脂肪酸エステル系、アルキルポリグリコシド系等が好適に使用される。両性イオン界面活性剤としては、たとえばアミノ酸型、ベタイン型、アミンオキサイド型等が挙げられる。
上記方法(3)においては、界面活性剤を用いて、天然ゴムラテックスを洗浄して、該天然ゴムラテックスに吸着されている蛋白質を遊離させる。界面活性剤による天然ゴムラテックス粒子の洗浄方法としては、酵素未処理の天然ゴムラテックスを洗浄する方法と酵素処理を完了した天然ゴムラテックスを洗浄する方法のいずれでもよい。具体的な洗浄方法としては、たとえば、酵素未処理の天然ゴムラテックスまたは酵素処理した天然ゴムラテックスに界面活性剤を添加し、遠心分離する方法および天然ゴムラテックス粒子を凝集させて分離する方法等が挙げることができる。遠心分離して天然ゴムラテックスを洗浄する場合、遠心分離は1回ないし数回行なうことができる。通常、1回の遠心分離によって蛋白質が高度に除去された脱蛋白天然ゴムラテックスを得ることができる。また、遠心分離処理は、天然ゴムラテックスのゴム成分が5〜40質量%、好ましくは10〜30質量%となるように水で希釈した上で行なってもよい。
界面活性剤の添加量は、天然ゴムラテックスの固形分100質量部に対して0.001〜20質量部、好ましくは0.001〜15質量部である。
上記方法(1)および(3)において、蛋白質分解酵素や界面活性剤を用いるにあたっては、他の添加剤、たとえばpH調整剤、分散剤等を添加してもよい。
pH調整剤としては、たとえばリン酸二水素カリウム、リン酸水素カリウム、リン酸二水素ナトリウム、リン酸水素ナトリウム等のリン酸塩;酢酸カリウム、酢酸ナトリウム等の酢酸塩;硫酸、酢酸、塩酸、硝酸、クエン酸、コハク酸等の酸類またはその塩;アンモニア、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム等を挙げることができる。pH調整剤の添加量は、天然ゴムラテックスのゴム固形分100質量部に対して、通常、0.01〜0.5質量部である。
分散剤としては、スチレンスルホン酸共重合物、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物、リグニンスルホン酸、多環型芳香族スルホン酸共重合物、アクリル酸、無水マレイン酸のホモポリマーおよび共重合物、イソブチレン−アクリル酸とイソブチレン−無水マレイン酸との共重合物等を挙げることができる。
上記のようにして得られた脱蛋白天然ゴムラテックスは、遠心分離等により非ゴム成分を除去した後凝固してもよいし、非ゴム成分を除去しないまま凝固させてもよい。凝固方法としては特に限定はなく、公知の方法で行なうことができる。通常、蟻酸、硫酸等の酸や、塩化ナトリウム等の塩等の凝固剤を加えてラテックスゴム粒子を不安定化させて凝固する方法や、界面活性剤の曇点を利用してラテックスゴム粒子を不安定化させて凝固する方法等が用いられる。
なお、脱蛋白天然ゴムのゲル含有率は10質量%以下であることが好ましい。ゲル含有率が10質量%を超えると、未加硫ゴムの粘度が上昇し、加工性が低下する傾向がある。ゲル含有率は、トルエン不溶分として測定されるものである。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、上記した以外の変性天然ゴムやジエン系合成ゴムなどを含んでもよい。ジエン系合成ゴムとしては、たとえば、スチレンブタジエンゴム(SBR)、ブタジエンゴム(BR)、スチレンイソプレン共重合体ゴム、イソプレンゴム(IR)、ブチルゴム(IIR)、クロロプレンゴム(CR)、アクリロニトリルブタジエンゴム(NBR)、ハロゲン化ブチルゴム(X−IIR)、イソブチレンとp−メチルスチレンとの共重合体のハロゲン化物などを挙げることができる。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物がジエン系合成ゴムを含む場合、ゴム成分中のジエン系合成ゴムの含有量は、10質量%以下とすることが好ましい。省資源および環境保護を考慮し、石油外資源の含有率を高めるという観点からは、ジエン系合成ゴムを含まないことがより好ましい。
<酸化亜鉛>
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を含有する。ここで、本発明において、酸化亜鉛粒子の平均粒径は、(株)島津製作所製ナノ粒子径分布測定装置を用いたレーザビーム散乱法により測定されたものである。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を含有する。ここで、本発明において、酸化亜鉛粒子の平均粒径は、(株)島津製作所製ナノ粒子径分布測定装置を用いたレーザビーム散乱法により測定されたものである。
酸化亜鉛は、加硫促進助剤として配合させるものであるが、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を含有させることにより、酸化亜鉛に起因するゴムの破壊を効果的に防ぐことができ、得られるインナーライナーゴムの耐空気透過性を向上させることができる。また、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を含有させることにより、耐屈曲亀裂成長性を改善することができる。酸化亜鉛は石油外資源であり、これを含有するインナーライナー用ゴム組成物は、省資源および環境保護への配慮が十分なされた、地球に優しいゴム組成物であるといえる。
配合する酸化亜鉛粒子の平均粒径は、200nm以下である。酸化亜鉛粒子の平均粒径が200nmを超えると、ゴム破壊の基点となることが多く、得られるインナーライナーゴムの耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性の改善が十分でない。耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性のさらなる向上のためには、酸化亜鉛粒子の平均粒径は、150nm以下であることが好ましく、100nm以下であることがさらに好ましい。また、酸化亜鉛粒子の平均粒径は、1nm以上であることが好ましく、10nm以上であることがより好ましい。酸化亜鉛粒子の平均粒径が1nm未満の場合、酸化亜鉛粒子のゴム組成物への分散性が劣る傾向にある。
平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、0.1質量部以上であり、好ましくは0.5質量部以上、より好ましくは1.0質量部以上である。平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子の含有量が0.1質量部未満では、酸化亜鉛の配合による加硫促進助剤としての効果が得られにくい傾向にある。また、平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、10質量部以下であり、好ましくは5質量部以下である。平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子の含有量が10質量部を超えると、耐屈曲亀裂成長性が低下する傾向にある。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物においては、平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子とともに、平均粒径が200nmを超える酸化亜鉛粒子を併用してもよい。ただし、平均粒径が200nmを超える酸化亜鉛粒子の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、2.5質量部以下であることが好ましく、1.5質量部以下であることがより好ましい。平均粒径が200nmを超える酸化亜鉛粒子の含有量が2.5質量部を超えると、耐屈曲亀裂成長性が劣る傾向にある。また、平均粒径が200nmを超える酸化亜鉛粒子を併用する場合、平均粒径200nm以下の酸化亜鉛粒子の含有量に対する平均粒径が200nmを超える酸化亜鉛粒子の含有量の比(質量比)は5以下であることが好ましく、3以下であることがより好ましい。当該比が5を超える場合には、耐屈曲亀裂成長性が劣る傾向がある。
<シリカ>
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、さらにシリカを含有させることが好ましい。シリカは、補強用充填剤として機能するものであり、シリカを配合することにより、得られるインナーライナーゴムの耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性をさらに向上させることができる。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、さらにシリカを含有させることが好ましい。シリカは、補強用充填剤として機能するものであり、シリカを配合することにより、得られるインナーライナーゴムの耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性をさらに向上させることができる。
シリカとしては、湿式法により調製されたものであってもよく、乾式法により調製されたものであってもよい。
シリカのBET比表面積は、150m2/g以上が好ましく、170m2/g以上がより好ましい。シリカのBET比表面積が150m2/g未満では、十分な耐屈曲亀裂成長性が得られにくい傾向にある。また、シリカのBET比表面積は、200m2/g以下が好ましく、180m2/g以下がより好ましい。シリカのBET比表面積が200m2/gを超えると、未加硫ゴムの粘度が上がりすぎる傾向にある。
シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、30質量部以上が好ましく、33質量部以上がより好ましい。シリカの含有量が30質量部未満では、十分な耐空気透過性の改善効果が得られない傾向にある。また、シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、50質量部以下が好ましく、40質量部以下がより好ましい。シリカの含有量が50質量部を超えると、耐屈曲亀裂成長性が低下する傾向にある。
<シランカップリング剤>
本発明のインナーライナー用ゴム組成物にシリカを配合する場合、シリカとともに、シランカップリング剤を配合することが好ましい。シランカップリング剤としては、従来公知のシランカップリング剤を用いることができ、たとえば、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)テトラスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)テトラスルフィド、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)トリスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)トリスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)トリスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)トリスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)ジスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)ジスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3−トリエトキシシリルプロピル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2−トリエトキシシリルエチル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2−トリメトキシシリルエチル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、3−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系;3−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、3−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、2−メルカプトエチルトリメトキシシラン、2−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系;ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系;3−アミノプロピルトリエトキシシラン、3−アミノプロピルトリメトキシシラン、3−(2−アミノエチル)アミノプロピルトリエトキシシラン、3−(2−アミノエチル)アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系;γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系;3−ニトロプロピルトリメトキシシラン、3−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系;3−クロロプロピルトリメトキシシラン、3−クロロプロピルトリエトキシシラン、2−クロロエチルトリメトキシシラン、2−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系;などを挙げることができる。これらのシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物にシリカを配合する場合、シリカとともに、シランカップリング剤を配合することが好ましい。シランカップリング剤としては、従来公知のシランカップリング剤を用いることができ、たとえば、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)テトラスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)テトラスルフィド、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)トリスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)トリスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)トリスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)トリスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)ジスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)ジスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3−トリエトキシシリルプロピル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2−トリエトキシシリルエチル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2−トリメトキシシリルエチル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、3−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系;3−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、3−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、2−メルカプトエチルトリメトキシシラン、2−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系;ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系;3−アミノプロピルトリエトキシシラン、3−アミノプロピルトリメトキシシラン、3−(2−アミノエチル)アミノプロピルトリエトキシシラン、3−(2−アミノエチル)アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系;γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系;3−ニトロプロピルトリメトキシシラン、3−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系;3−クロロプロピルトリメトキシシラン、3−クロロプロピルトリエトキシシラン、2−クロロエチルトリメトキシシラン、2−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系;などを挙げることができる。これらのシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記のなかでも、加工性が良好であるという理由から、デグッサ社製Si69(ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)テトラスルフィド)、Si266(ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド)などが好ましく用いられる。
シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して1質量部以上が好ましく、2質量部以上がより好ましい。含有量が1質量部未満では、分散性の改善等の効果が十分に得られない傾向にある。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して20質量部以下が好ましく、15質量部以下がより好ましい。含有量が20質量部を超えると、十分なカップリング効果が得られず、補強性、耐磨耗性が低下する傾向にある。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、カーボンブラックを含んでもよい。カーボンブラックのBET比表面積は、20m2/g以上が好ましく、25m2/g以上がより好ましい。カーボンブラックのBET比表面積が20m2/g未満では、耐屈曲亀裂成長性の改善効果が得られにくい傾向にある。また、カーボンブラックのBET比表面積は、40m2/g以下が好ましく、30m2/g以下がより好ましい。カーボンブラックのBET比表面積が40m2/gを超える場合、タイヤの転動抵抗性が上がる傾向にある。
カーボンブラックのDBP(ジブチルフタレート)吸油量は、70〜100ml/100g以上であることが好ましく、80〜90ml/100gであることがより好ましい。DBP吸油量が70ml/100g未満では、未加硫ゴムの粘度が低く、ゴム残りに乏しい傾向にあり、100ml/100gを超える場合、未加硫ゴムの粘度が高く、ヤケが発生しやすい傾向にある。
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して0〜10質量部であることが好ましく、0〜5質量部であることがより好ましく、0〜1質量部であることがさらに好ましい。カーボンブラックの含有量が10質量部を超えると、石油外資源の比率が低下する。省資源および環境保護の観点からは、カーボンブラックを含有しないことが好ましい。
<その他の配合剤>
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、上記した成分以外にも、従来ゴム工業で使用される他の添加剤、たとえば加硫剤、加硫促進剤、ステアリン酸、ステアリン酸金属塩、オイル、硬化レジン、ワックス、各種老化防止剤などを含有してもよい。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物には、上記した成分以外にも、従来ゴム工業で使用される他の添加剤、たとえば加硫剤、加硫促進剤、ステアリン酸、ステアリン酸金属塩、オイル、硬化レジン、ワックス、各種老化防止剤などを含有してもよい。
加硫剤としては、有機過酸化物もしくは硫黄系加硫剤を使用することが可能であり、有機過酸化物としては、たとえば、ベンゾイルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジ−t−ブチルパーオキサイド、t−ブチルクミルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルパーオキシ)ヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジ(ベンゾイルパーオキシ)ヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルパーオキシ)ヘキシン−3あるいは1,3−ビス(t−ブチルパーオキシプロピル)ベンゼン、ジ−t−ブチルパーオキシ−ジイソプロピルベンゼン、t−ブチルパーオキシベンゼン、2,4−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、1,1−ジ−t−ブチルパーオキシ−3,3,5−トリメチルシロキサン、n−ブチル−4,4−ジ−t−ブチルパーオキシバレレートなどを使用することができる。これらの中で、ジクミルパーオキサイド、t−ブチルパーオキシベンゼンおよびジ−t−ブチルパーオキシ−ジイソプロピルベンゼンが好ましい。また、硫黄系加硫剤としては、たとえば、硫黄、モルホリンジスルフィドなどを使用することができる。これらの中では硫黄が好ましい。これらの加硫剤は、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。また、硫黄はオイル処理されたものであってもよい。
加硫促進剤としては、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、もしくは、キサンテート系加硫促進剤のうち少なくとも一つを含有するものを使用することが可能である。スルフェンアミド系としては、たとえばCBS(N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド)、TBBS(N−tert−ブチル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド)、N,N−ジシクロヘキシル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド、N−オキシジエチレン−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド、N,N−ジイソプロピル−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミドなどのスルフェンアミド系化合物などを使用することができる。チアゾール系としては、たとえばMBT(2−メルカプトベンゾチアゾール)、MBTS(ジベンゾチアジルジスルフィド)、2−メルカプトベンゾチアゾールのナトリウム塩、亜鉛塩、銅塩、シクロヘキシルアミン塩、2−(2,4−ジニトロフェニル)メルカプトベンゾチアゾール、2−(2,6−ジエチル−4−モルホリノチオ)ベンゾチアゾールなどのチアゾール系化合物などを使用することができる。チウラム系としては、たとえばTMTD(テトラメチルチウラムジスルフィド)、テトラエチルチウラムジスルフィド、テトラメチルチウラムモノスルフィド、ジペンタメチレンチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムモノスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド、ジペンタメチレンチウラムヘキサスルフィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、ペンタメチレンチウラムテトラスルフィドなどのチウラム系化合物を使用することができる。チオウレア系としては、たとえばチアカルバミド、ジエチルチオ尿素、ジブチルチオ尿素、トリメチルチオ尿素、ジオルトトリルチオ尿素などのチオ尿素化合物などを使用することができる。グアニジン系としては、たとえばジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、トリフェニルグアニジン、オルトトリルビグアニド、ジフェニルグアニジンフタレートなどのグアニジン系化合物を使用することができる。ジチオカルバミン酸系としては、たとえばエチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジアミルジチオカルバミン酸亜鉛、ジプロピルジチオカルバミン酸亜鉛、ペンタメチレンジチオカルバミン酸亜鉛とピペリジンの錯塩、ヘキサデシル(またはオクタデシル)イソプロピルジチオカルバミン酸亜鉛、ジベンジルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ペンタメチレンジチオカルバミン酸ピペリジン、ジメチルジチオカルバミン酸セレン、ジエチルジチオカルバミン酸テルル、ジアミルジチオカルバミン酸カドミウムなどのジチオカルバミン酸系化合物などを使用することができる。アルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系としては、たとえばアセトアルデヒド−アニリン反応物、ブチルアルデヒド−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン、アセトアルデヒド−アンモニア反応物などのアルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系化合物などを使用することができる。イミダゾリン系としては、たとえば2−メルカプトイミダゾリンなどのイミダゾリン系化合物などを使用することができる。キサンテート系としては、たとえばジブチルキサントゲン酸亜鉛などのキサンテート系化合物などを使用することができる。これらの加硫促進剤は、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
ステアリン酸金属塩としては、ステアリン酸マグネシウム、12−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、12−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、ステアリン酸バリウム、12−ヒドロキシステアリン酸バリウム、ステアリン酸亜鉛、12−ヒドロキシステアリン酸亜鉛などを挙げることができる。ステアリン酸金属塩のなかでも、耐熱性改良効果およびエポキシ化天然ゴムとの相溶性の観点から、ステアリン酸アルカリ土類金属塩が好ましく、ステアリン酸カルシウム、12−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、ステアリン酸バリウム、12−ヒドロキシステアリン酸バリウムがより好ましい。ステアリン酸金属塩の含有量は、ゴム成分100質量部に対して1質量部以上、好ましくは1.5質量部以上である。ステアリン酸金属塩の含有量が1質量部未満では十分な相溶効果、耐熱性改善効果が得られない傾向にある。また、ステアリン酸金属塩の含有量は10質量部以下、好ましくは8質量部以下である。ステアリン酸金属塩の含有量が10質量部を超えると、硬度やモジュラスの低下がおこり耐摩耗性が低下する傾向にある。
老化防止剤としては、アミン系、フェノール系、イミダゾール系、カルバミン酸金属塩などを適宜選択して使用することができる。
本発明の空気入りタイヤは、上記インナーライナー用ゴム組成物を用いて得られるインナーライナー部を備えたものである。すなわち、本発明の空気入りタイヤは、このようなインナーライナー部を備える限り、従来公知のいかなる構造を有する空気入りタイヤをも含むものである。
このような空気入りタイヤ1は、たとえば図1に示されるように、キャップトレッド部とベーストレッド部とを備えるトレッド部2と、そのトレッド部2の両端からタイヤ半径方向内方に延びる一対のサイドウォール部3と、各サイドウォール部3の内方端に位置するビード部4とを備える構造を有するのが一般的である。そして、それらのビード部4間にはカーカス6が架け渡されるとともに、このカーカス6の外側かつトレッド部2の内側にはタガ効果を有してトレッド部2を補強するベルト層7が配される。
上記カーカス6は、カーカスコードをタイヤ赤道COに対して、たとえば70〜90°の角度で配列する1枚以上のカーカスプライ6aから形成され、このカーカスプライ6aは、上記トレッド部2からサイドウォール部3を経てビード部4のビードコア5の廻りをタイヤ軸方向の内側から外側に折返されて係止される。
上記ベルト層7は、ベルトコードをタイヤ赤道COに対して、たとえば40°以下の角度で配列した2枚以上のベルトプライ7aからなり、各ベルトコードがプライ間で交差するよう向きを違えて重置している。
またビード部4には、上記ビードコア5から半径方向外方に延びるビードエイペックスゴム8が配されるとともに、カーカス6の内側には、タイヤ内腔面をなすインナーライナーゴム9が隣設され、カーカス6の外側は、クリンチゴム4Gおよびサイドウォールゴム3Gで保護される。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、上記インナーライナーゴム9に使用されるものである。
本発明の空気入りタイヤは、上記本発明のインナーライナー用ゴム組成物を用いて、従来公知の方法により製造される。すなわち、上記構成のインナーライナー用ゴム組成物を混練りし、未加硫の段階でタイヤのインナーライナー部の形状に合わせて押出し加工し、タイヤの他の部材とともに、タイヤ成形機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、本発明の空気入りタイヤを得ることができる。
かかる本発明の空気入りタイヤは、インナーライナーゴムに石油外資源からなる材料の含有比率がより高く、省資源および環境保護への配慮が十分なされているとともに、優れた耐空気透過性および耐屈曲亀裂成長性を示すゴム組成物が使用されているため、地球環境に優しい「エコタイヤ」として、たとえば乗用車などに好適に使用することができる。
以下、実施例および比較例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
<実施例1〜5および比較例1〜5>
表1に示す配合処方に従い、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤を除く配合成分を、回転数80rpm、150℃の条件で3分間混練りした。ついで、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を表1に示す配合量で加えた後、オープンロールを用いて、80℃で5分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。次に、当該未加硫ゴム組成物を150℃で、30分間加硫することにより、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートを作製した。
表1に示す配合処方に従い、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤を除く配合成分を、回転数80rpm、150℃の条件で3分間混練りした。ついで、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を表1に示す配合量で加えた後、オープンロールを用いて、80℃で5分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。次に、当該未加硫ゴム組成物を150℃で、30分間加硫することにより、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートを作製した。
実施例および比較例で使用した各種配合成分の詳細は以下のとおりである。
(1)エポキシ化天然ゴム(ENR):クンプーランガスリー社製の「ENR25」(エポキシ化率25モル%)
(2)クロロ化ブチルゴム:エクソン化学社製の「クロロブチルHT1066」
(3)シリカ:デグッサ社製の「ウルトラジルVN3」(BET:175m2/g)
(4)カーボンブラック:三菱化学(株)製の「ダイヤブラックG」(BET:27m2/g、DBP吸油量87ml/100g)
(5)シランカップリング剤:デグッサ社製の「Si266」(ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド)
(6)老化防止剤:松原産業製の「アンチオキシダントFR」(2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリン誘導体の精製品)
(7)ステアリン酸カルシウム:白石カルシウム社製の「GF200」
(8)ステアリン酸:日本油脂(株)製の「椿」
(9)酸化亜鉛微粒子(実施例1〜5で使用した酸化亜鉛):ハクスイテック(株)製の「ジンコックススーパーF−2」(平均粒径:65nm)
(10)酸化亜鉛(実施例3〜5および比較例1〜5で使用した酸化亜鉛):三井金属鉱業(株)製の酸化亜鉛2種(平均粒径:500nm)
(11)硫黄:鶴見化学工業(株)製の5%オイル処理粉末硫黄
(12)加硫促進剤CZ:大内新興化学工業(株)製の「ノクセラーCZ」(N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジル−スルフェンアミド)
(13)加硫促進剤DPG:フレキシス社製の「パーカシットDPG」(1,3−ジフェニルグアニジン)
(14)加硫促進剤M:三新化学工業(株)製の「サンセラーM」(2−メルカプト−ベンゾチアゾール)
(15)加硫促進剤DM:三新化学工業(株)製の「サンセラーDM」(ジベンゾチアジルジスルフィド)
実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムについて、下記に示す試験を実施した。結果を表1に示す。
(1)エポキシ化天然ゴム(ENR):クンプーランガスリー社製の「ENR25」(エポキシ化率25モル%)
(2)クロロ化ブチルゴム:エクソン化学社製の「クロロブチルHT1066」
(3)シリカ:デグッサ社製の「ウルトラジルVN3」(BET:175m2/g)
(4)カーボンブラック:三菱化学(株)製の「ダイヤブラックG」(BET:27m2/g、DBP吸油量87ml/100g)
(5)シランカップリング剤:デグッサ社製の「Si266」(ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド)
(6)老化防止剤:松原産業製の「アンチオキシダントFR」(2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリン誘導体の精製品)
(7)ステアリン酸カルシウム:白石カルシウム社製の「GF200」
(8)ステアリン酸:日本油脂(株)製の「椿」
(9)酸化亜鉛微粒子(実施例1〜5で使用した酸化亜鉛):ハクスイテック(株)製の「ジンコックススーパーF−2」(平均粒径:65nm)
(10)酸化亜鉛(実施例3〜5および比較例1〜5で使用した酸化亜鉛):三井金属鉱業(株)製の酸化亜鉛2種(平均粒径:500nm)
(11)硫黄:鶴見化学工業(株)製の5%オイル処理粉末硫黄
(12)加硫促進剤CZ:大内新興化学工業(株)製の「ノクセラーCZ」(N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジル−スルフェンアミド)
(13)加硫促進剤DPG:フレキシス社製の「パーカシットDPG」(1,3−ジフェニルグアニジン)
(14)加硫促進剤M:三新化学工業(株)製の「サンセラーM」(2−メルカプト−ベンゾチアゾール)
(15)加硫促進剤DM:三新化学工業(株)製の「サンセラーDM」(ジベンゾチアジルジスルフィド)
実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムについて、下記に示す試験を実施した。結果を表1に示す。
(硬度)
JIS−K6253に準拠して、タイプAデュロメータ硬さを測定した。
JIS−K6253に準拠して、タイプAデュロメータ硬さを測定した。
(転がり抵抗試験)
(株)上島製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪10%、動歪1%、周波数10Hzおよび温度60℃の条件下で、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートの損失正接(tanδ)の測定を行なった。表1の数値は、実施例1の損失正接を100としたときの相対値である。なお、当該数値が大きいほど、転がり抵抗が低減され、低発熱性に優れていることを示す。
(株)上島製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪10%、動歪1%、周波数10Hzおよび温度60℃の条件下で、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートの損失正接(tanδ)の測定を行なった。表1の数値は、実施例1の損失正接を100としたときの相対値である。なお、当該数値が大きいほど、転がり抵抗が低減され、低発熱性に優れていることを示す。
(空気透過性試験)
上島製作所製のガス透過試験機を用い、常温、常圧の条件にて、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートの空気透過性を測定した。結果を表1に示す。表1において、空気透過性が「A」であるとは、透過係数が5以上10未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示し、「B」であるとは、透過係数が10以上〜15未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示し、「C」であるとは、透過係数が15以上〜20未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示す。
上島製作所製のガス透過試験機を用い、常温、常圧の条件にて、実施例1〜5および比較例1〜5の加硫ゴムシートの空気透過性を測定した。結果を表1に示す。表1において、空気透過性が「A」であるとは、透過係数が5以上10未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示し、「B」であるとは、透過係数が10以上〜15未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示し、「C」であるとは、透過係数が15以上〜20未満(×1011cm3・cm/cm2・s・cmHg)であることを示す。
(屈曲亀裂成長試験)
JIS−K6260「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴムのデマッチャ屈曲亀裂成長試験方法」に準じて、室温25℃の条件下で、加硫ゴムサンプルに1mmの破断が生じるまでの回数を測定し、得られた回数を、実施例1における回数を100としたときの相対値で示した。なお、表1における70%とは、もとの加硫ゴムサンプルの長さに対する伸び率を示す。
JIS−K6260「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴムのデマッチャ屈曲亀裂成長試験方法」に準じて、室温25℃の条件下で、加硫ゴムサンプルに1mmの破断が生じるまでの回数を測定し、得られた回数を、実施例1における回数を100としたときの相対値で示した。なお、表1における70%とは、もとの加硫ゴムサンプルの長さに対する伸び率を示す。
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
1 タイヤ、2 トレッド部、2a キャップトレッド部、2b ベーストレッド部、3 サイドウォール部、4 ビード部、5 ビードコア、6 カーカス、7 ベルト層、8 ビードエイペックスゴム、9 インナーライナーゴム、4G クリンチゴム。
Claims (4)
- ゴム成分100質量部に対して、平均粒径が200nm以下の酸化亜鉛粒子を0.1〜10質量部含有するインナーライナー用ゴム組成物。
- 前記ゴム成分は、エポキシ化天然ゴムを含む請求項1に記載のインナーライナー用ゴム組成物。
- ゴム成分100質量部に対して、30〜50質量部のシリカをさらに含有する請求項1または2に記載のインナーライナー用ゴム組成物。
- 請求項1〜3のいずれかに記載のゴム組成物からなるインナーライナーゴムを備える空気入りタイヤ。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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