JP2008264766A - 酸化物触媒および該触媒を用いたアクロレインまたはアクリル酸の製造方法ならびに当該アクリル酸を用いた吸水性樹脂の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】
触媒層の局所的な異常高温部（ホットスポット部）の発生を抑制し、長期に渡り安定に高いアクロレインまたはアクリル酸収率を得ることができる方法を提供する
【解決手段】
モリブデンを必須成分として含有し、その触媒粒径の相対標準偏差が０．０２以上、０．２０以下である酸化物触媒媒を用いる。
【選択図】 なし

Description

本発明は、プロピレンの接触気相酸化によるアクロレインの製造やアクロレインの接触気相酸化によるアクリル酸の製造に用いる触媒に関する。詳しくはモリブデンを必須成分として含有する酸化物触媒であって特定の粒子径分布をもつ酸化物触媒に関する。また、本発明は、該触媒を用いたアクロレインまたはアクリル酸の製造方法ならびに当該アクリル酸を用いた吸水性樹脂の製造方法に関する。

アクロレインはアクリル酸などの原料として、また、アクリル酸は吸水性樹脂などの原料として工業的に広く利用されており、通常、アクロレインやアクリル酸の製法としては、固定床多管式反応器を用い酸化触媒の存在下、プロピレンの接触気相酸化によりアクロレインを、また、アクロレインの接触気相酸化によりアクリル酸を製造する方法が一般的である。

この接触気相酸化反応は非常な発熱反応を伴うことから、触媒層に局所的な異常高温部（以下、「ホットスポット部」と称することがある）が発生する。ホットスポット部は他の部分に比べ高温であるがため、酸化反応が過度に進行し、目的とするアクロレインやアクリル酸の収率が低下する。さらに、ホットスポット部は高温に曝されるため、触媒の物理的および化学的性質が短期で変化し、シンタリング等による活性や選択性の低下が著しい。特に、モリブデンを含有する触媒においては、ホットスポット部における高温のため、モリブデンの昇華が促進されて触媒組成比が変化し、触媒の劣化が顕著である。また、アクロレインやアクリル酸の生産性を向上させるため、高い空間速度や高い原料ガス濃度での反応すなわち高負荷反応を行った場合、この現象は促進されるという問題がある。

これらの問題に対処するため、プロピレンからアクロレインを製造する方法において、例えば、反応管に占有容積が異なる複数の触媒を充填し、その少なくとも１つにおいて不活性物質成形体が混合する方法（特許文献１）、担持型触媒を用いる方法において、該触媒の触媒活性物質の担持率および／または焼成温度を変更して調製した活性の異なる複数種の触媒を原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（特許文献２）、反応管に充填される触媒の占有容積が原料ガス入口側から出口側に向けてより小さくなるように反応管に充填する方法（特許文献３）など種々の改良がされている。
また、アクロレインからアクリル酸を製造する方法においては、例えば、原料ガス入口側の触媒を不活性物質で希釈する方法（特許文献４）、担持型触媒を用いる方法において、該触媒の触媒活性物質の担持率が原料ガス入口側から出口側に向けてよりが高くなるように反応管に充填する方法（特許文献５）、触媒に添加するアルカリ金属の種類および／または量を変更して調製した活性の異なる複数種の触媒を、原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（特許文献６）、反応管に充填される触媒の体積が原料ガス入口側から出口側に向けてより小さくなるように反応管に充填する方法（特許文献７）など種々の改良がされている。
しかしながら、不活性物質で希釈する方法、担持率を変える方法や活性の異なる触媒を用いる方法などでは、反応管内に充填される反応に有効な触媒成分量が減少し、アクリル産の生産性が悪化する。また、複数種の触媒を調製することは、単一品種を生産する場合に比べ、多大な労力およびコストを要する。

さらに、これらいずれの提案も、ホットスポット部の温度を抑制するという点ではある程度の改善は達成されるもののまだ十分なものではない。すなわち、いずれの方法においても、触媒寿命およびアクロレインまたはアクリル酸収率の面においても、なお改善の余地を有する状況である。

特開２００５−３２０３１５号公報 特開平１０−１６８００３号公報 特開平４−２１７９３２号公報 特公昭５３−３０６８８号公報 特開平７−１０８０２号公報 特開２０００−３３６０６０号公報 特開平９−２４１２０９号公報

本発明は、固定床多管式反応器を用いたプロピレンの接触気相酸化によるアクロレインの製造やアクロレインの接触気相酸化によるアクリル酸の製造に際し、触媒層の局所的な異常高温部（ホットスポット部）の発生を抑制し、長期に渡り安定して高いアクロレインまたはアクリル酸収率を得ることが可能となる触媒を提供することを目的とする。

本発明者らは、固定床多管式反応器を用いたプロピレンの接触気相酸化によるアクロレインの製造方法やアクロレインの接触気相酸化によるアクリル酸の製造方法において、反応器に充填する触媒の粒子径が特定の分布を有することで、触媒粒子間の空隙を均等かつ大きく存在させ、アクリル酸の生産性が低下することなく触媒層の局所的な異常高温部（ホットスポット部）の発生を抑制でき長期間安定してアクロレインやアクリル酸が得られることを見出し本発明を完成した。

すなわち、本発明は、モリブデンを必須成分として含有する酸化物触媒であって、下記式（１）により求められる粒径の相対標準偏差が０．０２以上、０．２０以下であることを特徴とする酸化物触媒である。
粒径の相対標準偏差 ＝ 粒径の標準偏差／平均粒径 （１）

（Nは粒径を測定した個数、Xｎは各粒子の粒径であって、各粒子の３方向の直径を測り平均を求める三軸平均径を表す）であり、平均粒径はＮ個の粒子の粒径の算術平均を表す。

また、本発明は、プロピレンを分子状酸素または分子状酸素含有ガスの存在下で接触気相酸化することによりアクロレインを製造する方法またはアクロレインを分子状酸素または分子状酸素含有ガスで接触気相酸化することによりアクリル酸を製造する方法において当該触媒用いることを特徴とするアクロレインまたはアクリル酸の製造方法である。また、本発明は、当該方法で得られたアクリル酸を用いた吸水性樹脂の製造方法である。

固定床多管式反応器を用いたアクロレインまたはアクリル酸を製造するための触媒として好適に使用でき、触媒層の局所的な異常高温部（ホットスポット部）の発生を抑制し、長期に渡り安定して高いアクロレインまたはアクリル酸収率を維持することができる。

本発明の触媒は、モリブデンを必須成分として含有し、その粒径が、式（１）で求められる粒径の相対標準偏差が０．０２以上、０．２０以下の範囲内のものであればよく、それによって、反応管あたりに充填されている触媒成分の量を適度に維持した上で、ホットスポットの発生が抑制され、高負荷反応を行うことができ長期間安定してアクロレインまたはアクリル酸の高い生産性を維持することが可能となる。触媒粒径の相対標準偏差が０．０２より小さい、すなわち触媒の粒径が均一に揃っている場合、反応管に触媒を充填した際に触媒粒子間の空隙が均等にかつ大きく存在することになる。この場合、ホットスポット部の発生を抑えることは可能であるが、反応管あたりに充填される触媒成分量が少なくなるため、十分な反応原料転化率を達成するには反応温度を高める必要があり、その結果として、目的生成物の選択率の低下、触媒の劣化の促進などによりアクロレインまたはアクリル酸の生産性が低下すると考えられる。一方、触媒粒径の相対標準偏差が０．２０より大きい、すなわち触媒粒径があまりにも大きな分布を持っていると、反応管に触媒を充填した際に大きな粒子間に存在する空隙に小さな粒子が入り込むため触媒粒子間の空隙が大幅に少なくなる。このため、反応管あたりに充填される触媒成分量は増大するものの、ホットスポットの発生が抑制できず、その結果、高温による燃焼反応の増大、触媒劣化の促進に繋がり、アクロレインまたはアクリル酸の生産性が低下すると推測される。

本発明において、触媒の形状としては実質的に球状であればよく、真球である必要はない。また、粒径は、粒子の３方向の直径を測り平均を求める方法（三軸平均径）により求められ、粒径の測定は、測定する個数が十分多ければ、全ての粒子を測定する必要はなく、全体から無作為に一部分をサンプリングしたもので良い。

尚、触媒の平均粒径としては、用いる反応管の内径に応じて適宜選択でき、１〜１２ｍｍのものが好ましく、より好ましくは３〜１０ｍｍである。

本発明における酸化物触媒は、活性成分としてモリブデンを必須成分とする酸化物であればよいが、プロピレンを分子状酸素または分子状酸素含有ガスで接触気相酸化することによりアクロレインを製造するための触媒としては下記式（２）で表される活性成分を有する酸化物触媒が好適である。

Ｍｏ_１２Ｂｉ_ａＦｅ_ｂＡ_ｃＢ_ｄＣ_ｅＤ_ｆＯ_ｘ （２）
（ここで、Ｍｏはモリブデン、Ｂｉはビスマス、Ｆｅは鉄、Ａはコバルトおよびニッケルから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｂはアルカリ金属、アルカリ土類金属およびタリウムから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｃはタングステン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびチタンから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｄはリン、テルル、アンチモン、スズ、セリウム、鉛、ニオブ、マンガン、砒素および亜鉛から選ばれる少なくとも1種の元素、Ｏは酸素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆおよびｘはそれぞれＢｉ、Ｆｅ、Ａ、Ｂ、Ｃ、ＤおよびＯの原子比を表し、０＜ａ≦１０、０＜ｂ≦２０、２≦ｃ≦２０、０＜ｄ≦１０、０≦ｅ≦３０、０≦ｆ≦４であり、ｘはそれぞれの元素の酸化状態によって定まる数値である。）
また、アクロレインを分子状酸素または分子状酸素含有ガスで接触気相酸化によりアクリル酸を製造するための触媒としては下記式（３）で表される活性成分を有する酸化物触媒が好適である。

Ｍｏ_１２Ｖ_ｇＷ_ｈＣｕ_ｉＥ_ｊＦ_ｋＧ_ｌＨ_ｍＯ_ｙ （３）
（ここで、Ｍｏはモリブデン、Ｖはバナジウム、Ｗはタングステン、Ｃｕは銅、Ｅはコバルト、ニッケル、鉄、鉛およびビスマスから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｆはアンチモン、ニオブおよびスズから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｇはシリコン、アルミニウム、チタンおよびジルコニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｈはアルカリ金属から選ばれる少なくとも1種の元素、Ｏは酸素であり、ｇ、ｈ、ｉ、ｊ、ｋ、ｌ、ｍおよびｙはそれぞれ、Ｖ、Ｗ、Ｃｕ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、ＨおよびＯの原子比を表し、２≦ｇ≦１５、０≦ｈ≦１０、０＜ｉ≦６、０≦ｊ≦３０、０≦ｋ≦６、０≦ｌ≦６０、０≦ｍ≦６であり、ｙはそれぞれの元素の酸化状態によって定まる数値である。）
本発明の触媒は、上記触媒活性成分をそのまま成型した成型触媒としても、反応に不活性な担体に上記触媒活性成分を担持した担持触媒としてもよい。上記触媒活性成分はこの種の調製に一般に用いられている原料を用いて一般に用いられている方法により調製することができる。原料としては、例えば、各元素の酸化物、水酸化物、アンモニウム塩、硝酸塩、炭酸塩、硫酸塩、有機酸塩などの塩類や、それらの水溶液、ゾルなど、あるいは、複数の元素を含む化合物などを用いることもできる。

成型触媒の調製に際しては、これら原料を順次水などの溶媒に加え水溶液、懸濁液またはスラリーとし、得られた触媒成分を含有する水溶液、懸濁液またはスラリーは適当な方法により乾燥する。乾燥の方法としては、例えば、蒸発乾固による乾燥も可能であるが、スプレードライヤーやドラムドライヤーなどを用いて粉末の乾燥物を得るようにしてもよく、また、箱型乾燥機やトンネル型乾燥機などを用いて気流中で加熱してブロック状またはフレーク状の乾燥物を得るようにしてもよい。あるいは、真空乾燥機などを用いて、減圧下で乾燥し、ブロック状または粉末状の乾燥物を得ることもできる。得られた乾燥物は、必要に応じて適当な粒度の粉体を得るための粉砕工程は分級工程を経て、成型工程に送られる。また、成型工程前に必要により乾燥物を焼成して用いてもよい。触媒の成型方法は、実質的に球状に形成できる方法であれば特に限定はされず、例えば、マルメライザー成形など、従来公知の方法を用いることができる。得られた成型体を、必要の応じて乾燥を行った後、３００〜６００℃、好ましくは３５０〜５００℃の温度で1〜１０時間ほど焼成することにより酸化物触媒を得ることができる。

担持触媒の調製に際しては、担体に均一に上記触媒活性成分を担持できる方法であればいずれも有効である。例えば、上記触媒活性成分を含有する水溶液、懸濁液またはスラリーを乾燥、粉砕し、さらに場合によっては焼成を行った後、回転ドラム式担持装置、転動造粒機や回転揺動型混合装置などを用いて、必要に応じアルコールや水などの結合剤などを添加して担持を行うことができる。また、上記触媒活性成分を含有する水溶液、懸濁液またはスラリーに担体を含浸させる方法も有効である。このようにして触媒活性成分を担持後、必要の応じて乾燥を行った後、３００〜６００℃、好ましくは３５０〜５００℃の温度で1〜１０時間ほど焼成することにより担持型の酸化物触媒を得ることができる。

担持触媒の担体としては、各種触媒、特にプロピレンの酸化反応触媒やアクロレインの酸化反応触媒に用いられる担体であればいずれも使用可能であり、実質的に球形であればよい。具体的には、シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ、炭化ケイ素、窒化ケイ素、酸化チタン、酸化ジルコニウムなどが使用可能である。中でも、アルミナ、シリカ−アルミナが好適である。

担体は、市販のものでもかまわないが、上記構成元素を含む原料から調製することも可能である。

担体の粒径としては１〜１２ｍｍのものが好ましく、更に好ましくは３〜１０ｍｍである。好ましくは、粒径が上記範囲内であり、式（１）で求められる相対標準偏差が０．０２以上、０．２０以下のものが好適に使用できる。それによって、活性成分量が比較的揃い、かつ、粒径の相対標準偏差が本発明の範囲内となる触媒を容易に調製することができる。尚、担体の調製時に上記の条件を満たすようにする、あるいは、調製後に篩い分けて用いることも可能である。また、成型触媒でも同様であるが、できあがった触媒自体をその粒径の相対標準偏差の条件を満たすように篩い分けてもよい。

本発明の触媒においては、上記の触媒活性成分以外に硝酸アンモニウム、セルロースなどの成型助剤やグラスファイバー、セラミックファイバーなどの補強剤を加えることもできる。

本発明は、上記の触媒活性成分を含む触媒であればいずれも有効であるが、特に活性の高い触媒においてはさらに有効である。また、アクロレインやアクリル酸の生産性を向上させるため、高負荷反応を行う際には、本発明は非常に有効となる。

固定床多管式反応器を用いたプロピレンの接触気相酸化によるアクロレインを製造またはアクロレインの接触気相酸化によるアクリル酸の製造に際に、本発明の触媒を使用することによって、反応管に触媒を充填する様態としては、反応管を複数の層に分割する必要はなく、単一種の触媒を充填する方法においてもホットスポットの発生を抑制し、高い空間速度や高原料ガス濃度での反応下でも、高いアクロレインまたはアクリル酸の生産性を維持することが可能である。尚、反応管を複数の層に分割し、一部を不活性物質で希釈する方法や成分、調製方法、焼成条件などを変更して調製した複数種の異なる酸化触媒を組み合わせて使用する方法を用いても、本発明の効果を損なうものではない。また、反応管を複数の層に分割し、占有容積が異なる複数種の酸化触媒を用いる方法も採用できるが、その場合、分割した各層における酸化触媒が本願の規定する相対標準偏差の範囲内になるようにすれば良い。
本発明における、プロピレンからアクロレインを製造する反応条件には特に制限は無く、この種の反応に一般に用いられている条件であればいずれも実施することが可能である。例えば、原料ガスとして1〜１５体積％、好ましくは４〜１２体積％のプロピレン、０．５〜２５体積％、好ましくは２〜２０体積％の分子状酸素、０〜３０体積％、好ましくは０〜２５体積％の水蒸気、残部が窒素などの不活性ガスからなる混合ガスを２００〜４００℃の温度範囲で０．１〜１．０ＭＰａの圧力下、３００〜５，０００ｈ^−１（ＳＴＰ）の空間速度で酸化触媒に接触させればよい。

同様に、アクロレインからアクリル酸を製造する反応条件には特に制限は無く、この種の反応に一般に用いられている条件であればいずれも実施することが可能である。例えば、原料ガスとして1〜１５体積％、好ましくは４〜１２体積％のアクロレイン、０．５〜２５体積％、好ましくは２〜２０体積％の分子状酸素、０〜３０体積％、好ましくは０〜２５体積％の水蒸気、残部が窒素などの不活性ガスからなる混合ガスを２００〜４００℃の温度範囲で０．１〜１．０ＭＰａの圧力下、３００〜５，０００ｈ^−１（ＳＴＰ）の空間速度で酸化触媒に接触させればよい。尚、アクロレイン含有ガスとして、上記プロピレンの接触気相酸化により得られるアクロレイン含有ガスが使用できることは言うまでもない。その際、プロピレンの酸化用触媒を充填した第１反応器およびアクロレイン酸化用触媒を充填した第２反応器の２つの反応器を用い、第１反応器からのアクロレインを含有する反応ガスと、リサイクルガス、酸素、あるいは窒素や水蒸気などの不活性ガスとを第２反応器に導入しアクロレインを更に酸化してアクリル酸を製造する方法、１つの反応器を２つの反応帯に分割し、一方の反応帯にはプロピレンの酸化用触媒を充填し、もう一方の反応帯にはアクロレイン酸化用触媒を充填した１つの反応器を用いプロピレンからアクリル酸を製造する方法など公知の方法が採用できる。また、プロパンを原料として得られるアクロレイン含有の混合ガスも使用可能であり、これらの混合ガスに必要に応じ、空気または酸素などを添加することもできる。

このように接触気相酸化により得られたアクリル酸含有ガスを水や高沸点の疎水性有機物などの溶剤で吸収、あるいは直接凝縮など公知の方法でアクリル酸含有液として、得られたアクリル酸含有液を公知の抽出法、蒸留法、晶析法などで精製することにより精製アクリル酸が得られる。得られた精製アクリル酸および／ またはその塩を単量体の主成分（ 好ましくは７０モル％ 以上、より好ましくは９０モル％ 以上 ） とし、さらに０．００１〜５モル％（アクリル酸に対する値）程度の架橋剤、０．００１〜２モル％程度のラジカル重合開始剤を用いて架橋重合させ、乾燥、粉砕することにより吸水性樹脂が得られる。
吸水性樹脂とは、架橋構造を有した水膨潤性水不溶性のポリアクリル酸であり、自重の３倍以上、好ましくは１０〜１０００倍の純水或いは生理食塩水を吸水し、水溶性成分（水可溶分）が好ましくは２５質量％以下、より好ましくは１０質量％以下の水不溶性ヒドロゲルを生成するものをいう。この様な吸水性樹脂の例示や物性測定方法としては例えば米国特許第第６１０７３５８号， 同第６１７４９７８号， 同第６２４１９２８号が例示される。

以下、実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。尚、以下では、便宜上、「質量部」を単に「部」、と記すことがある。また、プロピレン転化率、アクロレイン転化率、アクロレイン収率およびアクリル酸収率は次の通り定義される。
プロピレン転化率（モル％）
＝（反応したプロピレンのモル数／供給したプロピレンのモル数）×１００
アクロレイン収率（モル％）
＝（生成したアクロレインのモル数／供給したプロピレンのモル数）×１００
アクロレイン転化率（モル％）
＝（反応したアクロレインのモル数／供給したアクロレインのモル数）×１００
アクリル酸収率（モル％）
＝（生成したアクリル酸のモル数／供給したアクロレインのモル数）×１００
＜実施例１＞
−担体の調製−
平均粒径２〜１０μｍのα‐アルミナ粉体９０部と、有機結合剤としてのメチルセルロース５部とを混練機に投入し、充分に混合した。次いで、この混合物に、平均粒径２〜２０ｎｍのアルミナゾル３部（Ａｌ_２Ｏ_３含有量として）と、平均粒径２〜２０ｎｍのコロイド状シリカ７部（ＳｉＯ_２含有量として）とを添加し、さらに水を投入し、充分に混合して、シリカを添加したアルミナ混合物を得た。次いで、この混合物を押出し成型し、直径約５．５ｍｍ、長さ約５．５ｍｍの円柱状成型物を得た。これを球状物が形成されるまで造粒処理し、乾燥した後、１４００℃で２時間焼成を行った。これを目開き５．６ｍｍ以下、４．０ｍｍ以上の篩で篩い分けた。得られた担体から１００ｇをサンプリングし粒径を測定した。平均粒子径は５．００ｍｍ、式（１）における標準偏差は０．２５、相対標準偏差は０．０５であった。
−触媒調製−
蒸留水２０００部を加熱攪拌しつつモリブデン酸アンモニウム３５０部を溶解した（Ａ液）。別に５００部の蒸留水に硝酸コバルト１５４部および硝酸ニッケル１４４部を溶解させ（Ｂ液）、さらに別途、蒸留水３５０部に濃硝酸（６５質量％）１５部を加えて酸性とした溶液に硝酸第二鉄７３．４部および硝酸ビスマス１２０部を溶解させた（Ｃ液）。Ａ液にこれらの硝酸塩溶液（Ｂ液、Ｃ液）を滴下した。引き続き、２０質量％シリカゾル９９３部および硝酸カリウム０．８４部を加えた。このようにして得られた懸濁液を加熱、攪拌、蒸発せしめた。得られた乾燥物を２００℃で乾燥後に１５０μｍ以下に粉砕し、触媒粉体を得た。遠心流動コーティング装置に上記で得た担体１７５０部を投入し、次いで結合剤として３５質量％の硝酸アンモニウム水溶液と共に触媒粉体を９０℃の熱風を通しながら投入して担体に担持させた後、空気雰囲気下４７０℃で６時間熱処理をして酸化物触媒を得た。この触媒活性成分の酸素を除く金属元素の組成は次のとおりであった。

Ｍｏ_１２Ｂｉ_１．５Ｃｏ_３．２Ｎｉ_３．０Ｆe_１．１Ｋ_０．０５Ｓｉ_２０
また、この酸化物触媒の次式より算出した担持率は約３０質量％であった。

担持率（質量％）＝（酸化物触媒質量−担体質量）／担体質量×１００
また、得られた酸化物触媒から１００ｇをサンプリングし粒径を測定した結果、平均粒子径は５．２２ｍｍ、標準偏差は０．３１、相対標準偏差は０．０６であった。
−反応−
得られた酸化物触媒を内径２５ｍｍ、長さ３０００ｍｍの鋼鉄製反応管に充填層長が２０００ｍｍとなるように充填した。また、触媒層の反応ガス入口側に予熱層として平均粒径５ｍｍの不活性なアルミナボールを２００ｍｍ充填した。これに、プロピレン７．５容量％、空気６４容量％、水蒸気２１容量％および残部が窒素などの不活性ガスからなる組成の混合ガスを導入し、酸化物触媒に対する空間速度１７００ｈｒ^−１（ＳＴＰ）で反応を行った。このときの、反応初期および２０００時間経過時の性能を表１に示した。
＜実施例２＞
実施例１において、担体調製時に目開きを５．６ｍｍ以下、３．４ｍｍ以上の篩で篩分けた以外は、実施例１と同様に行った。結果を表１に示した。なお、このとき担体の平均粒子径は４．８２ｍｍ、標準偏差は０．６７、相対標準偏差は０．１４であり、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１２ｍｍ、標準偏差は０．５６、相対標準偏差は０．１１であった。
＜比較例１＞
実施例１において、担体調製時に目開きを５．６ｍｍ以下、２．４ｍｍ以上の篩で篩分けた以外は、実施例１と同様に行った。結果を表１に示した。なお、このとき担体の平均粒子径は４．９９ｍｍ、標準偏差は１．０５、相対標準偏差は０．２１であり、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１７ｍｍ、標準偏差は１．１９、相対標準偏差は０．２３であった。
＜比較例２＞
実施例１において、担体調製時に目開き５．６ｍｍ以下、４．６ｍｍ以上の篩で篩分けた以外は、実施例１と同様に行った。結果を表１に示した。なお、このとき担体の平均粒子径は５．００ｍｍ、標準偏差は０．０５、相対標準偏差は０．０１であり、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．２０ｍｍ、標準偏差は０．０５、相対標準偏差は０．０１であった。

＜実施例３＞
−触媒調製−
蒸留水４０００部を加熱攪拌しながら、そのなかにパラモリブデン酸アンモニウム５１３部、メタバナジン酸アンモニウム１７０部、パラタングステン酸アンモニウム７８．５部を溶解した。別に蒸留水２００部を加熱攪拌しながら、硝酸銅１４６部を溶解した。得られた２つの水溶液を混合し、さらに酸化チタン４８．４部、三酸化アンチモン３５．３部を添加し、懸濁液を得た。その懸濁液を湯浴上の磁製蒸発器に入れ、これに実施例１で得られた担体１７５０部を加え、攪拌しながら蒸発乾固して担体に付着させ、担持体を得た。次いで、この担持体を取り出し、空気雰囲気下４００℃で６時間熱処理をして酸化物触媒を得た。触媒活性成分の酸素を除く金属元素の組成は次のとおりであった。

Ｍｏ_１２Ｖ_６Ｗ_１．２Ｃｕ_２．５Ｓｂ_１Ｔｉ_２．５
また、この酸化物触媒の担持率は約３０質量％であった。
なお、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１６ｍｍ、標準偏差は０．２１、相対標準偏差は０．０４であった。
−反応−
得られた酸化物触媒を内径２５ｍｍ、長さ３０００ｍｍの鋼鉄製反応管に充填層長が２０００ｍｍとなるように充填した。また、触媒層の反応ガス入口側に予熱層として平均粒径５ｍｍの不活性なアルミナボールを２００ｍｍ充填した。これに、アクロレイン７容量％、空気３５容量％、水蒸気１５容量％および残部が窒素などの不活性ガスからなる組成の混合ガスを導入し、酸化物触媒に対する空間速度１５００ｈｒ^−１（ＳＴＰ）で反応を行った。このときの、反応初期および２０００時間経過時の性能を表２に示した。
＜実施例４＞
担体として実施例２において得られた担体を用いた以外は、実施例３と同様に触媒調製および反応を行った。結果を表２に示した。なお、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１６ｍｍ、標準偏差は０．６７、相対標準偏差は０．１３であった。
＜比較例３＞
担体として比較例１において得られた担体を用いた以外は、実施例３と同様に触媒調製および反応を行った。結果を表２に示した。なお、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１６ｍｍ、標準偏差は１．０８、相対標準偏差は０．２１であった。
＜比較例４＞
担体として比較例２において得られた担体を用いた以外は、実施例３と同様に触媒調製および反応を行った。結果を表２に示した。なお、得られた酸化物触媒の平均粒子径は５．１９ｍｍ、標準偏差は０．０７、相対標準偏差は０．０１であった。
＜実施例５＞
比較例３において得られた触媒を目開き５．６ｍｍ以下、３．４ｍｍ以上の篩で篩い分けた。それ以外は比較例３と同様に行った。また、篩い分けた後の酸化物触媒の平均粒子径は５．１３ｍｍ、標準偏差は０．７７、相対標準偏差は０．１５であった。
結果を表２に示した。
＜実施例６＞
−担体の調製−
平均粒径２〜１０μｍのα‐アルミナ粉体７５部と、有機結合剤としてのメチルセルロース５部とを混練機に投入し、充分に混合した。次いで、この混合物に、平均粒径２〜２０ｎｍのアルミナゾル８部（Ａｌ_２Ｏ_３含有量として）と、平均粒径２〜２０ｎｍのコロイド状シリカ１７部（ＳｉＯ_２含有量として）とを添加し、さらに水を投入し、充分に混合して、シリカを添加したアルミナ混合物を得た。次いで、この混合物を押出し成型し、直径約８．５ｍｍ、長さ約８．５ｍｍの円柱状成型物を得た。これを球状物が形成されるまで造粒処理し、乾燥した後、１４００℃で２時間焼成を行った。これを目開き８．５ｍｍ以下、７．２ｍｍ以上の篩で篩い分けた。得られた担体の平均粒子径は８．００ｍｍ、標準偏差は０．３２、相対標準偏差は０．０４であった。
−触媒調製−
蒸留水４０００部を加熱攪拌しながら、そのなかにパラモリブデン酸アンモニウム５３０部、メタバナジン酸アンモニウム８７．７部、パラタングステン酸アンモニウム７４．２部を溶解した。別に蒸留水２００部を加熱攪拌しながら、硝酸銅７２．４部、硝酸コバルト１４．５部を溶解した。得られた２つの水溶液を混合し、さらに三酸化アンチモン２９．１部を添加し、懸濁液を得た。その懸濁液を湯浴上の磁製蒸発器に入れ、これに上記担体１７５０部を加え、攪拌しながら蒸発乾固して担体に付着させ、担持体を得た。次いで、この担持体を取り出し、空気雰囲気下４００℃で６時間熱処理をして酸化物触媒を得た。この酸化物触媒の担持率は約３０質量％であり、酸素を除く金属元素の組成は次のとおりであった。

Ｍｏ_１２Ｖ_３Ｗ_１．１Ｃｕ_１．２Ｓｂ_０．８Ｃｏ_０．２
また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．５０ｍｍ、標準偏差は０．３４、相対標準偏差は０．０４であった。
−反応−
得られた触媒を用いて実施例３と同様に反応を行った。結果を表２に示した。
＜実施例７＞
−触媒調製−
蒸留水４０００部を加熱攪拌しながら、そのなかにパラモリブデン酸アンモニウム５３０部、メタバナジン酸アンモニウム８７．７部、パラタングステン酸アンモニウム７４．２部を溶解した。別に蒸留水２００部を加熱攪拌しながら、硝酸銅７２．４部、硝酸コバルト１４．５部を溶解した。得られた２つの水溶液を混合し、さらに三酸化アンチモン２９．１部を添加し、懸濁液を得た。この懸濁液を、噴霧乾燥機にて乾燥を行った。得られた顆粒状粉体を、３９０℃で約５時間焼成を行った。このとき、顆粒状粉体中に温度計を挿入し、急激な温度上昇が起こらないよう、炉の温度を調整しながら上昇させた。焼成後の顆粒状粉体を１５０μｍ以下に粉砕し、触媒粉体を得た。遠心流動コーティング装置に実施例６で得た担体１７５０部を投入し、次いで結合剤として２０質量％のグリセリン水溶液と共に触媒粉体を９０℃の熱風を通しながら投入して担体に担持させた後、空気雰囲気下４００℃で６時間熱処理をして酸化物触媒を得た。この酸化物触媒の担持率は約３０質量％であり、触媒活性成分の酸素を除く金属元素の組成は次のとおりであった。

Ｍｏ_１２Ｖ_３Ｗ_１．１Ｃｕ_１．２Ｓｂ_０．８Ｃｏ_０．２
また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．９５ｍｍ、標準偏差は０．３６、相対標準偏差は０．０４であった。
−反応−
得られた触媒を用いて実施例３と同様に反応を行った。結果を表２に示した。
＜実施例８＞
実施例６の担体調製において、目開き９．０ｍｍ以下、６．７ｍｍ以上の篩で篩分けた以外は、実施例６と同様に行った。結果を表２に示した。なお、このとき担体の平均粒子径は８．０２ｍｍ、標準偏差は０．６４、相対標準偏差は０．０８であった。また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．５２ｍｍ、標準偏差は０．６８、相対標準偏差は０．０８であった。
＜実施例９＞
実施例７において、用いた担体を目開き９．０ｍｍ以下、６．７ｍｍ以上の篩で篩分けたものに変えた以外は、実施例７と同様に行った。結果を表２に示した。なお、このとき用いた担体の平均粒子径は８．０２ｍｍ、標準偏差は０．６４、相対標準偏差は０．０８であった。また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．９７ｍｍ、標準偏差は０．７２、相対標準偏差は０．０８であった。
＜比較例５＞
実施例６の担体調製において、目開き８．２ｍｍ以下、７．８ｍｍ以上の篩で篩分けた以外は、実施例６と同様に行った。結果を表２に示した。なお、このとき担体の平均粒子径は８．００ｍｍ、標準偏差は０．０８、相対標準偏差は０．０１であった。また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．５０ｍｍ、標準偏差は０．０９、相対標準偏差は０．０１であった。
＜比較例６＞
実施例７において、用いた担体を目開き８．２ｍｍ以下、７．８ｍｍ以上の篩で篩分けたものに変えた以外は、実施例７と同様に行った。結果を表２に示した。なお、このとき用いた担体の平均粒子径は８．００ｍｍ、標準偏差は０．０８、相対標準偏差は０．０１であった。また、得られた酸化物触媒の平均粒子径は８．９５ｍｍ、標準偏差は０．０９、相対標準偏差は０．０１であった。

＜実施例１０＞
−反応−
反応管数約８，５００本（反応管径２５ｍｍ、長さ５０００ｍｍ）およびこれを覆う熱媒体を流すためのシェルからなる固定床多管式反応器に、反応管上部より順に実施例１にて得られた触媒（「前段触媒」という）、外径８ｍｍのＳＵＳ製ラシヒリング、実施例３で得られた触媒（「後段触媒」という）を落下させてそれぞれの長さが、前段触媒層：２３００ｍｍ、ラシヒリング層：４００ｍｍ、後段触媒層：２３００ｍｍとなるように充填した。なお、シェルの下から２５００ｍｍの位置にシェルを上下に分割する厚さ５０ｍｍの仕切り板を設け、上方および下方のシェル空間部のいずれにおいても熱媒体を下方から上方に循環した。反応器の下部から、プロピレン８容量％、空気７６容量％、水蒸気１２容量％および残部が窒素などの不活性ガスからなる組成の混合ガスを導入し、前段触媒に対する空間速度１６００ｈ^−１（ＳＴＰ）で反応を行った。このときの反応初期および２０００時間経過時の性能を表３に示した。

Claims (8)

1. モリブデンを必須成分として含有する酸化物触媒であって、下記式（１）により求められる粒径の相対標準偏差が０．０２以上、０．２０以下であることを特徴とする酸化物触媒。
   粒径の相対標準偏差 ＝ 粒径の標準偏差／平均粒径 （１）
   

   

   （Nは粒径を測定した個数、Xｎは各粒子の粒径であって、各粒子の３方向の直径を測り平均を求める三軸平均径を表す）であり、平均粒径はＮ個の粒子の粒径の算術平均を表す。
2. 酸化物触媒が下記の一般式（２）
   Ｍｏ_１２Ｂｉ_ａＦｅ_ｂＡ_ｃＢ_ｄＣ_ｅＤ_ｆＯ_ｘ （２）
   （ここで、Ｍｏはモリブデン、Ｂｉはビスマス、Ｆｅは鉄、Ａはコバルトおよびニッケルから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｂはアルカリ金属、アルカリ土類金属およびタリウムから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｃはタングステン、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウムおよびチタンから選ばれる少なくとも1種の元素、Ｄはリン、テルル、アンチモン、スズ、セリウム、鉛、ニオブ、マンガン、砒素および亜鉛から選ばれる少なくとも1種の元素、Ｏは酸素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆおよびｘはそれぞれＢｉ、Ｆｅ、Ａ、Ｂ、Ｃ、ＤおよびＯの原子比を表し、０＜ａ≦１０、０＜ｂ≦２０、２≦ｃ≦２０、０＜ｄ≦１０、０≦ｅ≦３０、０≦ｆ≦４であり、ｘはそれぞれの元素の酸化状態によって定まる数値である。）で表される請求項1に記載の酸化物触媒。
3. 酸化物触媒が下記の一般式（３）
   Ｍｏ_１２Ｖ_ｇＷ_ｈＣｕ_ｉＥ_ｊＦ_ｋＧ_ｌＨ_ｍＯ_ｙ （３）
   （ここで、Ｍｏはモリブデン、Ｖはバナジウム、Ｗはタングステン、Ｃｕは銅、Ｅはコバルト、ニッケル、鉄、鉛およびビスマスから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｆはアンチモン、ニオブおよびスズから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｇはシリコン、アルミニウム、チタンおよびジルコニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｈはアルカリ金属から選ばれる少なくとも1種の元素、Ｏは酸素であり、ｇ、ｈ、ｉ、ｊ、ｋ、ｌ、ｍおよびｙはそれぞれ、Ｖ、Ｗ、Ｃｕ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、ＨおよびＯの原子比を表し、２≦ｇ≦１５、０≦ｈ≦１０、０＜ｉ≦６、０≦ｊ≦３０、０≦ｋ≦６、０≦ｌ≦６０、０≦ｍ≦６であり、ｙはそれぞれの元素の酸化状態によって定まる数値である。）で表される請求項1に記載の酸化物触媒。
4. モリブデンを必須成分とした活性成分を担体に担持させてなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の酸化物触媒。
5. プロピレンまたはプロピレン含有ガスを分子状酸素または分子状酸素含有ガスで接触気相酸化することによりアクロレインを製造する方法において、請求項１、２または４に記載の酸化物触媒の存在下で行うことを特徴とするアクロレインの製造方法。
6. アクロレインまたはアクロレイン含有ガスを分子状酸素または分子状酸素含有ガスで接触気相酸化することによりアクリル酸を製造する方法において、請求項１、３または４に記載の酸化物触媒の存在下で行うことを特徴とするアクリル酸の製造方法。
7. アクロレイン含有ガスが、請求項５に記載の方法で得られたアクロレイン含有ガスである請求項７に記載のアクリル酸の製造方法。
8. 請求項６または７記載の方法で得られたアクリル酸を用いることを特徴とする吸水性樹脂の製造方法。