JP2008180502A - エネルギの不要な冷蔵ドアおよびそれを製造するための方法 - Google Patents

エネルギの不要な冷蔵ドアおよびそれを製造するための方法 Download PDF

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Abstract

【課題】電気を与えてドアを加熱することなく、曇りを制御し、断熱を与え、所望の可視度を与えるための、冷蔵ドアおよびそれを製造するための方法を提供する。
【解決手段】外面を有し、かつ冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドアであって、第１ガラス板および第２のガラス板の周辺に配置され、互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、第１または第２のガラス板の面に隣接した第１の低放射率コーティングとを含み、第１および第２のガラス板、第１の密閉アセンブリ、ならびに第１の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下のＵ値、または実質的に０．０４以下の放射率を有し、ドアはさらに、絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含み、前記第１の密閉アセンブリは非金属のウォームエッジアセンブリである。
【選択図】図３

Description

発明の背景
１．発明の分野
本発明は一般的に冷蔵ドアに関し、特に、曇りの制御、断熱および所望の可視度を与えるエネルギの不要な冷蔵ドアに関する。より特定的には、本発明の冷蔵ドアは、ドアを電気的に加熱することなく、低放射率のコーティングを利用して、これらの所望の特徴を達成する。本出願を通して「冷蔵ドア」という用語は、冷凍装置、冷蔵庫ならびに同様の装置およびキャビネットに使用されるドアのことをいう。さらに、本発明の目的のために、（エネルギの不要な冷蔵ドアにおいて見られるような）「エネルギの不要な（energy-free）」という用語は、ガラスを加熱するのに電気をガラスに与えないことを意味する。
２．背景の説明
市販の冷凍装置、冷蔵庫等のための冷蔵ドアは、典型的にガラスで構成されて、顧客がドアを開けなくても、販売用に置かれた製品を見ることができるようにしてある。しかしながら、ガラスに曇り（「霧（fogging）」と呼ぶこともある）が生じると、顧客はドア
を通して内側の製品を見て、それを識別することができず、これは顧客だけでなく店主または小売業者の立場からしても望ましくないことである。
ガラスの冷蔵ドアの外部に湿気が凝縮する、というのもガラス外部の表面温度が、冷凍装置または冷蔵庫の、より冷たい冷蔵内部によって、店の周囲温度よりも下に下げられるためである。ガラス表面の温度が、店の空気の露点よりも下に下がると、ガラス表面に湿気が凝縮する。さらに、ドアを湿気のある環境において開くと、ドアの内部をなす最も内側のガラス板も、一瞬店の外気に晒され、ドアの内部でも曇りが生じ得る。ガラスドア内部の曇りも、ガラスドア内部の温度が、それが晒される店の周囲空気の露点よりも低いために生じる。
先述のように、ガラスドア上の霜になり得る曇りによって、顧客はガラスドアを通して販売用の製品を見ることができない。結果として、曇りまたは霜がガラスドアに付いているとき、顧客は、冷蔵ドアを開けて内部にある中身を識別するというわずらわしい作業を行なわなければならず、これは多数の冷凍装置または冷蔵庫を有する店では現実的ではない。すべての冷蔵ドアを開けることは、顧客の立場からして、うんざりして時間のかかるものであるだけでなく、小売店の立場からしてもこれは望ましくないものである。なぜならこれによって、小売業者の冷凍装置および冷蔵庫のエネルギ消費がかなり増大し、それにより小売店に、より高いエネルギ費をもたらすからである。
冷蔵ドアが、認可されるために準拠しなければならないさまざまな業界性能基準がある。米国において、業界の多くは、外部温度が華氏８０度（８０°Ｆ）、外部相対湿度が６０パーセント（６０％）、および内部温度が華氏−４０度（−４０°Ｆ）の環境において使用するときに、外部の曇りを防ぐ冷凍装置のドア（冷蔵庫のドアではない）を要求している。他の国々では異なる要請がある。
当該技術において周知であるように、典型的な冷蔵ドアは、ドア枠に収納された絶縁ガラス装置（ＩＧＵ）から成る。冷蔵ドアにおけるＩＧＵは典型的に２、３枚のガラスから成り、これらのガラスは、一般的にエッジシール（edge seal）と呼ばれる密閉アセンブ
リによってその周辺縁部を密閉される。３枚のガラスから成るＩＧＵにおいて、２つの絶縁室は３枚のガラスの間に形成される。２枚のガラスから成るＩＧＵにおいて、単一の絶
縁室が形成される。典型的に、冷蔵庫のためのＩＧＵは、２枚のガラスで構成され、一方で冷凍装置のＩＧＵは３枚のガラスを使用する。一旦密閉されると、チャンバは、アルゴン、クリプトンまたはＩＧＵの熱性能を向上させるための他の好適な気体等の不活性ガスで満たされることが多い。
冷蔵ドアにおける曇りを防ぐまたは減らすための従来のアプローチの大半は、ＩＧＵの１つ以上のガラス表面に導電コーティングを含んで、ガラスを電気的に加熱することによって、エネルギをドアに供給することを含む。ガラスを加熱する目的は、ガラスの温度を、店の、より暖かい外気の露点よりも高く維持することである。ガラスを露点よりも高く加熱することにより、ドアのガラスに望ましくない曇りおよび霜が生じなくなり、ガラスを通して冷蔵区画の内部をはっきり見ることができる。
３枚のガラスを嵌めたＩＧＵからなるドアにおいて、１、２枚のガラスの、晒されていない面が導体材料でコーティングされる。導電コーティングは、２本の母線またはガラスの向かい合った縁部に装着された他の電気コネクタによって、電源装置に接続される。電流がコーティングを通過すると、コーティングは熱くなり、それによりガラス板を加熱して曇りのない表面を与える。冷蔵ドアのＩＧＵへのコーティングは、通常最も外部のガラス板の晒されていない面に施される。しかしながら、ガラスの内板の内側に曇りがつくこともあるため、最も内側のガラス板の晒されていない面も、加熱のためにコーティングされて、曇りを防ぎ得る。
先行技術の、このような従来の加熱冷蔵ドアに関連した、多くの欠点および問題がある。第１に、ドアを加熱することにより、冷却装置のエネルギ費よりも高い、およびそれを越えるエネルギ費が課されるということである。標準の大きさの市販の冷凍装置において、冷凍装置のドアを加熱するための追加費用はかなりのもので、現在の電気料金の価格設定に基づくと、このような追加費用は、各々の冷凍装置につき、１年あたり１００ドルまたはそれ以上であり得る。一部のスーパーマーケットおよび他の食料品店が何百もの冷凍装置を利用しているというように、多くの店が多数の冷凍装置を利用していることを考えると、このような加熱冷凍装置ドアに関連した累積するエネルギ費はかなりのものになる。
第２に、従来の加熱冷蔵ドアからの過剰熱は、冷蔵区画に移動し、冷却装置にさらなる負担をもたらし、これはさらに高いエネルギ費をもたらす。第３に、加熱するためにドアに与えられる電力が、低過ぎる、止められる、または停電により中断されると、ガラスに曇りおよび／または霜が生じるということである。電力損失が非常に大きければ、不必要な追加のエネルギ費が課されることになる。これらの問題の発生を減じるために、このような加熱ガラスドアは、ドア加熱装置の正確な制御を必要とすることが多い。ドア加熱装置の、必要とされる正確な制御を達成するために、電気制御システムが必要とされ、これはかなりの運転費および維持費とともに、設計費および製造費の増加をもたらす。
第４に、これらの電気的に加熱されたガラスドアは、顧客に対して安全上の問題をもたらし、小売業者および冷蔵装置の製造業者に対して法的責任および損害の潜在的なリスクをもたらす。ガラスドアのコーティングに与えられる電圧は、典型的に１１５ボルト交流である。店の顧客が使用するショッピングカートは、重く、金属製である。ショッピングカートがガラスドアに当り、それを壊した場合、電気がカートを通って顧客に伝導し得、これは重傷または死をももたらすおそれがある。
米国特許第５，８５２，２８４号および第６，１４８，５６３号では、（低放射率のコ
ーティングであるかもしれない）導電コーティングで覆われたガラスに電圧を与えて、ガラスドアの外面での曇りの生成を制御することが開示されている。低放射率のコーティング等の導電コーティングは、電気に抵抗を与え、これは熱を生成し、一方で望ましい熱特徴を与える。しかしながら、これらの特許で開示された冷蔵ドアは、先述した、すべての電気的に加熱された冷蔵ドアに関連する欠点および問題を被っている。
このような低放射率コーティングは、伝導性のために使用されることに加え、冷蔵ドアの曇りを減じるための別の手段として用いられてきた。特に、ガラスの絶縁値（「Ｒ値」）を増大させ、かつ冷蔵区画から熱の損失を減じる１つの方法は、ガラスに低放射率（low emissivity（低Ｅ））コーティングを与えることである。低放射率コーティングは、微視的に薄く、実質的に不可視の金属またはガラス表面に堆積した金属酸化物層であり、ガラスを通った放射熱流を抑圧することによって放射率を減じる。放射率は、黒体または表面によって発せられた放射および、プランクの法則によって予測された理論上の放射の割合である。放射率という用語は、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）の標準による赤外線範囲において測定された放射率の値のことをいうのに用いられる。放射率は、放射測定を用いて測定され、半球放射率および正常放射率として報告される。放射率は、コーティングによって発せられた長い赤外波長放射の割合を示している。低放射率は、ガラスを通って伝導される熱が少ないことを示している。結果として、１枚のガラスまたはＩＧＵの放射率は、ガラスまたはＩＧＵの絶縁値、およびガラスまたはＩＧＵの熱伝導率（「Ｕ値」）に影響を与える。１枚のガラスまたはＩＧＵのＵ値は、そのＲ値の逆である。
多数枚のガラスのＩＧＵにおいて、ＩＧＵの放射率は、ＩＧＵを形成するガラス板を全て合わせた放射率であるが、これはすべてのガラス板の放射率を互いに掛け合わせることによって近似され得る。たとえば、各々のガラス板の放射率が０．５の２枚のＩＧＵにおいて、全放射率は、０．５×０．５または０．２５となる。
電気的にドアを加熱した状態および加熱しない状態の双方での冷蔵ドアにおいて使用されるＩＧＵへ、低放射率コーティングを与えたが、このようなコーティングおよびＩＧＵは、このような冷蔵ドアが、電気を与えてドアを加熱することなく利用される広範囲の温度および環境を通して、曇りを制御し、必要とされる断熱を与えることができない。より特定的には、このような低放射率コーティングを使用したにも拘らず、加熱されていない冷蔵ドアは、冷蔵区画の内部温度が実質的に氷点に近いまたはそれよりも低い適用例において、曇り制御を与えることができなかった。
したがって、電気的に加熱され、かつ低放射率コーティングの冷蔵ドアが利用可能であるにも拘らず、（１）広範囲の温度および環境で、必要な曇り制御および断熱を与え、（２）所望の可視度を有し、（３）電力を与えてドアを加熱する必要性を取り除くことによって、不必要なエネルギ費および冷却装置への過度の負担を回避し、（４）高価で複雑な電気制御システムを必要としないことにより設計費、製造費、運転費および維持費を最小限にし、（５）顧客に対して安全上の問題をもたらさない、かつ製造業者および小売店に対して法的責任および損害の潜在的なリスクをもたらさない、冷蔵ドアが必要である。
発明の概要
本発明の主な目的は、曇り制御、断熱および所望の可視度を備えた、エネルギ不要の冷蔵ドアを与えることにより、上述の先行技術の欠陥を克服することである。
本発明の別の重要な目的は、ガラスの曇りを減じるために電気エネルギを使用しない冷蔵ドアを提供することである。
本発明の別の重要な目的は、曇りを制御し、かつ冷凍装置または冷蔵庫の内部にかなり
の熱を伝達することにより冷却装置にさらに負担を負わせてエネルギ費を増大させることのない、冷蔵ドアを提供することである。
本発明のさらに別の目的は、先行技術の冷蔵ドアおよび装置と比較して、より容易にかつより経済的に製造し、運転し、維持することのできる、曇り制御を備えた冷蔵ドアを提供することである。
本発明のさらに別の目的は、より容易に設計し、運転し、維持することのできる、曇り制御を備えた冷蔵ドアを提供することである。
本発明の別の目的は、曇りを制御するのに、電気を使用してガラスを加熱しない、曇り制御を備えた冷蔵ドアを製造するための方法を提供することである。
本発明のさらに別の目的は、放射率が０．０４未満の冷蔵ドアを提供することである。
本発明のさらに別の目的は、放射率がおよそ０．００２５である冷蔵ドアを提供することである。
本発明のさらに別の目的は、Ｕ値が０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ未満の冷蔵ドアを提供することである。
本発明のさらに別の目的は、Ｕ値がおよそ０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆの冷蔵ドアを提供することである。
本発明は、エネルギが不要な冷蔵ドアおよびそれを製造するための方法を提供することによって、これらの目的を達成し、この冷蔵ドアは、ガラスの内板、中板および外板を含む絶縁ガラス装置を収納するドア枠を含む。ガラスの内板および中板の周辺に配置された第１の密閉アセンブリは、ガラスの内板と中板との間に第１のチャンバを形成する。ガラスの中板および外板の周辺に配置された第２の密閉アセンブリは、ガラスの中板と外板との間に第２のチャンバを形成する。クリプトン、空気またはアルゴン等の気体が、第１および第２のチャンバで保持される。ガラスの外板およびガラスの内板は各々、ガラスの中板に面する晒されていない面を有する。低放射率コーティングは、ガラスの内板および外板の晒されていない面に施されて、ガラスドアが全体としてＵ値を有するようにし、このＵ値は、電気を与えてドアを加熱することなく、ガラスドアの外板の外面で曇りが生じるのを防ぎ、一方でガラスドアの内板の内側から所望の曇りの蒸発速度を与える。
本発明のさらに他の特徴および利点、ならびに本発明のさまざまな実施例の構造および動作を、添付の図面を参照して以下で詳細に説明する。
本明細書に組み入れられ、本明細書の一部をなす添付の図面は、本発明のさまざまな実施例を示しており、これらの図面は、説明とともに、さらに本発明の原理を説明しかつ当業者が本発明を製造し使用することができるようにするのに役立つ。図面において、同じ参照番号は同一のまたは機能的に同様の要素を示す。
本発明のより完全な理解およびその付随する利点の多くは容易に得られるであろう、というのも、これらは添付の図面と関連して考えられるときに、以下の詳細な説明を参照してよりよく理解されるためである。
好ましい実施例の詳細な説明
以下の説明において、制限するためではなく説明の目的のために、および本発明を完全に理解するために、特定のコーティング、コーティングプロセス、板の厚さ、密閉アセンブリ、板の枚数、板の間隔およびドアを組立てるための方法等といった具体的な詳細が述べられる。しかしながら、本発明を、これらの具体的な詳細から逸脱する他の実施例において実施し得ることが当業者にとって明らかである。周知のコーティング、コーティングプロセス、密閉アセンブリおよびドアを組立てるための方法の詳細な説明は、本発明の説明をわかりにくくしないために省略される。本発明のこの説明の目的のために、図から明らかであるように、外部の（external）、内部の（internal）、外側の（outer）および
内側の（inner）といった用語は、冷凍装置または冷蔵区画の内部の側からの説明である
。
実験およびコンピュータモデルは、先述の米国業界の性能要件の下で、冷蔵ドアがガラス外部の曇りを防ぐには、およそ０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−ＦのＵ値（ガラスを通した熱伝達の伝導性）が必要とされることを示している。しかしながら、説明したように、ドアが開いているとき、ドアの内板ガラスの内側に曇りが生じ得、これはガラス板の内面の温度が、それが晒されるより湿気のある店の周囲空気の露点よりも低いためである。しかしながら、一旦ドアを閉めると、湿気が冷凍装置または冷蔵区画の中へと蒸発するため、曇りは消散する。
ドアの内側に曇りが生じている間、冷凍装置または冷蔵庫の中身はドアを通して見ることができない。結果として、曇りが生じている間の時間の長さを決定する蒸発の速度が、重要な設計基準となる。より多くの熱がガラスドアを通ってガラスドアの内面へ伝達されるほど、ドアの内側の曇りがより早く蒸発する。しかしながら、ドアを通った熱伝達の増大はまた、冷却装置からのエネルギ費の増大をもたらす。結果として、ガラスドアの最適なＵ値は、多数の要素によって後押しされる。この要素は、外部温度および内部温度の間の差、ガラスの厚さ、間隔、ＩＧＵのチャンバで使用される気体、板の数、スペーサ材料、周囲湿度、遠赤外線スペクトルのコーティングの吸収係数、および曇りの蒸発のための望ましい時間を含む。さらに、選択された構成要素（すなわち気体、密閉アセンブリ、ガラス等）と関連した費用、エネルギ費および他の要素も設計の際に検討される。以下に記載した好ましい実施例では、０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔＦのＵ値が与えられ、このＵ値では、ドアの外側の曇りを防ぎ、一方で十分な熱が周囲の外部環境からドアを通って突き抜けることができ、ドアの内側の曇りが適度な時間で蒸発することができる。冷蔵装置の製造業者の中には、曇りが数分以内に蒸発することを要求する者もいるが、１分以内に蒸発することを要求する者もいる。曇りが蒸発するのに必要な時間は、ドアが開いている時間量、店の湿度、冷蔵装置区画の温度、冷蔵装置の中身、ドアを通って伝達される熱（これはＵ値に依存する）および他の要素によって変化する。
図１に示したように、本発明の好ましい実施例において、冷蔵装置５は、複数の透明な冷蔵ドア１０を含み、各々の冷蔵ドアはハンドル１１を有する。以下でより詳細に説明するように、各々の冷蔵ドア１０は、枠５５に装着されたＩＧＵ５０を含む。冷蔵装置の内部は、ドアを通して見られる商品を保持するための複数の棚６を含む。図２を参照して、この実施例の冷蔵ドア１０は、冷蔵装置の開口部にヒンジで装着され、これによりドアを外側に開くことができる。
上述のように、冷蔵ドア１０は、枠５５に収納されたＩＧＵ５０を含む。図３に示したように、ＩＧＵ５０は、外板ガラス６０、中板ガラス６５および内板ガラス７０から成る。ＩＧＵ５０は枠５５に収納され、また第１の密閉アセンブリ９０を含み、この密閉アセンブリは、外板ガラス６０の内面６２および中板ガラス６５の外面の周辺に延在して、実質的に密閉された絶縁外室９２を規定する。同様に、第２の密閉アセンブリ９５は、内板ガラス７０の外面７２および中板ガラス６５の内面の周辺に延在して、実質的に密閉され
た絶縁内室９４を規定する。
外板ガラス６０の外面６１は、外側の周囲環境７に隣接して位置付けられる。すなわち、外板６０の外面６１は、冷蔵庫または冷凍装置が存在する環境に晒される。外板６０の内面６２は、外室９２の一部をなし、外室に晒される。
この好ましい例示の実施例において、外面６０は８分の１インチの厚さであり、焼入れられ、外板６０の内面６２は、低放射率コーティング６３で覆われる。特に、この実施例において、低放射率コーティングは、スパッタコーティングを施した低放射率コーティングであり、これは基層として超硬質チタニアを含み、高レベルの熱性能および高度の可視度を保証する。この特定のスパッタコーティングを施されたガラスは、コーティングの後に焼入れることができ、高レベルの色付けを行なうことなく、高い可視の光透過率を与える。外板６０の外面６１はコーティングされない。この実施例において、外板６０は、たとえば、テネシー、キングズポートのＡＦＧインダストリーズ社（AFG Industries, Inc.）によって製造された、厚さが８分の１インチの、１枚のコンフォートＴｉ−ＰＳ（Comfort Ti-PS）ガラスであり得、これは放射率が０．０５の低放射率コーティングを有する
。当該技術において周知であるように、コンフォートＴｉ−ＰＳは、ＩＧＵ５０に組み込まれる前に、適切な大きさに切断され、焼入れされ、縁取られる。
中板ガラス６５は、外板ガラス６０と内板ガラス７０との間に位置付けられ、外室９２および内室９４の一部をなす。中板６５は、外板６０および内板７０から２分の１インチの間隔を空けられ、８分の１インチの厚さの、コーティングされない、焼入れされたガラス板である。
内板ガラス７０は、冷凍装置または冷蔵区画９の内部に隣接して位置付けられ、内面７１は、区画９の内部に晒される。内板７０の外面７２は、内室９４の一部をなし、内室に晒される。内板ガラス７０の外面７２もまた、低放射率コーティング７３で覆われる。この実施例において、内板７０の外面７２のコーティング７３は、外板６０の内面６２のコーティング６３に関して先述したものと同じである。内板７０の内面７１はコーティングされない。この実施例において、内板７０はまた、記載した特徴およびコーティングを有する、ＡＦＧインダストリーズ社によって製造された、厚さが８分の１インチの、１枚のコンフォートＴｉ−ＰＳガラスであり得る。
この例示の実施例において、チャンバ９２および９４は双方とも空気で満たされている。代替の実施例において、各々のチャンバは異なる気体で満たされているかもしれず、チャンバはクリプトン、アルゴンまたは他の好適な気体で満たされている可能性もある。
板６０，６５は、第１の密閉アセンブリ９０によって離れて保持され、この密閉アセンブリは、板６０，６５の周辺に延在し、ガラス板を平行に、間隔をあけた関係に維持し、板６０，６５の間でチャンバ９２を作る一方で、チャンバ９２を外部環境から密閉する。同様に、板６５，７０は、第２の密閉アセンブリ９５によって離れて保持され、この密閉アセンブリは板６５，７０の周辺に延在し、ガラス板を平行な間隔をあけた関係に維持し、板６５，７０の間にチャンバ９４を作る一方で、チャンバ９４を外部環境から密閉する。密閉アセンブリ９０，９５は、外板６０および中板６５、ならびに内板７０および中板６５それぞれの間で、２分の１インチの間隔を保つ。
この実施例の密閉アセンブリ９０，９５は、好ましくはウォームエッジシールである。「ウォームエッジ（Warm edge）」は、従来のアルミニウムスペーサおよび密閉材の組合せよ
りもよく熱損失を減じる絶縁ガラス密閉アセンブリのことを言うのに用いられる。この実
施例の密閉アセンブリ９０，９５の各々は、独自のスペーサおよび乾燥剤を含み、これは分離した密閉材、金属スペーサおよび乾燥剤の必要性に取って替わり、伝熱率が０．８４Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ（Ｋ値と呼ばれることもある）である。この実施例における密閉アセンブリ９０，９５は、ポリイソブチレン密閉材、熱溶解ブチル密閉材、乾燥剤母体、ゴム詰め木および防湿材の組合せを含む合成押出し物である。このタイプの好適な密閉アセンブリは、オハイオ、ビーチウッドのトルーシールテクノロジー（TruSeal Technologies）によって、「コンフォートシール（Comfort Seal）」の名で製造され、販売されている。
図３を参照して、ＩＧＵ５０が示されている。ＩＧＵ５０は、密閉アセンブリ９０および９５によって組み込まれたガラス板６０，６５および７０から成る。ＩＧＵ５０は、当業者に周知の何らかの好適な態様で、枠５５に取付けられる。枠５５は、押出プラスチックまたは、押出アルミニウム、繊維ガラスもしくは他の材料等の他の好適な周知の枠材料で製造される。代替の実施例において、枠５５がアルミニウムまたは他の材料で形成される場合、ドアは、ドアの縁部の周りでの曇り制御を保証するために、その縁部に沿って加熱を必要とし得る。
図１を参照して、冷蔵装置５が示されている。ドア枠５５は、単一のドアの長さの１つのヒンジ、多数のヒンジ、またはドアを滑動させて開いたり閉じたりするための溝といった当該技術で周知の何らかの好適な態様で、冷蔵区画８に結合される。さらに、枠は、ドアハンドル１１または本出願に適切な他の好適な動作手段を含み得る。ドア１０がその一部をなす冷蔵装置５は、これにより本明細書に引用により援用されている米国特許第６，１４８，５６３号に開示されたような、区画を冷却するために用いられるいかなる装置であってもよい。
上記の好ましい実施例は、Ｕ値が０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ（および放射率が０．００２５）の冷蔵ドアを提供し、これは米国業界に関して先に特定した性能基準を要求する冷凍装置ドアの適用にとって好適であることがわかった。Ｕ値が０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆであると、冷蔵ドアが、要求された性能基準を容易に満たすことができる一方で、十分な熱が外部の周囲環境からドアを通って突き抜けて、ドアの内側に生じた曇りを適度な時間で蒸発させることができる。さらに、好ましい実施例では、６６パーセント（６６％）の可視の光線透過率が与えられる。
コンフォートＴｉ−ＰＳガラスの代替物として、たとえば、コンフォートＴｉ−Ｒ、コンフォートＴｉ−ＡＣ、コンフォートＴｉ−ＲＴＣおよびコンフォートＴｉ−ＡＣＴＣといった他の低放射率コーティングのガラスを使用してもよく、これらはすべてＡＦＧインダストリーズ社から入手可能であり、これらはまた、コンフォートＴｉ−ＰＳのように、ＡＦＧインダストリーズ社によって製造されたチタニア／銀ベースの低放射率コーティングガラスである。別の好適な種類のガラスはコンフォートＥ２であり、これは熱分解プロセスでコーティングされ、フッ素をドーピングした酸化スズ低放射率コーティングを施したガラスで、厚さが８分の１インチであり、これはＡＦＧインダストリーズ社によって製造されている。コンフォートＥ２は、反射率がより高いために、一部のそれほど厳しくない性能基準にとって好適である。
冷蔵ドア１０のＵ値は、多数の設計要素によって決定され、この設計要素は、ガラス板の枚数、板の厚さ、ＩＧＵの放射率、板の間隔、およびチャンバにおける気体を含む。上述した好ましい実施例の３枚のガラスを嵌めたドア１０において、０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−ＦのＵ値は、チャンバで保持されている気体として空気を用い、すべての板のガラスの厚さを８分の１インチとし、間隔を２分の１インチとし、かつＩＧＵの放射率を０．００２５とすることによって、達成される。しかしながら、これらの要素の各々
は変化する可能性があり、組合わされて同じＵ値を与え得る、多数の置換値をもたらす。さらに、他の適用例は、環境、費用の制約および他の要件または検討材料に依存して、より低いまたはより高いＵ値を必要とするかもしれない。
多数のコンピュータシミュレーションを行なって、冷蔵ドア１０において使用される多数のＩＧＵのＵ値を決定し、さまざまな設計パラメータの各々の各種値が異なる置換で組み合わされる。以下の表は、３枚のガラスを嵌めたＩＧＵの多数の構成の、設計パラメータおよび対応する計算されたＵ値を含む。以下の表１に列挙した設計パラメータに加えて、３枚のガラスを嵌めたＩＧＵのＵ値の計算はすべて、各々のガラスの厚さが８分の１インチで、３枚のガラスの合計２つの側が低放射率コーティングを施されるものとして、計算された。ガラスの焼入れは、計算された性能値に大きな影響を与えない。
Figure 2008180502
本明細書に含まれる各々の表において、“Ｔｉ−ＰＳ”とは、低放射率コーティングの、ＡＦＧインダストリーズ社のコンフォートＴｉ−ＰＳガラスのことを言い、“ＣＥ２”は、低放射率コーティングの、ＡＧＦインダストリーズ社のコンフォートＥ２ガラスのことを言い、これらは双方とも先述した。さらに、表におけるＵ値は、「ガラスの中心」の値として計算されている、というのもコンピュータシミュレーションには、密閉アセンブリを考慮に入れる能力がないからである。結果として、密閉アセンブリのデータまたは設計基準は表に記載されていない。
図４に示した、本発明の代替の、２枚のガラスでの実施例において、ＩＧＵ５０は、ガラスの外板６０および内板７０、枠５５および密閉アセンブリ９０を含む。この２枚のガラスの実施例において、外板６０および内板７０の双方は、厚さが８分の１インチであり、チタニアベースの銀の低放射率コーティングである第１の実施例で説明したのと同じ低放射率コーティングを含む。外板６０および内板７０の双方はやはり、たとえばＡＦＧインダストリーズ社によって製造された、厚さが８分の１インチの、１枚のコンフォートＴｉ−ＰＳガラスであり得る。ガラス板の晒されない面にある、ガラス板６０および７０のコーティングされた側面は、それぞれ側面６２および７２であり、これらはチャンバ９２の一部をなす。さらに、上述したのと同じ密閉アセンブリ９０（コンフォート密閉材）を
用いてもよく、これはガラスの外板６０および内板７０の間に２分の１インチの間隔を与えるという役割を果たす。
表２は、多数の、２枚のＩＧＵのための設計パラメータおよび対応する計算されたＵ値を含む。以下の表に記載した設計パラメータに加えて、２枚のガラスの計算はすべて、各々のガラスの厚さが８分の１インチで、２枚のガラスの合計２つの側が低放射率コーティングを施されるものとして、計算された。ガラスの焼入れは、計算された性能値に大きな影響を与えない。
Figure 2008180502
代替の実施例において、何らかの好適な種類のコーティングプロセスを用いてもよく、これは、化学気相堆積（ＣＶＤ）と呼ばれることの多い（たとえばコンフォートＥ２におけるような）熱分解、（たとえばコンフォートＴｉ−ＰＳにおけるような）スプレーおよびスパッタコーティングを含む。さらに、これらのプロセスは、製造およびプロセスの量および種類に好適かつ適切な、周知のオフラインまたはオンラインの製造方法を用いて利用され得る。同様に、銀ベースの、チタニアベースの、またはフッ素をドーピングした酸化スズのコーティングを含むいかなる好適な低放射率コーティングを用いてもよい。
先述の実施例は、２枚のガラス板の、晒されない面に低放射率コーティングを含むが、本発明の他の実施例は、１枚のガラス板のみの、いずれかの面または双方の面に低放射率コーティングを含み得る。同様に、他の実施例において、（３枚のガラスの実施例の）ガラスの中板は、ガラスの内板７０および外板６０の代わりに、またはそれに加えて、いずれかの側（または双方の側）に低放射率コーティングを含み得る。
さらに別の３枚のガラスの実施例において、内板ガラス７０は、ガラス板７０のいずれの側にも低放射率コーティングを有さない。同様に、上述の２枚のガラス板の実施例の代替において、低放射率コーティングは、１枚のガラス板のみまたは双方のガラス板の両側に施される。一般的に、低放射率コーティングを有する板の数、およびコーティングを有する１つの（または複数の）側は、設計の際に選択される。どの板のどの（１つのまたは複数の）側がコーティングされるかよりも、他の要素とともにドアのＵ要素を決定するＩ
ＧＵの全放射率の方が、熱性能に関してより重要である。さらに、本明細書に記載した実施例は、冷蔵ドアへの適用のために０．０４未満の、またはそれに等しい放射率を有するが、（クリプトン等の）高性能の気体を用いると、放射率が０．０４よりわずかに高いＩＧＵによって、一部の環境において必要な曇り制御を与えることができるかもしれない。
他の実施例において、他の密閉アセンブリを使用してもよく、これはたとえば、エッジテック社（Edge Tech, Inc）によって製造され、伝熱率がおよそ１．５１Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆの、スーパースペーサ（Super Spacer）等のオールフォームの、非金属アセンブリを含む。別の好適な密閉アセンブリは、レーンハルト・マシーネンバウ・ゲー・エム・ベー・ハー（Lenhardt Maschinenbau GmbH）によって製造され、伝熱率がおよそ１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆの、熱可塑性スペースシステム（ThermoPlastic Spacersystem（ＴＰＳ））である。
先に開示した実施例におけるスペーシングは、２分の１インチである。しかしながら、好ましいスペーシングは、１６分の５インチから２分の１インチの範囲であるが、本発明の他の実施例では、４分の３インチまでのスペーシングを使用し得る。さらに、先に開示した実施例では、（中板以外を）焼入された、厚さが８分の１インチのガラスを用いるが、他の実施例では、厚さが８分の１インチよりも大きいまたは小さい、焼入れされていないガラスを使用し得る。
本発明の実施例の設計パラメータは、部分的に、実施例の適用例または意図される用途によって決定される。より特定的には、外部周囲温度、内部温度、外部周囲湿度（および関連する露点）は、設計のために必要なＵ値を決定する際の重要な要素となり、これは次に、設計パラメータ（ガラスの種類、放射率、ガラス板の枚数、気体等）を決定する。
以下の表３の左５列は、意図される用途のさまざまな適用例のための、計算されたＵ値のリストを示しており、これは各々のＵ値のための、外部温度、内部温度、外部湿度およびの計算された露点を含む。さらに、表３の右３列は、必要なＵ値を与える本発明の実施例を示している。
Figure 2008180502
表３の設計パラメータは、（８分の１インチの厚さの）ガラスの種類、ガラス板の間隔およびチャンバにおける気体を特定する。さらに、表３のＩＧＵのすべては、８分の１インチの厚さであり、表で特定された２枚のガラス板の間に配置される第３の、コーティングされていないガラス板を含む。表３のＣＥ１は、放射率が０．３５であり、ＡＦＧインダストリーズ社によって販売されているコンフォートＥ１のことを指す。
先に、本発明の原理、実施例および動作モードを記載した。しかしながら、本発明は、上述の特定の実施例に限定されるものとして解釈されるべきではない、というのもこれらは、制限的なものとしてではなく、例示的なものとしてみなされるべきであるからである。本発明の範囲から逸脱することなく、これらの実施例においてさまざまな変形がなされ得ることを当業者は理解すべきである。
本発明の適用例を、冷蔵庫または冷凍装置のドアの適用において記載してきたが、他の適用例は、自動販売機、スカイライトまたは冷蔵トラックを含み得る。これらの適用例のいくつかにおいて、ガラスの、第２のまたはより冷たい側の曇りは問題とはならないかもしれない、というのもこのガラスは、一時的に開かれて、冷たいガラスをより湿気のある環境に晒すドアの中にないからである。結果として、ガラスを設計する際の重要な要素は、経済性（すなわち、エネルギ費ならびにガラスおよびその設置の費用）、可視度、耐久性および他の検討材料である。
本発明の好ましい実施例を先述したが、これは例示としてのみ提示されたものであって、制限するためものではないことを理解すべきである。したがって、本発明の広さおよび範囲は、先述の例示の実施例によって制限されるべきではない。
明らかに、上記の教示に鑑みて、本発明の多数の修正および変形が可能である。したがって、本発明は、別掲の特許請求の範囲内で、本明細書において特定的に記載れたものとは別の態様で実行され得ることを理解すべきである。
本発明を使用した冷蔵装置を示す図である。 本発明に従った冷蔵ドアを示す図である。 本発明に従った冷蔵ドアの部分断面図である。 本発明に従った冷蔵ドアの部分断面図である。

Claims (123)

  1. 冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドアであって、前記ドアは、
    第１の面および第２の面を含むガラスの内板を含み、前記内板の前記第１の面は、冷蔵区画の内部と隣接して配置され、前記ドアはさらに、
    第１の面および第２の面を含むガラスの外板を含み、前記外板の前記第１の面は、冷蔵区画の外部環境に隣接して配置され、前記ドアはさらに、
    ガラスの前記内板と外板との間に配置されたガラスの中板と、
    ガラスの前記内板およびガラスの前記中板の周辺に配置され、前記内板および前記中板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    ガラスの前記中板およびガラスの前記外板の周辺に配置され、前記中板および前記外板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリと、
    ガラスの前記内板の第２の面に隣接した第１の低放射率コーティングと、
    ガラスの前記外板の第２の面に隣接した第２の低放射率コーティングとを含み、
    前記内板、外板、中板、第１の密閉アセンブリ、第２の密閉アセンブリならびに前記第１および第２の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下のＵ値を有し、電気を与えてガラスの前記外板の前記第１の面を加熱することなく、ガラスの前記外板の前記第１の面に曇りが生じるのを実質的に防ぎ、前記ドアはさらに、
    前記絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含む、冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドア。
  2. ガラスの前記内板、ガラスの前記中板および前記第１の密閉アセンブリによって規定される第１のチャンバと、
    ガラスの前記中板、ガラスの前記外板および前記第２の密閉アセンブリによって規定される第２のチャンバと、
    前記第１および第２のチャンバに与えられた気体とをさらに含む、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  3. ガラスの前記内板、前記中板および前記外板の厚さは、実質的に８分の１インチに等しく、
    ガラスの前記内板および前記中板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられ、
    ガラスの前記中板および前記外板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられた、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  4. 少なくとも１枚のガラスは、コンフォートＴｉ−ＰＳで形成される、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  5. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  6. ガラスの前記内板、前記中板および前記外板はの厚さは、実質的に８分の１インチに等しく、
    ガラスの前記内板および前記中板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられ、
    ガラスの前記中板および前記外板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられた、請求項５に記載の冷蔵ドア。
  7. 前記第１のチャンバおよび前記第２のチャンバにおける前記気体は同じである、請求項
    ２に記載の冷蔵ドア。
  8. 前記第１のチャンバおよび前記第２のチャンバにおける前記気体は同じではない、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  9. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  10. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  11. 前記外板および前記内板の各々の放射率は、実質的に０．０５以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  12. 前記外板および前記内板の各々の放射率は、実質的に０．０３以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  13. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０４以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  14. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  15. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  16. 前記第１および第２の低放射率コーティングは、チタニアベースの銀とフッ素をドーピングした酸化スズとからなるグループから選択される、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  17. 前記第１および第２の低放射率コーティングには、スパッタコーティング、熱分解コーティングおよびスプレーコーティングからなるグループから選択されるプロセスが与えられる、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  18. 前記枠は、押出プラスチック、押出アルミニウムおよび繊維ガラスからなるグループから選択された材料から形成される、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  19. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−２０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  20. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−４０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏８０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  21. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７２度以上であり、周囲環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  22. 少なくとも１枚のガラスは、コンフォートＥ２で形成される、請求項２に記載の冷蔵ドア。
  23. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  24. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．５１Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  25. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に０．８４Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１に記載の冷蔵ドア。
  26. 冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドアであって、前記ドアは、
    第１の面および第２の面を含むガラスの内板を含み、前記内板の前記第１の面は、冷蔵区画の内部と隣接して配置され、前記ドアはさらに、
    第１の面および第２の面を含むガラスの外板を含み、前記外板の前記第１の面は、冷蔵区画の外部環境に隣接して配置され、前記ドアはさらに、
    ガラスの前記内板と外板との間に配置されたガラスの中板と、
    ガラスの前記内板およびガラスの前記中板の周辺に配置され、前記内板および前記中板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    ガラスの前記中板およびガラスの前記外板の周辺に配置され、前記中板および前記外板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリと、
    ガラスの前記内板の第２の面に隣接した第１の低放射率コーティングと、
    ガラスの前記外板の第２の面に隣接した第２の低放射率コーティングとを含み、
    前記内板、外板、中板、第１の密閉アセンブリ、第２の密閉アセンブリならびに前記第１および第２の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．０４以下の放射率を有し、電気を与えてガラスの前記外板の前記第１の面を加熱することなく、ガラスの前記外板の前記第１の面に曇りが生じるのを実質的に防ぎ、前記ドアはさらに、
    前記絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含む、冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドア。
  27. ガラスの前記内板、ガラスの前記中板および前記第１の密閉アセンブリによって規定された第１のチャンバと、
    ガラスの前記中板、ガラスの前記外板および前記第２の密閉アセンブリによって規定された第２のチャンバと、
    前記第１および第２のチャンバに与えられた気体とをさらに含む、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  28. ガラスの前記内板、前記中板および前記外板の厚さは、実質的に８分の１インチに等しく、
    ガラスの前記内板および前記中板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられ、
    ガラスの前記中板および外板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられた、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  29. 少なくとも１枚のガラスは、コンフォートＴｉ−ＰＳで形成される、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  30. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  31. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  32. 前記外板および前記内板の各々の放射率は、実質的に０．０５以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  33. 前記外板および前記内板の各々の放射率は、実質的に０．０３以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  34. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  35. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  36. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  37. 前記低放射率コーティングは、チタニアベースの銀と、フッ素をドーピングした酸化スズとからなるグループから選択される、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  38. 前記低放射率コーティングには、スパッタコーティング、熱分解コーティングおよびスプレーコーティングからなるグループから選択されたプロセスが与えられる、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  39. 前記枠は、押出プラスチック、アルミニウムおよび繊維ガラスからなるグループから選択された材料から形成される、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  40. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−２０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  41. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−４０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏８０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  42. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７２度以上であり、周囲環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ガラスの前記外板の前記第１の面には、実質的に曇りがない、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  43. 少なくとも１枚のガラスは、コンフォートＥ２で形成される、請求項２７に記載の冷蔵ドア。
  44. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  45. 第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．５１Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  46. 第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に０
    ．８４Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項２６に記載の冷蔵ドア。
  47. 外面を有し、かつ冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドアであって、前記ドアは、
    第１のガラス板と、
    第２のガラス板と、
    前記第１ガラス板および前記第２のガラス板の周辺に配置され、前記第１のガラス板および前記第２のガラス板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板に隣接した第１の低放射率コーティングとを含み、
    前記第１のガラス板および第２のガラス板、前記第１の密閉アセンブリ、ならびに前記第１の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下のＵ値を有し、前記ドアはさらに、
    前記絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含む、外面を有し、かつ冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドア。
  48. 第３のガラス板と、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第２のガラス板および前記第３のガラス板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリとをさらに含み、
    前記絶縁ガラス装置は、前記第３のガラス板および前記第２の密閉アセンブリをさらに含む、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  49. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板または前記第３のガラス板の面に隣接する第２の低放射率コーティングをさらに含む、請求項４８に記載の冷蔵ドア。
  50. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、冷蔵区画の内部温度が実質的に華氏０度以下であり、外部環境の温度が実質的に華氏７２度以上であり、かつ周囲環境の湿度が実質的に６０パーセント以上であるときに、電気を与えて外面を加熱することなく、ドアの外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐのに効果的である、請求項４９に記載の冷蔵ドア。
  51. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、冷蔵区画の内部温度が実質的に華氏−０度以下であり、外部環境の温度が実質的に華氏７２度以上であり、かつ周囲環境の湿度が実質的に６０パーセント以上であるときに、電気を与えて外面を加熱することなく、ドアの外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐのに効果的である、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  52. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリによって規定される第１のチャンバと、
    前記第１のチャンバに与えられる気体とをさらに含む、請求項５１に記載の冷蔵ドア。
  53. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項５２に記載の冷蔵ドア。
  54. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項４３に記載の冷蔵ドア。
  55. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  56. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０４以下である、請求項４７に記載の冷
    蔵ドア。
  57. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  58. 絶縁ガラス装置はの放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  59. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−２０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ドアの外面には、実質的に曇りがない、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  60. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−４０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏８０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上であり、ドアの外面には、実質的に曇りがない、請求項４７に記載の冷蔵ドア。
  61. 外面を有し、かつ冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドアであって、前記ドアは、
    第１のガラス板と、
    第２のガラス板と、
    前記第１ガラス板および前記第２のガラス板の周辺に配置され、前記第１の板および前記第２のガラス板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板に隣接した第１の低放射率コーティングとを含み、
    前記第１のガラス板および第２のガラス板、前記第１の密閉アセンブリ、ならびに前記第１の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．０４以下の放射率を有し、電気を与えて前記外面を加熱することなく、冷蔵ドアの外面に曇りが生じるのを実質的に防ぎ、前記冷蔵ドアはさらに、
    前記絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含む、外面を有し、かつ冷蔵区画に装着されるようにされた冷蔵ドア。
  62. 第３のガラス板と、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第２のガラス板および前記第３のガラス板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリとをさらに含み、
    前記絶縁ガラス装置は、前記第３のガラス板および前記第２の密閉アセンブリをさらに含む、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  63. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板または前記第３のガラス板の面に隣接する第２の低放射率コーティングをさらに含む、請求項６２に記載の冷蔵ドア。
  64. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリによって規定される第１のチャンバと、
    前記第１のチャンバに与えられる気体とをさらに含む、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  65. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項６４に記載の冷蔵ドア。
  66. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項６５に記載の冷蔵ドア。
  67. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  68. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．２０ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  69. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  70. 絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項６１に記載の冷蔵ドア。
  71. 外面を有する冷蔵ドアの構成要素を製造する方法であって、前記方法は、
    第１のガラス板を与えるステップと、
    第２のガラス板を与えるステップと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板の面に隣接した第１の低放射率コーティングを与えるステップと、
    前記第１のガラス板および前記第２のガラス板の周辺に、第１の密閉アセンブリを配置して、前記第１の板および前記第２の板を互いから間隔をあけた位置に維持するステップとを含み、
    前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下のＵ値を有し、電気を与えてドアの構成要素を加熱することなく、冷蔵ドアの構成要素の外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐ、外面を有する冷蔵ドアの構成要素を製造する方法。
  72. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリは、第１のチャンバを規定し、前記第１のチャンバに気体を与えるステップをさらに含む、請求項７１に記載の方法。
  73. 第３のガラス板を与えるステップと、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第２の板および前記第３の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリを配置するステップとをさらに含み、
    前記絶縁ガラス装置は、前記第３のガラス板および前記第２の密閉アセンブリをさらに含む、請求項７１に記載の方法。
  74. 前記第３のガラス板は、前記第３のガラス板の面に隣接した低放射率コーティングを含む、請求項７３に記載の方法。
  75. 前記第１のガラス板は、コンフォートＴｉ−ＰＳで形成される、請求項７１に記載の方法。
  76. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項７１に記載の方法。
  77. 前記第１のガラス板および前記第２のガラス板の厚さは、実質的に８分の１インチに等しく、
    前記第１のガラス板および前記第２のガラス板は、実質的に２分の１インチに等しい距離の間隔をあけられた、請求項７６に記載の方法。
  78. 前記絶縁ガラス装置をドア枠に配置するステップをさらに含む、請求項７１に記載の方法。
  79. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項７２に記載の方法。
  80. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項７１に記載の方法。
  81. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０４以下である、請求項７１に記載の方法。
  82. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項７１に記載の方法。
  83. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項７１に記載の方法。
  84. 前記低放射率コーティングは、チタニアベースの銀と、フッ素をドーピングした酸化スズとからなるグループから選択される、請求項７１に記載の方法。
  85. 前記低放射率コーティングには、スパッタコーティング、熱分解コーティングおよびスプレーコーティングからなるグループから選択されたプロセスが与えられる、請求項７１に記載の方法。
  86. 前記第１のガラス板は、コンフォートＥ２で形成される、請求項７２に記載の方法。
  87. 前記第１および第２の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項７３に記載の冷蔵ドア。
  88. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．５１Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項７１に記載の冷蔵ドア。
  89. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に０．８４Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項７１に記載の冷蔵ドア。
  90. 外面を有する冷蔵ドアの構成要素を製造する方法であって、前記方法は、
    第１のガラス板を与えるステップと、
    第２のガラス板を与えるステップと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板の面に隣接して、第１の低放射率コーティングを与えるステップと、
    第１の密閉アセンブリを、前記第１のガラス板および前記第２のガラス板の周辺に配置して、前記第１の板および前記第２の板を互いから間隔をあけた関係に維持するステップとを含み、
    前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリは、絶縁ガラス装置を形成し、これは実質的に０．０４以下の放射率を有し、電気を与えてドアの構成要素を加熱することなく、冷蔵ドアの構成要素の外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐ、外面を有する冷蔵ドアの構成要素を製造する方法。
  91. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリは、第１のチャンバを規定し、前記第１のチャンバに気体を与えるステップをさらに含む、請求項９０に記載の方法。
  92. 第３のガラス板を与えるステップと、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第２の板および前記第３の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリを配置するステップとをさらに含み、
    前記絶縁ガラス装置は、前記第３のガラス板および前記第２の密閉アセンブリをさらに含む、請求項９０に記載の方法。
  93. 前記第３のガラス板は、前記第３のガラス板の面に隣接した低放射率コーティングを含む、請求項９２に記載の方法。
  94. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項９０に記載の方法。
  95. 前記絶縁ガラス装置をドア枠に配置するステップをさらに含む、請求項９０に記載の方法。
  96. 前記絶縁ガラス装置をドア枠に配置するステップをさらに含む、請求項９１に記載の方法。
  97. 前記気体は、アルゴン、クリプトンおよび空気からなるグループから選択される、請求項９６に記載の方法。
  98. 前記絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項９０に記載の方法。
  99. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項９０に記載の方法。
  100. 前記絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．００２５以下である、請求項９０に記載の方法。
  101. 前記第１および第２の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項９２に記載の冷蔵ドア。
  102. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．５１Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項９０に記載の冷蔵ドア。
  103. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に０．８４Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項９０に記載の冷蔵ドア。
  104. 外面を有し、外部環境において存在しかつ内部冷蔵区画を有する冷蔵区画とともに使用される、実質的に透明な絶縁ガラス装置であって、前記絶縁ガラス装置のドアは、
    第１のガラス板と、
    第２のガラス板と、
    前記第１のガラス板および前記第２のガラス板の周辺に配置され、前記第１の板および前記第２の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板の面に隣接した第１の低放射率コーティングとを含み、
    前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリは、絶縁ガラス装置を与え、冷蔵区画の内部温度が実質的に華氏０度以下であり、外部環境の温度が実質的に華氏７０度以上であり、かつ外部環境の湿度が実質的に６０パーセント以上であるときに、電気を与えて絶縁ガラス装置の外面を加熱することなく、外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐのに効果的なＵ値を有する、実質的に透明な絶縁ガラス装置。
  105. 第３のガラス板と、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第１の板および前記第２の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリとをさらに含む、請求項１０４に記載のドア。
  106. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板または前記第３のガラス板の面に隣接した第２の低放射率コーティングをさらに含む、請求項１０５に記載のドア。
  107. 絶縁ガラス装置は、冷蔵区画の内部温度が実質的に華氏−４０度以下であり、外部環境の温度が実質的に華氏８０度以上であり、外部環境の湿度が実質的に６０パーセント以上であるときに、外面に曇りが生じるのを実質的に防ぐＵ値を有する、請求項１０６に記載のドア。
  108. 前記低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置が、実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ
    ｆｔ−Ｆ以下のＵ値を有するのに効果的である、請求項１０６に記載のドア。
  109. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１０５に記載の冷蔵ドア。
  110. 絶縁ガラス装置のＵ値は、実質的に０．１６ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  111. 前記第１の板または第２の板の放射率は、実質的に０．０５以下である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  112. 絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０４以下である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  113. 絶縁ガラス装置の放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  114. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−２０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏７０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  115. 冷蔵区画の内部温度は、実質的に華氏−４０度以下であり、外部環境の温度は、実質的に華氏８０度以上であり、外部環境の湿度は、実質的に６０パーセント以上である、請求項１０４に記載の冷蔵ドア。
  116. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１０５に記載の冷蔵ドア。
  117. 区画を規定する絶縁筐体、冷却装置、および前記区画の開口部に装着されるようにされたドアを含む冷蔵装置であって、前記ドアは外面を有し、前記ドアはさらに、
    第１のガラス板と、
    第２のガラス板と、
    前記第１のガラス板および前記第２のガラス板の面の周辺に配置され、前記第１の板および前記第２の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第１の密閉アセンブリと、
    前記第１のガラス板または前記第２のガラス板の面に隣接した第１の低放射率コーティングとを含み、
    前記第１の板、第２の板、第１の密閉アセンブリおよび前記第１の低放射率コーティングは、絶縁ガラス装置を形成し、これは、実質的に０．２ＢＴＵ／ｈｒ−ｓｑ ｆｔ−Ｆ以下のＵ値を有して、電気を与えて前記第１の面を加熱することなく、ドアの外面に曇りが生じるのを実質的に防ぎ、前記ドアはさらに、
    前記絶縁ガラス装置の周辺に固定された枠を含む、絶縁筐体を含む冷蔵装置。
  118. 第３のガラス板と、
    前記第２のガラス板および前記第３のガラス板の周辺に配置され、前記第２の板および前記第３の板を互いから間隔をあけた関係に維持するための、第２の密閉アセンブリとをさらに含む、請求項１１７に記載のドア。
  119. 前記第１のガラス板、前記第２のガラス板および前記第１の密閉アセンブリによって規定される第１のチャンバと、
    前記ガラスの中板、前記ガラスの外板および前記第２の密閉アセンブリによって規定される第２のチャンバと、
    前記第１および第２のチャンバに与えられる気体とをさらに含む、請求項１１７に記載の冷蔵ドア。
  120. 前記第１の密閉アセンブリおよび前記第２の密閉アセンブリの各々は、伝熱率が実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１１８に記載の冷蔵ドア。
  121. 冷蔵ドアの放射率は、実質的に０．０４以下である、請求項１１７に記載の冷蔵ドア。
  122. 冷蔵ドアの放射率は、実質的に０．０１以下である、請求項１１７に記載の冷蔵ドア。
  123. 前記第１の密閉アセンブリの伝熱率は、実質的に１．７３Ｂｔｕ／ｈｒ−ｆｔ−Ｆ以下である、請求項１１７に記載の冷蔵ドア。
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