JP2008134630A - 成形体及びその製造方法 - Google Patents
成形体及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008134630A JP2008134630A JP2007280522A JP2007280522A JP2008134630A JP 2008134630 A JP2008134630 A JP 2008134630A JP 2007280522 A JP2007280522 A JP 2007280522A JP 2007280522 A JP2007280522 A JP 2007280522A JP 2008134630 A JP2008134630 A JP 2008134630A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- light
- photopolymerizable composition
- matrix
- diffraction
- molded body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
【課題】光重合性組成物を光重合させることによって形成された相分離構造を有する成形体であって、高い回折効率で鋭い回折スポットを与える成形体及びその製造方法を提供する。
【解決手段】マトリックス２と、マトリックス２中に配設されたマトリックス２と屈折率が異なる複数の柱状構造体３と、を備えた成形体１であって、標準正規分布の強度分布を有し且つ強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光線を照射したときに得られる角度スペクトルにおいて、回折スポットの半値幅が０．６°以下であり、且つ、回折効率が１０％以上である。複数の柱状構造体３は、略同一方向に配向され、且つ、該配向方向と垂直な面において規則的な格子状に配置されている。
【選択図】図１
【解決手段】マトリックス２と、マトリックス２中に配設されたマトリックス２と屈折率が異なる複数の柱状構造体３と、を備えた成形体１であって、標準正規分布の強度分布を有し且つ強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光線を照射したときに得られる角度スペクトルにおいて、回折スポットの半値幅が０．６°以下であり、且つ、回折効率が１０％以上である。複数の柱状構造体３は、略同一方向に配向され、且つ、該配向方向と垂直な面において規則的な格子状に配置されている。
【選択図】図１
Description
本発明は、回折、偏光、拡散等の光学特性を有する光学物品として使用される光学フィルム等の成形体及びその製造方法に関する。
高分子材料は、選択できる材料の種類が豊富で多様な機能を付与できるため、近年、高分子材料を光学用途へ適用しようとする試みが盛んになされている。例えば、一次元あるいは二次元の微細構造が形成された高分子材料の成形体は、光制御素子や光回折素子として利用することが考えられる。
このような成形体として、高分子材料のマトリックス中に、このマトリックスと屈折率の異なる多数の構造体が同一方向に配向された相分離構造を有する高分子フィルムが知られている（特許文献１、２参照）。このような相分離構造を有する高分子フィルムは、光が構造体の軸線方向と平行に入射すると、上記構造体の配置に起因して回折スポットを与える。したがって、このような高分子フィルムは、入射光を特定の位置に所定の強度で回折させる光回折素子として利用することができる。
特許文献１には、このような構造を有するフィルムとその作製方法が記載されている。特許文献１では、フィルムは、一定の膜厚の光重合性組成物に所定の角度から線状光源の光を照射させて重合させることにより作製される。このようにして作製されたフィルムは、特定の入射角をなす入射光を選択的に回折する。
また、特許文献２には、海島相分離構造をもつフィルムが記載されており、このフィルムでは、柱状の島構造が、海構造の中で膜厚方向に延びて形成されている。
このフィルムの作製方法では、まず光重合性組成物を塗布面上に均一厚さに塗布し、その表面をマスクで覆う。このマスクには、島構造を形成するための多数の穿孔がランダムにパターニングされている。次いで、このマスクを介して光重合性組成物の表面に紫外光を照射して、島構造をなす柱状体を形成する。そして、柱状体を形成した後、マスクを取り除いてさらに紫外線を照射し、海構造部分を硬化させる。これによりフィルムが作製される。
このフィルムの作製方法では、まず光重合性組成物を塗布面上に均一厚さに塗布し、その表面をマスクで覆う。このマスクには、島構造を形成するための多数の穿孔がランダムにパターニングされている。次いで、このマスクを介して光重合性組成物の表面に紫外光を照射して、島構造をなす柱状体を形成する。そして、柱状体を形成した後、マスクを取り除いてさらに紫外線を照射し、海構造部分を硬化させる。これによりフィルムが作製される。
しかしながら、特許文献１に記載のフィルムは、その内部に互いに平行な短冊状の相分離構造を有するものであるため、入射角によって光線透過率を変化させる光制御素子としては機能するものの、光回折素子としては一次元の低い規則性しかなく、入射光を高い効率で回折したり、急峻な角度スペクトルを示す回折スポットを与えたりするものではなかった。
また、特許文献２に記載のフィルムは、島構造の配置に規則性がなく、光を散乱透過させるものであるため、鋭い回折点を与えるものではなかった。
また、開口を通過した光は、回折により拡がりを持つことが知られている。半径ａの円形開口に波長λの平面波が入射する場合、回折後の像面での強度Ｉは、像面が開口から距離Ｌ離れており、像面での中心からの距離をｒとすると以下の式で求められる。
Ｉ＝（πａ2）2［２Ｊ1（Ｒ）／Ｒ］2・・・（１）
（Ｒ＝２πａｒ／λＬ）
また、像面で回折光強度が最初に極小値を示す距離ｒminは、Ｊ1（Ｒ）の最初の零点、すなわちＲ＝３．８３のときのｒとして求められる。全光量のうち、約８４％のエネルギーが、ｒminを半径とする円内に集中することが知られており、ｒminは円形開口からの回折光の拡がりの目安となる。
Ｉ＝（πａ2）2［２Ｊ1（Ｒ）／Ｒ］2・・・（１）
（Ｒ＝２πａｒ／λＬ）
また、像面で回折光強度が最初に極小値を示す距離ｒminは、Ｊ1（Ｒ）の最初の零点、すなわちＲ＝３．８３のときのｒとして求められる。全光量のうち、約８４％のエネルギーが、ｒminを半径とする円内に集中することが知られており、ｒminは円形開口からの回折光の拡がりの目安となる。
例えば、波長３６５ｎｍの光がａ＝１μｍの円形開口を通過する場合、Ｌ＝４５μｍでｒmin＝５μｍとなる。これはすなわち、半径１μｍの円形開口を通過した光は、４５μｍ進行すると半径５μｍの円にボケるということを示している。つまり、フォトマスクを介した照射のみでアスペクト比の高い半径１μｍの柱状構造体を形成させることは困難である。特許文献２ではフォトマスクを使用して島構造を形成させる例が示されているが、光の回折を考慮しておらず、高いアスペクト比の柱状構造体は形成できないと考えられる。すなわち、特許文献２に記載の方法では、光を所定のパターンに、高い回折効率で回折させるフィルムは作製できない。
以上のように、従来、高い回折効率で鋭い回折スポットを与える高分子フィルムは、光重合によって作製することはできなかった。したがって、光を所定のパターンに高い回折効率で回折する光回折板が必要とされる光学的ローパスフィルター等に、上記高分子フィルムを使用することができなかった。
本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、光重合性組成物を光重合させることによって形成された相分離構造を有する成形体であって、高い回折効率で鋭い回折スポットを与える成形体及びその製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、マトリックスと、該マトリックス中に配設され該マトリックスと屈折率が異なる複数の柱状構造体と、を備えた相分離構造を有する成形体であって、標準正規分布の強度分布を有し且つ強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光線を照射したときに得られる角度スペクトルにおいて、回折スポットの半値幅が０．６°以下であり、且つ、回折効率が１０％以上であることを特徴とする。
本発明の好ましい態様によれば、前記複数の柱状構造体は、略同一方向に配向され、且つ、該配向方向と垂直な面において規則的な格子状に配置される。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記複数の柱状構造体は、前記配向方向と垂直な断面形状が略同一である。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記柱状構造体は、アスペクト比が１０以上である。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記マトリックス及び前記柱状構造体は、アクリル系光重合性組成物の硬化体からなる。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記複数の柱状構造体は、前記配向方向と垂直な断面形状が略同一である。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記柱状構造体は、アスペクト比が１０以上である。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記マトリックス及び前記柱状構造体は、アクリル系光重合性組成物の硬化体からなる。
また、本発明の光学積層体は、上記成形体と、この成形体に貼り合わされた光学的に透明なフィルムと、を備えたことを特徴とする。
さらに、本発明の光学的ローパスフィルターは、上記光学積層体を用いたことを特徴とする。
さらに、本発明の光学的ローパスフィルターは、上記光学積層体を用いたことを特徴とする。
また、本発明は、光重合性組成物からなるマトリックスと、該マトリックス中に配設され該マトリックスと屈折率が異なる複数の柱状構造体と、を備えた相分離構造を有する成形体の製造方法であって、光硬化性モノマー又はオリゴマーと光重合開始剤とを含有する光重合性組成物を成形型に注入する工程と、前記成形型と光源との間に、光通過域と光不通過域とを有するフォトマスクを配置する工程と、前記光源から、波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を、前記フォトマスクを通して前記成形型内の光重合性組成物に向けて照射して、前記光重合性組成物のうち平行光が照射された部位を、未完全な硬化状態に硬化させる第１の光照射工程と、前記フォトマスクを取り外して、更に波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を前記成形型内の光重合性組成物に向けて照射して、前記光重合性組成物の硬化を完了させる第２の光照射工程と、を備えたことを特徴とする。
このように、本発明では、成形型に充填された光重合性組成物に対して、フォトマスクを介して平行光を照射する第１の光照射工程と、これに引き続いてフォトマスクを取り外して平行光を照射する第２の光照射工程と、を有する。
第１の光照射ステップでは、平行光が照射された光重合性組成物を、光重合によって完全には硬化させず、好ましくは、硬化度１０％〜８０％に硬化させて、柱状構造体の形成位置を定めるのみである。
第１の光照射ステップでは、平行光が照射された光重合性組成物を、光重合によって完全には硬化させず、好ましくは、硬化度１０％〜８０％に硬化させて、柱状構造体の形成位置を定めるのみである。
これは、第１の光照射ステップでは、フォトマスクの光通過域を通過した平行光の回折による広がりによって、本来、このステップで光照射する必要のないマトリックスの一部にも光が届いてしまい、次の第２の光照射ステップで全体に平行光を照射しても、マトリックスと柱状構造体との間に有意な屈折率差が生じなくなるからである。
このため、本発明では、第２の光照射ステップにおいて、光重合性組成物のうち、柱状構造体以外のマトリックスと、柱状構造体とがある程度の硬度差にある未完全な硬化状態で、全体に平行光を照射して、全体の硬化を完了させている。
このため、本発明では、第２の光照射ステップにおいて、光重合性組成物のうち、柱状構造体以外のマトリックスと、柱状構造体とがある程度の硬度差にある未完全な硬化状態で、全体に平行光を照射して、全体の硬化を完了させている。
このように光重合性組成物に平行光を照射することにより、柱状構造体の重合自己促進効果によるマトリックスとの架橋密度差と、柱状構造体とマトリックスとの間での反応拡散による組成分布により、両者間に有意な屈折率差を与え、また、製造工程時における平行光の照射方向に延びるアスペクト比の高い柱状構造体，及び明瞭な相分離構造を形成することができる。
また、本発明の好ましい態様によれば、前記フォトマスクは、前記光不通過域に多数の前記光通過域が規則的な格子状に配置される。これにより、製造される成形体に、規則的な柱状構造体を形成し、半値幅が狭く、鋭い回折スポットを与える成形体を製造することができる。
本発明によれば、光重合性組成物を光重合させることによって形成された相分離構造を有する成形体であって、高い回折効率で鋭い回折スポットを与える成形体及びその製造方法を提供することができる。
以下に、本発明の成形体をフィルム状の光回折素子に適用した実施形態について説明する。
図１に示すように、成形体１は、光重合性組成物からなる薄板状の基質であるマトリックス２と、このマトリックス２中に配設された光重合性組成物である柱状構造体３と、を備えた相分離構造を有する。柱状構造体３は、マトリックス２と屈折率が異なっている。成形体１は、厚さが略一定のフィルム状に成形されている。
本発明の成形体は、光学用途に使用される部材としては、一般的に使用されるフィルム形状が適している。しかしながら、本発明の成形体は、その用途に応じて形状が適宜設定されるものであり、フィルム形状に限定することなく、他の形状に形成してもよい。例えば、成形体は、その長さ方向において厚さが異なる形状であってもよい。
図１に示すように、成形体１は、光重合性組成物からなる薄板状の基質であるマトリックス２と、このマトリックス２中に配設された光重合性組成物である柱状構造体３と、を備えた相分離構造を有する。柱状構造体３は、マトリックス２と屈折率が異なっている。成形体１は、厚さが略一定のフィルム状に成形されている。
本発明の成形体は、光学用途に使用される部材としては、一般的に使用されるフィルム形状が適している。しかしながら、本発明の成形体は、その用途に応じて形状が適宜設定されるものであり、フィルム形状に限定することなく、他の形状に形成してもよい。例えば、成形体は、その長さ方向において厚さが異なる形状であってもよい。
各柱状構造体３は、略同一形状を有し、その軸線が、フィルム形状の成形体１の厚さ方向に延びるように、規則的な三角格子状に配置されている。詳しくは、柱状構造体３は、断面形状が軸線方向に略一定である円柱形状であり、複数の柱状構造体３は、その軸線方向Ａが同一方向で略平行に配向され、且つ、軸線方向Ａと垂直な断面形状が略同一に設定されている。
柱状構造体３は、その配向方向（軸線方向）Ａが、成形体１の厚さ方向Ｂと略同一方向に設定されているが、これに限らず、方向Ａと方向Ｂに所定の角度が設けられていてもよい。また、柱状構造体３は、その断面形状が円形に設定されているが、これに限らず、楕円形状，矩形状等であってもよい。
柱状構造体３は、その配向方向（軸線方向）Ａが、成形体１の厚さ方向Ｂと略同一方向に設定されているが、これに限らず、方向Ａと方向Ｂに所定の角度が設けられていてもよい。また、柱状構造体３は、その断面形状が円形に設定されているが、これに限らず、楕円形状，矩形状等であってもよい。
また、複数の柱状構造物３は、配向方向Ａと垂直な面内において、規則的な三角格子状に配列されているが、複数の柱状構造物３は、所定のパターンに配置されていればよい。所定のパターンは、例えば、正方格子形状等の任意の格子形状であってよい。
このように成形体１は、マトリックス２に屈折率が相違する多数の柱状構造体３が規則的な格子形状に配列している。したがって、成形体１に面方向から光が入射すると、柱状構造体３の配列に起因して、成形体１は回折スポットを与え、光回折素子として機能する。
このように成形体１は、マトリックス２に屈折率が相違する多数の柱状構造体３が規則的な格子形状に配列している。したがって、成形体１に面方向から光が入射すると、柱状構造体３の配列に起因して、成形体１は回折スポットを与え、光回折素子として機能する。
次に、成形体１の製造方法について説明する。
成形体１を製造するには、まず、成形型１０内に光重合性組成物２０を注入した後、照射光源３０と成形型１０との間にフォトマスク４０を配置する（図２乃至図６参照）。その後、フォトマスク４０を介して、照射光源３０から光を成形型１０内の光重合性組成物２０に向けて照射し、フォトマスク４０を取り除いて、さらに照射光源３０から光を成形型１０内の光重合性組成物２０に向けて照射する。これにより、光重合性組成物２０の光重合を完了させる。この光重合が完了した光重合性組成物２０を成形型１０から離型することにより、使用波長に対して透明な成形体１を得ることができる。
成形体１を製造するには、まず、成形型１０内に光重合性組成物２０を注入した後、照射光源３０と成形型１０との間にフォトマスク４０を配置する（図２乃至図６参照）。その後、フォトマスク４０を介して、照射光源３０から光を成形型１０内の光重合性組成物２０に向けて照射し、フォトマスク４０を取り除いて、さらに照射光源３０から光を成形型１０内の光重合性組成物２０に向けて照射する。これにより、光重合性組成物２０の光重合を完了させる。この光重合が完了した光重合性組成物２０を成形型１０から離型することにより、使用波長に対して透明な成形体１を得ることができる。
（成形型）
図２に基づいて、成形体１の製造方法に用いる成形型１０について説明する。図２（ａ）、（ｂ）は、それぞれ光重合性組成物２０を充填する成形型（セル）１０の平面図、断面図である。
成形型１０は、矩形状の空間部（凹部）１１ａを有する本体部１１と、空間部１１ａを覆うカバー部材１２と、を備える。成形型１０は、本体部１１をカバー部材１２で覆うことにより、内部に空間部１１ａによって規定されるキャビティが形成されるようになっている。後述するように、このキャビティに、光重合性組成物２０が注入され、保持される。キャビティに充填された光重合性組成物２０は、光重合させる際に重合が阻害されないよう、外部空気と接触しないことが望ましい。このため、成形型１０は、光重合性組成物２０を液密で封入可能となっている。
図２に基づいて、成形体１の製造方法に用いる成形型１０について説明する。図２（ａ）、（ｂ）は、それぞれ光重合性組成物２０を充填する成形型（セル）１０の平面図、断面図である。
成形型１０は、矩形状の空間部（凹部）１１ａを有する本体部１１と、空間部１１ａを覆うカバー部材１２と、を備える。成形型１０は、本体部１１をカバー部材１２で覆うことにより、内部に空間部１１ａによって規定されるキャビティが形成されるようになっている。後述するように、このキャビティに、光重合性組成物２０が注入され、保持される。キャビティに充填された光重合性組成物２０は、光重合させる際に重合が阻害されないよう、外部空気と接触しないことが望ましい。このため、成形型１０は、光重合性組成物２０を液密で封入可能となっている。
本体部１１の空間部１１ａは、フィルム形状の成形体１を形成するために、薄膜状又は薄板状の空間をなしている。しかしながら、空間部１１ａは、成形する成形体１の形状に応じて種々の形状とすることができる。
カバー部材１２は、成形体１の製造時に光照射側に配置されるため、照射光源の波長に対して光学的な吸収の少ない光透過性部材が用いられ、平均厚みは１５０μｍである。光透過性部材は、具体的には、パイレックス（登録商標）ガラス，石英ガラス，フッ素化（メタ）アクリル樹脂等の透明プラスチック材料等である。
カバー部材１２は、成形体１の製造時に光照射側に配置されるため、照射光源の波長に対して光学的な吸収の少ない光透過性部材が用いられ、平均厚みは１５０μｍである。光透過性部材は、具体的には、パイレックス（登録商標）ガラス，石英ガラス，フッ素化（メタ）アクリル樹脂等の透明プラスチック材料等である。
以下に、光重合性組成物２０に用いることができる材料について説明する。
（多官能モノマー）
光重合性組成物２０には、多官能モノマーが含まれることが好ましい。このような多官能モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基を含む（メタ）アクリルモノマーや、ビニル基、アリル基等を含有するものが特に好ましい。
（多官能モノマー）
光重合性組成物２０には、多官能モノマーが含まれることが好ましい。このような多官能モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基を含む（メタ）アクリルモノマーや、ビニル基、アリル基等を含有するものが特に好ましい。
多官能モノマーの具体例としては、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、水添ジシクロペンタジエニルジ（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、テトラメチロールメタンテトラ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、多官能のエポキシ（メタ）アクリレート、多官能のウレタン（メタ）アクリレート、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、トリアリルトリメリテート、ジアリルクロレンデート、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、ジアリルフタレート等が挙げられ、これらを単独であるいは２種以上の混合物として使用することができる。
中でも、分子内に３個以上の重合性炭素−炭素二重結合を有する多官能性モノマーは、重合度差による架橋密度の粗密がより大きくなりやすく、上述の柱状構造体が形成されやすくなる。
特に好ましい３個以上の重合性炭素−炭素二重結合を有する多官能性モノマーとしては、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、テトラメチロールメタンテトラ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレートがある。
特に好ましい３個以上の重合性炭素−炭素二重結合を有する多官能性モノマーとしては、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、テトラメチロールメタンテトラ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレートがある。
光重合性組成物２０として２種以上の多官能モノマーあるいはそのオリゴマーを使用する場合には、それぞれの単独重合体としたときに互いに屈折率が異なるものを使用することが好ましく、その屈折率差が大きいものを組み合わせることがより好ましい。
回折、偏向、拡散などの機能を高効率で得られるようにする為には屈折率差を大きくとることが必要であり、その屈折率差が０．０１以上であることが好ましく、０．０５以上であることがより好ましい。また、重合過程でモノマーが拡散することにより屈折率差が大きくなるので、拡散定数の差が大きい組み合わせが好ましい。
回折、偏向、拡散などの機能を高効率で得られるようにする為には屈折率差を大きくとることが必要であり、その屈折率差が０．０１以上であることが好ましく、０．０５以上であることがより好ましい。また、重合過程でモノマーが拡散することにより屈折率差が大きくなるので、拡散定数の差が大きい組み合わせが好ましい。
なお、３種以上の多官能モノマーあるいはオリゴマーを使用する場合は、それぞれの単独重合体の少なくともいずれか２つの屈折率差が上記範囲内となるようにすればよい。また、単独重合体の屈折率差が最も大きい２つのモノマーあるいはオリゴマーは、高効率な回折、偏向、拡散などの機能を得る為に、重量比で１０：９０〜９０：１０の割合で用いることが好ましい。
（単官能モノマー）
また、光重合性組成物２０には、上記のような多官能モノマーあるいはオリゴマーとともに、分子内に１個の重合性炭素−炭素二重結合を有する単官能モノマーあるいはオリゴマーを使用してもよい。このような単官能モノマーあるいはオリゴマーとしては、（メタ）アクリロイル基を含む（メタ）アクリルモノマーや、ビニル基、アリル基等を含有するものが特に好ましい。
また、光重合性組成物２０には、上記のような多官能モノマーあるいはオリゴマーとともに、分子内に１個の重合性炭素−炭素二重結合を有する単官能モノマーあるいはオリゴマーを使用してもよい。このような単官能モノマーあるいはオリゴマーとしては、（メタ）アクリロイル基を含む（メタ）アクリルモノマーや、ビニル基、アリル基等を含有するものが特に好ましい。
単官能モノマーの具体例としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）アクリレート、エチルカルビトール（メタ）アクリレート、ジシクロペンテニルオキシエチル（メタ）アクリレート、イソボニル（メタ）アクリレート、フェニルカルビトール（メタ）アクリレート、ノニルフェノキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシ−３−フェノキシプロピル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリロイルオキシエチルサクシネート、（メタ）アクリロイルオキシエチルフタレート、フェニル（メタ）アクリレート、シアノエチル（メタ）アクリレート、トリブロモフェニル（メタ）アクリレート、フェノキシエチル（メタ）アクリレート、トリブロモフェノキシエチル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、ｐ−ブロモベンジル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、トリフルオロエチル（メタ）アクリレート、２，２，３，３−テトラフルオロプロピル（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリレート化合物；スチレン、ｐ−クロロスチレン、ビニルアセテート、アクリロニトリル、Ｎ−ビニルピロリドン、ビニルナフタレン等のビニル化合物；エチレングリコールビスアリルカーボネート、ジアリルフタレート、ジアリルイソフタレート等のアリル化合物等が挙げられる。
これら単官能モノマーあるいはオリゴマーは成形体１に柔軟性を付与するために用いられ、その使用量は多官能モノマーあるいはオリゴマーとの合計量のうち１０〜９９質量％の範囲が好ましく、１０〜５０質量％の範囲がより好ましい。
（ポリマー、低分子化合物）
また、光重合性組成物２０には、前記多官能モノマーあるいはオリゴマーと重合性炭素−炭素二重結合を持たない化合物を含む均一溶解混合物を用いることもできる。
重合性炭素−炭素二重結合を持たない化合物としては、例えば、ポリスチレン、ポリメタクリル酸メチル、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアルコール、ナイロン等のポリマー類、トルエン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、アセトン、メチルエチルケトン、メチルアルコール、エチルアルコール、酢酸エチル、アセトニトリル、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、テトラヒドロフランのような低分子化合物、有機ハロゲン化合物、有機ケイ素化合物、可塑剤、安定剤のような添加剤等が挙げられる。
また、光重合性組成物２０には、前記多官能モノマーあるいはオリゴマーと重合性炭素−炭素二重結合を持たない化合物を含む均一溶解混合物を用いることもできる。
重合性炭素−炭素二重結合を持たない化合物としては、例えば、ポリスチレン、ポリメタクリル酸メチル、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアルコール、ナイロン等のポリマー類、トルエン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、アセトン、メチルエチルケトン、メチルアルコール、エチルアルコール、酢酸エチル、アセトニトリル、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、テトラヒドロフランのような低分子化合物、有機ハロゲン化合物、有機ケイ素化合物、可塑剤、安定剤のような添加剤等が挙げられる。
これら重合性炭素−炭素二重結合を持たない化合物は、成形体１を製造する際に光重合性組成物２０の粘度を調節し取り扱い性を良くする為や、光重合性組成物２０中のモノマー成分比率を下げて、硬化性を良くする為に用いられ、その使用量は多官能モノマーあるいはオリゴマーとの合計量のうち１〜９９質量％の範囲とすることが好ましく、取り扱い性も良くしつつ規則的な配列を持った柱状構造体を形成させる為には１〜５０質量％の範囲がより好ましい。
（開始剤）
光重合性組成物２０に使用する光重合開始剤は、紫外線等の活性エネルギー線を照射して重合を行う通常の光重合で用いられるものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、ベンゾフェノン、ベンジル、ミヒラーズケトン、２−クロロチオキサントン、ベンゾインエチルエーテル、ジエトキシアセトフェノン、ｐ−ｔ−ブチルトリクロロアセトフェノン、ベンジルジメチルケタール、２−ヒドロキシ−２−メチルプロピルフェノン、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１−（４−モルフォリノフェニル）−ブタノン−１、ジベンゾスベロン等が挙げられる。
光重合性組成物２０に使用する光重合開始剤は、紫外線等の活性エネルギー線を照射して重合を行う通常の光重合で用いられるものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、ベンゾフェノン、ベンジル、ミヒラーズケトン、２−クロロチオキサントン、ベンゾインエチルエーテル、ジエトキシアセトフェノン、ｐ−ｔ−ブチルトリクロロアセトフェノン、ベンジルジメチルケタール、２−ヒドロキシ−２−メチルプロピルフェノン、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１−（４−モルフォリノフェニル）−ブタノン−１、ジベンゾスベロン等が挙げられる。
これら光重合開始剤の使用量は、その他の光重合性組成物の重量に対して０.００１〜１０質量％の範囲とする事が好ましく、成形体１の透明性を落とさないようにする為に０.０１〜５質量％とする事がより好ましい。
また、図３〜図６に基づいて、成形体１の製造方法に用いる他の装置について説明する。
（フォトマスク）
図１に示した成形体１では、マトリックス２中にマトリックス２と屈折率が異なる複数の柱状構造体３が同一方向に配向しており、この配向方向と垂直な面内において柱状構造体３があるパターンで配置されている。このパターンはフォトマスク４０によるテクスチャリングで任意に決定することができる。
本実施形態では、屈折率の異なる柱状構造体３の配置を決定する方法として、テクスチャリングを用いている。ここで述べるテクスチャリングとは、あらかじめ位置情報を入力することで、形成される規則構造に高い規則性をもたせる方法である。
（フォトマスク）
図１に示した成形体１では、マトリックス２中にマトリックス２と屈折率が異なる複数の柱状構造体３が同一方向に配向しており、この配向方向と垂直な面内において柱状構造体３があるパターンで配置されている。このパターンはフォトマスク４０によるテクスチャリングで任意に決定することができる。
本実施形態では、屈折率の異なる柱状構造体３の配置を決定する方法として、テクスチャリングを用いている。ここで述べるテクスチャリングとは、あらかじめ位置情報を入力することで、形成される規則構造に高い規則性をもたせる方法である。
フォトマスク４０は、フォトリソグラフィー法で使用されているもの等が使用できる。また、マスク孔のパターンや孔径のサイズ、ピッチ、形状は特に定められたものではないが、マスク孔を円孔とした場合、孔径は８０ｎｍ〜１０μｍが好ましく、ピッチは１２０ｎｍ〜１５μｍが好ましい。
図３に示すように、フォトマスク４０は、マスク孔４１が三角格子パターンで規則的に配列されたものである。また、マスク孔４１は、上記に限らず、他のパターンで配列されていてもよい。例えば、図４のように、マスク孔４１が正方格子パターンで規則的に配列されたフォトマスク４０を使用してもよい。
なお、本実施形態では、柱状構造体３を形成するためにフォトマスク４０によるテクスチャリングを使用しているが、これに限らず、可視あるいは紫外域の波長帯のレーザ光、Ｘ線、γ線等の放射線を走査照射して位置情報を入力してもよい。
なお、本実施形態では、柱状構造体３を形成するためにフォトマスク４０によるテクスチャリングを使用しているが、これに限らず、可視あるいは紫外域の波長帯のレーザ光、Ｘ線、γ線等の放射線を走査照射して位置情報を入力してもよい。
（照射光源）
照射光源３０（図６参照）は、成形型１０に対して紫外線等の平行光を照射することができるものが用いられる。照射する光の平行度は、広がり角が±０．０３ｒａｄ以下であるものが好ましく、より好ましくは±０．００１ｒａｄ以下の範囲である。
また、照射光源３０は、平行光を照射可能であることに加えて、照射する平行光の進行方向に対する垂直断面内で、平行光の光強度分布を略一定とすることができるものを用いる。具体的には、照射光源３０には、点光源や棒状光源からの光を、ミラーやレンズ等により光強度分布が略一定（ハット型分布）の平行光としたもの、ＶＣＳＥＬ等の面状光源等を使用することができる。
なお、レーザ光線は平行度の点では好ましい光源であるが、その光強度分布がガウス型の分布を有しているため、適当なフィルター等を用いて光強度分布を略一定にして使用することが好ましい。
照射光源３０（図６参照）は、成形型１０に対して紫外線等の平行光を照射することができるものが用いられる。照射する光の平行度は、広がり角が±０．０３ｒａｄ以下であるものが好ましく、より好ましくは±０．００１ｒａｄ以下の範囲である。
また、照射光源３０は、平行光を照射可能であることに加えて、照射する平行光の進行方向に対する垂直断面内で、平行光の光強度分布を略一定とすることができるものを用いる。具体的には、照射光源３０には、点光源や棒状光源からの光を、ミラーやレンズ等により光強度分布が略一定（ハット型分布）の平行光としたもの、ＶＣＳＥＬ等の面状光源等を使用することができる。
なお、レーザ光線は平行度の点では好ましい光源であるが、その光強度分布がガウス型の分布を有しているため、適当なフィルター等を用いて光強度分布を略一定にして使用することが好ましい。
すなわち、成形体１において、柱状構造体３を高い規則性で配列するには、成形体１の膜厚方向Ｂに垂直な平面内において重合反応を均一に進める事が必要である。このため、照射光源３０は、その光強度分布を照射範囲で略均一としている。
照射光源３０は、図５に示すように照射エリア３１を複数の領域に分割して（本実施形態では、９領域）、各領域の点３１ａ〜３１ｉの光強度を測定し、式（２）で与えられる照度分布の値が、２．０％以下であるものを用いている。より好ましくは、１．０％以下であるものを用いている。
照度分布＝（最大値−最小値）／（最大値＋最小値）×１００・・・（２）
照射光源３０は、図５に示すように照射エリア３１を複数の領域に分割して（本実施形態では、９領域）、各領域の点３１ａ〜３１ｉの光強度を測定し、式（２）で与えられる照度分布の値が、２．０％以下であるものを用いている。より好ましくは、１．０％以下であるものを用いている。
照度分布＝（最大値−最小値）／（最大値＋最小値）×１００・・・（２）
（光照射）
成形体１の製造方法では、第１の光照射ステップと第２の光照射ステップからなる２つの光照射ステップにより光照射を行う。
＜第１の光照射ステップ＞
第１の光照射ステップでは、まず、図６（ａ）に示すように、光重合性組成物２０を充填した成形型１０の上部（すなわち、成形型１０と照射光源３０との間）に、柱状構造体３の形成位置を定めるためのフォトマスク４０を配置する。このとき、フォトマスク４０を、成形型１０（カバー部材１２）の上面に対して略平行に配置する。より精密に柱状構造の円径及びピッチを制御するためには、成形型１０とフォトマスク４０との間の空隙を１００μｍ以下にすることが好ましい。フォトマスクを用いて形成位置を定める方法では、マスク開口で紫外光が回折される点に注意する必要がある。回折により、フォトマスクとは異なるパターンに形成位置が定められてしまったり、パターンが劣化しすぎて形成位置を定めることができなかったりするので、フォトマスクと光重合性組成物との距離を正確に定めねばならない。
成形体１の製造方法では、第１の光照射ステップと第２の光照射ステップからなる２つの光照射ステップにより光照射を行う。
＜第１の光照射ステップ＞
第１の光照射ステップでは、まず、図６（ａ）に示すように、光重合性組成物２０を充填した成形型１０の上部（すなわち、成形型１０と照射光源３０との間）に、柱状構造体３の形成位置を定めるためのフォトマスク４０を配置する。このとき、フォトマスク４０を、成形型１０（カバー部材１２）の上面に対して略平行に配置する。より精密に柱状構造の円径及びピッチを制御するためには、成形型１０とフォトマスク４０との間の空隙を１００μｍ以下にすることが好ましい。フォトマスクを用いて形成位置を定める方法では、マスク開口で紫外光が回折される点に注意する必要がある。回折により、フォトマスクとは異なるパターンに形成位置が定められてしまったり、パターンが劣化しすぎて形成位置を定めることができなかったりするので、フォトマスクと光重合性組成物との距離を正確に定めねばならない。
次いで、フォトマスク４０を配置した後、照射光源３０から照射対象範囲で波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定である紫外線等の平行光を照射する。これにより、フォトマスク４０を通過した平行光が、光重合性組成物２０に所定パターンで照射される。このようにして、第１の光照射ステップでは、光重合性組成物２０の平行光照射部位がゲル状に硬化するまで紫外線等の光を平行光として照射し、成形体１内部における柱状構造体３の形成位置を定める。このマスク露光では、光重合性組成物２０に相分離構造を形成しない程度の硬化度（反射率）が設定される。
具体的には、第１の光照射ステップでは、製造される成形体１の柱状構造体３の規則性及び高回折効率を両立させるために、光重合性組成物２０の硬化度が１０％〜８０％の範囲となるまで、より好ましくは、２０％〜６０％の範囲となるまで照射する。
本実施形態では、光ＤＳＣ法で、光重合性組成物２０が完全に反応し光照射してもそれ以上発熱しない状態を硬化率１００％としている。そして、第１の光照射ステップでは、光ＤＳＣ法での発熱量から計算した硬化率が、所定の硬化度（１０％〜８０％）となるまで、光重合性組成物２０に対して、所定量の光照射を行う。
本実施形態では、光ＤＳＣ法で、光重合性組成物２０が完全に反応し光照射してもそれ以上発熱しない状態を硬化率１００％としている。そして、第１の光照射ステップでは、光ＤＳＣ法での発熱量から計算した硬化率が、所定の硬化度（１０％〜８０％）となるまで、光重合性組成物２０に対して、所定量の光照射を行う。
＜第２の光照射ステップ＞
第１の光照射ステップに続き、第２の光照射ステップでは、図６（ｂ）に示すように、フォトマスク４０を取り外して、さらに波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を成形型１０に対して照射する。これにより、平行光を光重合性組成物２０全体に照射し、第１の光照射ステップで形成位置が定められた柱状構造体３の形成部位と、それ以外のマトリックス２形成部位とからなる柱状相分離構造を膜厚方向に形成して、マトリックス２と複数の柱状構造体３との間の屈折率差を高めつつ光重合性組成物２０の硬化を完全に終了させる。
第１の光照射ステップに続き、第２の光照射ステップでは、図６（ｂ）に示すように、フォトマスク４０を取り外して、さらに波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を成形型１０に対して照射する。これにより、平行光を光重合性組成物２０全体に照射し、第１の光照射ステップで形成位置が定められた柱状構造体３の形成部位と、それ以外のマトリックス２形成部位とからなる柱状相分離構造を膜厚方向に形成して、マトリックス２と複数の柱状構造体３との間の屈折率差を高めつつ光重合性組成物２０の硬化を完全に終了させる。
このとき、平行光によって光重合性組成物２０には、柱状構造体３が、明瞭な柱状構造としてマトリックス２中に、面方向に拡がらず且つ膜厚方向に平行に延びたように形成される。これにより、成形体１は、マトリックス２と柱状構造体３との境界で、屈折率の変化が明瞭に現れるように形成される。完全に硬化した光重合組成物２０を成形型１０から離型することにより、成形体１が製造される。
一般に、高圧水銀ランプ等の点状光源から放出された光を、ミラーやレンズにより照度の均一性や平行度を調整してフォトマスクに露光する際の解像度は、以下の通りである。フォトマスクのスリット幅をａ，ギャップをＬとすると、スリットを通過する光は、ａの大きさがＬに対して無視できない場合（ａとＬの値が近い場合）、フレネル回折で近似され、一方、ａの大きさがＬに対して無視できる場合（ａ＜＜Ｌの場合）、フラウンホーファ回折で近似される。回折による像の劣化を式（３）の関数Ｆで表すと、Ｆが２近くで解像度の限界が現れる。λは光の波長である。
Ｆ＝ａ（２／λＬ）1/2・・・（３）
Ｆ＝ａ（２／λＬ）1/2・・・（３）
Ｆ＝２，λ＝０．４の場合、式（３）から、ａ＝０．８９・Ｌ1/2を得る。このａが解像限界線幅である。Ｌをセル上部のカバー部材１２の平均厚みである１５０μｍとした場合には、解像度は１０．９μｍになる。したがって、柱状構造体の孔径が好ましくは、８０ｎｍ〜１０μｍであるから、単にフォトマスクを用いて柱状構造体を形成しようとしても、フラウンホーファ回折（ａ＜＜Ｌ）による像の劣化が激しく、このような系ではフィルム内にアスペクト比１０以上の柱状構造体が形成されるとは考えられない。
すなわち、従来のように、第１の光照射ステップのみで柱状構造体を完全に形成すると、フォトマスクを通過した光は、回折によってマスク孔の投影領域（すなわち、柱状構造体の領域）からマトリックスの領域まで広がって届いてしまう。このため、従来のように第１の光照射ステップの後に、第２光照射ステップを行ったとしても、マトリックスと柱状構造体との間に有意な屈折率差が生じなくなる。
しかしながら、本実施形態では、第１の光照射ステップで柱状構造体３を完全には硬化させず、形成位置を定めるのみである。そして、第２の光照射ステップにおいて、マトリックス２と柱状構造体３とがある程度の硬度差にある未完全硬化状態で、全体に平行光を照射し、全体を完全に硬化させている。このとき、柱状構造体３の重合自己促進効果によるマトリックス２との架橋密度差と、柱状構造体３とマトリックス２との間での反応拡散による組成分布により、両者間に有意な屈折率差を与えられ、また、成形体１の膜厚方向に略平行に延びるアスペクト比の高い柱状構造体３を形成することができる。
製造した成形体１の評価は、以下のように行った。
（回折効率の算出）
製造した成形体１に、標準正規分布の強度分布を持つレーザ光線を照射して回折スポットの強度を測定し、回折スポットの測定強度を、入射光全体の強度で除した値を成形体１の回折効率として算出した。回折スポットが複数点現れる場合は、それらの合計の強度を入射光全体の強度で除した値とする。
本実施形態では、成形体１は、回折効率が、１０％以上（１０％≦回折効率≦１００％）であった。
（回折効率の算出）
製造した成形体１に、標準正規分布の強度分布を持つレーザ光線を照射して回折スポットの強度を測定し、回折スポットの測定強度を、入射光全体の強度で除した値を成形体１の回折効率として算出した。回折スポットが複数点現れる場合は、それらの合計の強度を入射光全体の強度で除した値とする。
本実施形態では、成形体１は、回折効率が、１０％以上（１０％≦回折効率≦１００％）であった。
（角度スペクトル）
また、図７に示すように、レーザ光源５１から標準正規分布の強度分布を持つレーザ光線５２を、製造した成形体１の面に対し直交するように入射し、成形体１に対するフォトダイオード５４の角度θを角度可変台５３によって変えながら、成形体１からの透過光の光強度をフォトダイオード５４によって測定した。入射レーザ光線５２が透過直進した点を０°とし、横軸に角度θ、縦軸に光強度をとって描画すると図８のような角度スペクトルが得られる。この角度スペクトルから回折スポットの半値幅を求めた。相分離構造の配置の規則性が高いほど、ピークの半値幅は小さくなる。
本実施形態では、成形体１は、角度スペクトルから求めた回折スポットの半値幅が、０．６°以下（０°＜半値幅≦０．６°）であった。
また、図７に示すように、レーザ光源５１から標準正規分布の強度分布を持つレーザ光線５２を、製造した成形体１の面に対し直交するように入射し、成形体１に対するフォトダイオード５４の角度θを角度可変台５３によって変えながら、成形体１からの透過光の光強度をフォトダイオード５４によって測定した。入射レーザ光線５２が透過直進した点を０°とし、横軸に角度θ、縦軸に光強度をとって描画すると図８のような角度スペクトルが得られる。この角度スペクトルから回折スポットの半値幅を求めた。相分離構造の配置の規則性が高いほど、ピークの半値幅は小さくなる。
本実施形態では、成形体１は、角度スペクトルから求めた回折スポットの半値幅が、０．６°以下（０°＜半値幅≦０．６°）であった。
成形体１は、光学的ローパスフィルターに用いてもよい。デジタルカメラ等の撮影系では、しばしばモアレ（偽色）が問題となる。この原因は、用いられるＣＣＤやＣＭＯＳ等のセンサが規則的に配列しているため撮影対象に含まれる規則的パターンと干渉してしまうからである。この問題を解決する手段の一つとして、光学的ローパスフィルターの導入がある。光学的ローパスフィルターは、入力された光を複数点に分離することにより干渉の影響を抑え、モアレを抑制する効果をもつ。
成形体１を光学的ローパスフィルターに用いるためには、まず、成形体１に光学的に透明な光学素子（例えば、透明フィルム等）を貼り合わせる等して積層させ、光学積層体を形成する。この光学積層体は、入射光を特定の位置と強度に回折するため、この光学積層体の回折角と回折効率、及び上述のセンサとの距離を適切に設定することで、光学的ローパスフィルターとして機能させることができる。なお、成形体１を、光学系に配置することができれば、必ずしも成形体１に光学的に透明な光学素子を積層させなくてもよい。
以下に、本発明を実施例により具体的に説明する。
（実施例１）
実施例１では、フェノキシエチルアクリレート３０質量部とトリメチロールプロパントリメタクリレート７０質量部からなる混合物に、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．６質量部を溶解させ光重合性組成物を得た。
得られた光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状（三角格子状）に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は４０％であった。
その後、フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
（実施例１）
実施例１では、フェノキシエチルアクリレート３０質量部とトリメチロールプロパントリメタクリレート７０質量部からなる混合物に、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．６質量部を溶解させ光重合性組成物を得た。
得られた光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状（三角格子状）に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は４０％であった。
その後、フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
図９に得られたプラスチックフィルムの光学顕微鏡像を示す。この観察像から、製造されたプラスチックフィルムでは、柱状構造体が規則正しく配列されていることが確認された。
また、プラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行った。図１０にポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点の観察像を示す。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅（半値幅）は０．５°と良好であった。また、回折効率は７５％と良好であった。
また、プラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行った。図１０にポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点の観察像を示す。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅（半値幅）は０．５°と良好であった。また、回折効率は７５％と良好であった。
（実施例２）
実施例２は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度を異ならせて、硬化度を上限値（８０％）にした例である。
実施例２では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１４００ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は８０％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
実施例２は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度を異ならせて、硬化度を上限値（８０％）にした例である。
実施例２では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１４００ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は８０％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
また、実施例１と同様に、得られたプラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行ったところ、ポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点が観察された。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は０．５°であった。また、回折効率は６０％であった。
このように、実施例２では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％以上の良好な値を示すことが分かった。
このように、実施例２では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％以上の良好な値を示すことが分かった。
なお、実施例２は、第１の光照射ステップの硬化度を上限値の８０％とした例であるが、下限値の１０％とした場合にも、実施例１と同程度の０．５°の半値幅を有する回折スポットが観察されると共に、回折効率も１０％以上の良好な値を示すことが確認された。
（実施例３）
実施例３は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度を異ならせて、硬化度を上限値付近（７５％）にすると共に、フォトマスクの光透過域のパターンを異ならせた例（６μｍφ，１２μｍピッチ）である。
実施例３では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に６μｍφの光通過域が１２μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１２６０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は７５％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
実施例３は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度を異ならせて、硬化度を上限値付近（７５％）にすると共に、フォトマスクの光透過域のパターンを異ならせた例（６μｍφ，１２μｍピッチ）である。
実施例３では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に６μｍφの光通過域が１２μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１２６０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は７５％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
また、実施例１と同様に、得られたプラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行ったところ、ポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点が観察された。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は０．５°であった。また、回折効率は３０％であった。
このように、実施例３では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％以上の良好な値を示すことが分かった。
このように、実施例３では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％以上の良好な値を示すことが分かった。
（実施例４）
実施例４は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度は同程度（４０％）であるが、フォトマスクの光透過域のパターンを正方格子状に異ならせた例である。
実施例４では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで正方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は３０％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
実施例４は、実施例１と第１の光照射ステップの硬化度は同程度（４０％）であるが、フォトマスクの光透過域のパターンを正方格子状に異ならせた例である。
実施例４では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで正方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は３０％であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
また、実施例１と同様に、得られたプラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行ったところ、ポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点が観察された。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は０．５°であった。また、回折効率は５８％であった。
このように、実施例４では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％を越える良好な値を示すことが分かった。
このように、実施例４では、実施例１と比べて、回折スポットの半値幅は同程度で良好であり、回折効率はやや劣るが１０％を越える良好な値を示すことが分かった。
（比較例１）
比較例１は、実施例１と異なり、フォトマスクを使用した第１の光照射ステップを行わず（もしくは、第１の光照射ステップでの硬化度が０％）、第２の光照射ステップのみを行った例である。
比較例１では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を６３００ｍＪ／ｃｍ2で照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
比較例１は、実施例１と異なり、フォトマスクを使用した第１の光照射ステップを行わず（もしくは、第１の光照射ステップでの硬化度が０％）、第２の光照射ステップのみを行った例である。
比較例１では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。次いで、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を６３００ｍＪ／ｃｍ2で照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
図１１に得られたプラスチックフィルムの光学顕微鏡像を示す。この観察像から、製造されたプラスチックフィルムでは、実施例１のプラスチックフィルムよりも、柱状構造体の規則性が低いことが確認された。
また、プラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行った。図１２にポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点の観察像を示す。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は１．３°であった。また、回折効率は２４％であった。
また、プラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行った。図１２にポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点の観察像を示す。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は１．３°であった。また、回折効率は２４％であった。
このように、比較例１では、実施例１と比べて、回折効率は１０％を超える値が得られるものの、規則的相分離構造の規則性が低く、そのため、回折スポットの角度スペクトルにおける半値幅が０．６°よりも大きいことが分かった。
（比較例２）
比較例２は、実施例１と異なり、第１の光照射ステップで柱状構造体の硬化をほぼ完了させた例である。
比較例２では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。
次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１５Ｊ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は９０％以上であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
比較例２は、実施例１と異なり、第１の光照射ステップで柱状構造体の硬化をほぼ完了させた例である。
比較例２では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは１５０μｍとした。
次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を１５Ｊ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は９０％以上であった。
その後フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
また、実施例１と同様に、得られたプラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行ったところ、ポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点が観察された。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は０．５°であった。また、回折効率は６％であった。
このように、比較例２では、回折スポットの半値幅は、実施例１と同程度で良好であったものの、回折効率が１０％未満と良好な値を示さなかった。
このように、比較例２では、回折スポットの半値幅は、実施例１と同程度で良好であったものの、回折効率が１０％未満と良好な値を示さなかった。
（比較例３）
比較例３は、実施例１と異なり、照射面側のガラスの厚みを５ｍｍとした例である。
比較例３では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは５ｍｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は３０％であった。
その後、フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
比較例３は、実施例１と異なり、照射面側のガラスの厚みを５ｍｍとした例である。
比較例３では、実施例１と同じ組成の光重合性組成物を、２０ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍのガラスセル中にフィルム状に封入した。照射面側のガラスの厚みは５ｍｍとした。次いで、ガラスセル上部に２μｍφの光通過域が５μｍピッチで六方格子状に配列したフォトマスクを配置し、表面に対して垂直方向から、光強度分布が略一定である紫外平行光を８４０ｍＪ／ｃｍ2で照射した。このときの光重合性組成物の硬化度は３０％であった。
その後、フォトマスクを取り外し、更に６３００ｍＪ／ｃｍ2で紫外平行光を照射して光重合性組成物を重合硬化しプラスチックフィルムを得た。
また、実施例１と同様に、得られたプラスチックフィルムの面に対して垂直に強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光を照射して回折パターンの評価を行ったところ、ポリマー内部の規則的相分離構造に起因した回折点が観察された。回折像の角度スペクトルから一次回折点の角度幅は０．５°であった。また、回折効率は５％であった。
このように、比較例３では、回折スポットの半値幅は、実施例１と同程度で良好であったものの、回折効率が１０％未満と良好な値を示さなかった。
このように、比較例３では、回折スポットの半値幅は、実施例１と同程度で良好であったものの、回折効率が１０％未満と良好な値を示さなかった。
１ 成形体
２ マトリックス
３ 柱状構造体
１０ 成形型
１１ 本体部
１２ カバー部材
２０ 光重合性組成物
３０ 照射光源
４０ フォトマスク
２ マトリックス
３ 柱状構造体
１０ 成形型
１１ 本体部
１２ カバー部材
２０ 光重合性組成物
３０ 照射光源
４０ フォトマスク
Claims (10)
- マトリックスと、該マトリックス中に配設され該マトリックスと屈折率が異なる複数の柱状構造体と、を備えた相分離構造を有する成形体であって、
標準正規分布の強度分布を有し且つ強度分布の半値幅が０．５°であるレーザ光線を照射したときに得られる角度スペクトルにおいて、回折スポットの半値幅が０．６°以下であり、且つ、回折効率が１０％以上であることを特徴とする成形体。 - 前記複数の柱状構造体は、略同一方向に配向され、且つ、該配向方向と垂直な面において規則的な格子状に配置されたことを特徴とする請求項１に記載の成形体。
- 前記複数の柱状構造体は、前記配向方向と垂直な断面形状が略同一であることを特徴とする請求項１に記載の成形体。
- 前記柱状構造体は、アスペクト比が１０以上であることを特徴とする請求項１に記載の成形体。
- 前記マトリックス及び前記柱状構造体が、アクリル系光重合性組成物の硬化体からなることを特徴とする請求項１に記載の成形体。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の成形体と、この成形体に貼り合わされた光学的に透明なフィルムと、を備えたことを特徴とする光学積層体。
- 請求項６に記載の光学積層体を用いたことを特徴とする光学的ローパスフィルター。
- 光重合性組成物からなるマトリックスと、該マトリックス中に配設され該マトリックスと屈折率が異なる複数の柱状構造体と、を備えた相分離構造を有する成形体の製造方法であって、
光硬化性モノマー又はオリゴマーと光重合開始剤とを含有する光重合性組成物を成形型に注入する工程と、
前記成形型と光源との間に、光通過域と光不通過域とを有するフォトマスクを配置する工程と、
前記光源から、波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を、前記フォトマスクを通して前記成形型内の光重合性組成物に向けて照射して、前記光重合性組成物のうち平行光が照射された部位を、未完全な硬化状態に硬化させる第１の光照射工程と、
前記フォトマスクを取り外して、更に波長半値全幅が１００ｎｍ以下であり光強度分布が略一定の平行光を前記成形型内の光重合性組成物に向けて照射して、前記光重合性組成物の硬化を完了させる第２の光照射工程と、を備えたことを特徴とする成形体の製造方法。 - 前記第１の光照射工程では、前記光重合性組成物を、硬化度１０％以上、８０％以下に硬化させることを特徴とする請求項８に記載の成形体の製造方法。
- 前記フォトマスクは、前記光不通過域に多数の前記光通過域が規則的な格子状に配置されたことを特徴とする請求項８に記載の成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007280522A JP5247117B2 (ja) | 2006-10-31 | 2007-10-29 | 成形体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006296685 | 2006-10-31 | ||
| JP2006296685 | 2006-10-31 | ||
| JP2007280522A JP5247117B2 (ja) | 2006-10-31 | 2007-10-29 | 成形体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008134630A true JP2008134630A (ja) | 2008-06-12 |
| JP5247117B2 JP5247117B2 (ja) | 2013-07-24 |
Family
ID=39559476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007280522A Active JP5247117B2 (ja) | 2006-10-31 | 2007-10-29 | 成形体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5247117B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008831A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Toyota Central R&D Labs Inc | 光学素子及びその製造方法 |
| JP2010061096A (ja) * | 2008-08-05 | 2010-03-18 | Hitachi Chem Co Ltd | プリズムシート及び面光源装置 |
| JP2010145492A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法 |
| JP2011123097A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体の製造方法 |
| JP2012051965A (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体及びその製造方法 |
| JP2012141593A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-26 | Lintec Corp | 光拡散フィルムおよび光拡散フィルムの製造方法 |
| JP2014002188A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Lintec Corp | 光拡散フィルムの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005242340A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体およびその製造方法 |
-
2007
- 2007-10-29 JP JP2007280522A patent/JP5247117B2/ja active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005242340A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体およびその製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008831A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Toyota Central R&D Labs Inc | 光学素子及びその製造方法 |
| JP2010061096A (ja) * | 2008-08-05 | 2010-03-18 | Hitachi Chem Co Ltd | プリズムシート及び面光源装置 |
| JP2010145492A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法 |
| JP2011123097A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体の製造方法 |
| JP2012051965A (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 成形体及びその製造方法 |
| JP2012141593A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-26 | Lintec Corp | 光拡散フィルムおよび光拡散フィルムの製造方法 |
| JP2014002188A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Lintec Corp | 光拡散フィルムの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5247117B2 (ja) | 2013-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5247117B2 (ja) | 成形体及びその製造方法 | |
| JP4827164B2 (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| KR101178627B1 (ko) | 성형체 및 그 제조 방법 | |
| JP5480049B2 (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| JP4913422B2 (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びこれを備えた撮像光学系 | |
| JP2007030373A (ja) | 成形体の製造方法 | |
| US20110042838A1 (en) | Shaped article for use as an optical component and method of producing the shaped article | |
| JP5371194B2 (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| JP2011128253A (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| JP5610208B2 (ja) | 成形体及びその製造方法 | |
| JP2011203425A (ja) | 成形体及びその製造方法 | |
| US8173329B2 (en) | Molded product and method for manufacturing same | |
| JP2011232522A (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法 | |
| JP2009294600A (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| JP2011247999A (ja) | 成形体の製造方法 | |
| JP2008194864A (ja) | 成形体およびその製造方法 | |
| JP2010164767A (ja) | 光学的ローパスフィルタおよびその製造方法 | |
| JP2009037127A (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法 | |
| JP2011221123A (ja) | 光学的ローパスフィルタ | |
| JP5308141B2 (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法 | |
| JP2009015032A (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びその製造方法並びに撮像光学系 | |
| JP2011112991A (ja) | 成形体製造方法 | |
| JP2012011709A (ja) | 成形体の製造方法 | |
| JP2012027493A (ja) | 光学的ローパスフィルタ及びこれを備えた撮像光学系 | |
| JP2011203312A (ja) | 成形体及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20101013 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110905 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130121 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130128 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130314 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130401 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130409 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5247117 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160419 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |