JP2008121093A

JP2008121093A - 低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法

Info

Publication number: JP2008121093A
Application number: JP2006308985A
Authority: JP
Inventors: Kenji Hayashi; 謙次林; Kenji Oi; 健次大井; Akihide Nagao; 彰英長尾; Nobuo Shikauchi; 伸夫鹿内
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2006-11-15
Filing date: 2006-11-15
Publication date: 2008-05-29

Abstract

【課題】引張強度７８０ＭＰａ以上の、造船等の溶接鋼構造物に好適な強度・靭性バランスに優れた低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜２．５０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００７０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１００％、必要に応じてＴｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の鋼に、圧延終了温度をＡｒ_３以上とする熱間圧延を施し、ついで、Ａｒ_３以上の温度域から、４００℃以下へ焼入れ後、Ａｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃に再加熱する際、再加熱温度までの加熱速度を１℃／ｓ以上、好ましくは５℃／ｓ以上で、前記温度域での滞留時間が９０秒以内である熱処理を、好ましくは、焼入れ時の冷却停止から１８０ｓ以内で開始する。
【選択図】なし

Description

本発明は、強度−靭性バランスに優れた低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法に関し、特に、造船、海洋構造物、建設機械、建築、橋梁、タンク、鋼管、水圧鉄管などの溶接鋼構造物に利用する耐震性や加工性に優れた厚鋼板の製造方法として好適なものに関する。

一般に、鋼板の強度が増加すると、降伏比は増大し、靭性は低下する傾向にある。特に、引張強さが５９０ＭＰａ以上の高強度鋼板において、８０％以下の低降伏比と良好な低温靭性を備えるのは困難である。そこで、引張強さ５９０ＭＰａ以上の高強度厚鋼板について低降伏比と高強度で低温靭性を確保するための多くの検討がなされてきた。

靭性に関しては、例えば、特許文献１に開示されているように６０〜７０キロクラスの高強度鋼において直接焼入れ−短時間焼戻しによって細粒のγ相から微細なフェライトやベイナイトあるいはマルテンサイトの混合組織を得ることで強靭化を達成している。

また、特許文献２に開示されている９０キロ以上の高強度鋼ではＮｂとＭｎ量を制限して焼入れ−焼戻し処理にて良好な強靭性を確保している。これらのいずれもＮｂの析出強化能とＮｂの析出による靭性の劣化をバランスさせるために圧延からの焼入れとＡｃ_１以下の温度での焼戻し処理を工夫している。

一方、特許文献３には、焼入れ後の焼戻しにおける加熱速度を大きくし、圧延や焼入れで得られた転位を確保しながらＡｃ_１以下の温度で焼戻しを行い、強靭化を達成することが提案されている。

しかし、これらの手法で得られる強度・靭性バランスは限界があり、また、低降伏比との両立は考慮されていない。

降伏比の低減方法に関しては、特許文献４あるいは特許文献５が提案され、前者の場合、制御圧延制御冷却により、後者は焼き入れ焼き戻しにより降伏比を低減させることが記載されている。

しかしながら、対象は引張強度６０キロ級で、引張強度８０キロ級を対象とするものではない。

特許文献６には、２．５〜４．５％のＮｉを含有した鋼を焼入れ焼き戻しにより低降伏比８０キロ鋼とすることが記載されているが、Ｎｉ添加量が多いため、経済性に劣り、靭性についての記載はない。

特許文献７には、Ｃｕを１％以上添加した直接焼入れー２相域焼入れー焼き戻しによる低降伏比８０キロ級鋼の製造方法が記載されているが、Ｃｕを多量に含むため、Ｃｕの析出により降伏比を安定して８０％以下とすることが出来ず、疵などの表面性状にも劣る。

特許文献８は低降伏比８０キロ級鋼の製造方法に関し、２相域焼入れー焼き戻しにより、低降伏比を達成しているが、降伏比は８５％程度であり、靭性についての記載も無く、強度レベルは９０キロ以下である。
特公昭６１−６０８９１号公報特開平２−２０９４２２号公報特公平７−７４３８０号公報特開昭５５−４１９２７号公報特開昭５５−９７４２５号公報特開平７−２２４３５０号公報特開平５−１６３５２７号公報特開平５−５１６９４号公報

上述したように、特許文献１〜８に記載された、低降伏比鋼の検討は引張強度８０キロ級鋼までが対象で、降伏比は８０％以下を満足することは出来ず、靭性と経済性の両立も達成されていない。

従来技術では、焼入れ処理やＡｃ_１以下の温度での焼戻し処理における条件を制御し、所定の強度〜靭性を確保することが検討されているが、Ｎｂ等の強化能を抑制しながら靭性を確保するため、得られる強度，靭性には一定の限界が生じ、引張強度９００ＭＰａを超える場合において、強度、降伏比および靭性バランスを調整することは困難であった。

本発明は、上記従来技術の問題を解決し、引張強さ７８０ＭＰａ以上の高強度を有し、かつ８０％以下の低降伏比と、強度ー靭性バランスにおいて従来レベルをはるかに上回る高強度・高靭性鋼の製造方法を提案することを目的とする。

本発明者等は、上記問題点を解決するため、焼戻し過程での特性に着目して鋭意検討した結果、高強度鋼における焼戻し過程において、マルテンサイト組織、あるいはマルテンサイトとベイナイトの混合組織が焼戻されて、回復と、主として炭化物の析出が起こる場合、強度を損なわずに析出物の量や大きさを制限することには限界があり、組織自体を微細組織とすることが有効であることを見出した。

また、微細化と共に、２相域へ過熱することにより硬質相と軟質相が混在する複相組織化することにより、低降伏比との両立が達成されることを見出した。

すなわち、焼戻し温度として、強度が低下したり、逆変態したオ〜ステナイトにＣが濃化して冷却後に生成する島状マルテンサイトにより、高靭化は不可能であると考えられていたＡｃ_１を超える温度への再加熱を検討し、その結果、特定の温度、加熱速度、２相域への滞留時間を制御することで、焼入れ時の組織が微細に分割され、微細複相組織となり、強度を維持したままで、低降伏比化と高靭化が可能であることを見出した。

本発明は、逆変態組織にＣが濃化する時間を与えない場合には、冷却時に旧γ粒の結晶方位と異なる微細マルテンサイト組織あるいは下部ベイナイト組織が得られ、複相組織化することを利用し、強度を損なわずに、破面単位を細かくすることで従来にない高強度、高靭性に加えて、低降伏比を両立させることを達成した。
すなわち、本発明の要旨はつぎのとおりである。
１．質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、
Ｍｎ：０．２０〜２．５０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．００７０％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１００％
、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材を、圧延終了温度をＡｒ_３以上の温度域とする熱間圧延を施し、ついで、Ａｒ_３以上の温度域から、４００℃以下へ焼入れ後、Ａｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域へ再加熱処理し、該再加熱処理は、再加熱温度までの加熱速度が１℃／ｓ以上でかつＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域での滞留時間が９０秒以内で行うことを特徴とする低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
２．鋼組成に、更に、質量％で、
Ｔｉ：０．００５〜０．２０％
Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｎｉ：０．０１〜１．０％
Ｃｒ：０．０１〜２．０％
Ｍｏ：０．０１〜１．０％
Ｎｂ：０．００３〜０．１％
Ｖ：０．００３〜０．５％
Ｂ：０．０００５〜０．００４０％
Ｃａ：０．０００１〜０．００６０％
Ｍｇ：０．０００１〜０．００６０％
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２００％
の１種または２種以上を含有し、且つ下記１式を満足することを
することを特徴とする１に記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
０．５Ｃｕ＋Ｎｉ≦１．０・・・（１）
ここで、Ｃｕ，Ｎｉは含有量（質量％）を示す。
３．焼入れ温度が３００℃以下で、再加熱温度がＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃で、再加熱する際の加熱速度が５℃／ｓ以上であることを特徴とする１または２記載の高強度・高靭性鋼の製造方法。
４．焼入れ後に行う熱処理は、加熱保持後、少なくともＡｃ_１から６００℃以下までの温度域を加速冷却することを特徴とする１乃至３の何れか一つに記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
５．加速冷却後、更に焼戻しを行うことを特徴とする４記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
６．焼入れ時の冷却停止から、再加熱を開始するまでを１８０ｓ以内で連続して行うことを特徴とする１乃至５の何れか一つに記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。

本発明によれば、焼戻しをＡｃ_１＋３０℃を超える温度で行い、加熱速度、温度、滞留時間の制御によって強度低下を最小限にとどめるとともに、逆変態組織による破面単位の微細分割を可能にしたことで、引張強さ５９０ＭＰａ以上の高強度と８０％以下の低降伏比と破面遷移温度ｖＴｒｓが−４０℃以下の高靭性の、強度−靭性バランスに優れた高強度・高靭性鋼が得られ、産業上極めて有用である。

以下、本発明を詳細に説明する。成分組成における％は質量％とする。
［成分組成］
Ｃ：０．０１〜０．２０％
Ｃは鋼板の強度を確保するため、少なくとも０．０１％は必要であり０．２０％を越えて添加すると著しく溶接性を低下させるため、０．０１％以上、０．２０％以下（以下、０．０１〜０．２０％）とする。

Ｓｉ：０．０１〜０．８０％
Ｓｉは脱酸に必要な元素であるが、０．０１％未満ではその効果は少なく、０．８０％を越えて添加すると溶接性および母材靭性を著しく低下させるため、０．０１〜０．８０％とする。

Ｍｎ：０．２０〜２．５０％
ＭｎはＣと同様に鋼板の強度を確保するために必要であるが、過剰に添加すると溶接性を損なうため、０．２０〜２．５０％とする。

Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００７０％以下
Ｐ、Ｓは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼母材や、溶接熱影響部の靭性を劣化させるため、経済性を考慮して可能な範囲で低減する事が好ましく、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００７０％以下とする。

Ａｌ：０．００４〜０．１０％以下
Ａｌは脱酸元素であり、０．００４％未満ではその効果は十分ではなく、過剰に添加すると靭性の劣化をもたらすため、０．００４〜０．１０％以下とする。

本発明の基本成分組成は以上であるが、更に所望の特性を向上させる場合、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種または２種以上を選択元素として添加する。

Ｔｉ：０．００５〜０．２０％
Ｔｉは母材の靭性確保や溶接熱影響部での靭性確保の観点から所定の範囲とするが、０．２０％を超えて添加すると靭性の著しい低下をもたらすため、添加する場合は、０．００５〜０．２０％とする。

Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｃｕは強度を増加させることが可能で、０．０１％以上でその効果を発揮し、１．０％を超えて添加すると熱間脆性により鋼板表面の性状を劣化するため、添加する場合は、０．０１〜１．０％とする。

Ｎｉ：０．０１〜１．０％
Ｎｉは母材の強度を増加させつつ靭性も向上させることが可能で０．０１％以上で効果を発揮するが、多量の添加は経済性を損なうとともに、表面疵などの表面性状を劣化させる。そこで、添加する場合は、０．０１〜１．０％とする。更に、表面疵およびコストの観点から０．５Ｃｕ＋Ｎｉ≦１．０とする。

Ｃｒ：０．０１〜２．０％、Ｍｏ：０．０１〜１．０％
Ｃｒ，Ｍｏはいずれも強度を増加させるのに有効であり、０．０１％以上でその効果を発揮し、Ｃｒは２．０％を超えて添加すると著しく靭性を劣化させ、Ｍｏは１．０％を超えると降伏比を高くするため、添加する場合は、Ｃｒは０．０１〜２．０％、Ｍｏは０．０１〜１．０％とする。

Ｎｂ：０．００３〜０．１％、Ｖ：０．００３〜０．５％
Ｎｂ、Ｖは母材の強度と靭性を向上させるのに有効であり、０．００３％以上の添加で効果を発揮する。しかし、それぞれ０．１％，０．５％を超えると靭性の低下を招くおそれがあるため、添加する場合は、Ｎｂ：０．００３〜０．１％、Ｖ：０．００３〜０．５％とする。

Ｂ：０．０００５〜０．００４０％
Ｂは焼入れ性の向上によって強度を増加させる。この効果は０．０００５％以上で顕著になり０．００４０％を越えて添加しても効果は飽和するため、添加する場合は、０．０００５〜０．００４０％とする。

Ｃａ：０．０００１〜０．００６０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００６０％、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２００％
Ｃａ，Ｍｇ、ＲＥＭは鋼中のＳを固定して鋼板の靭性を向上させる働きがあり、０．０００１％以上の添加で効果がある。しかし、それぞれ０．００６０％、０．００６０％、０．０２００％を超えて添加すると鋼中の介在物量が増加し靭性をかえって劣化させるため、添加する場合は、Ｃａ：０．０００１〜０．００６０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００６０％、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２００％とする。

上記した成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。

［製造条件］
上記した組成を有する溶鋼を、転炉、電気炉等の溶製手段で常法により溶製し、連続鋳造法または造塊〜分塊法等で常法によりスラブ等の鋼素材とすることが好ましい。なお、
溶製方法、鋳造法については上記した方法に限定されるものではない。その後、所望の形状に圧延後、直接焼入れ焼戻しを行う。

１．圧延
圧延は、スラブ等の鋼素材を、所望の形状とするために行い、終了温度は、微細な焼入れ組織とするため、Ａｒ_３変態点（以下、Ａｒ_３）以上の温度域とする。

２．焼入れ
焼入れ後の組織をマルテンサイト主体の組織とするために、圧延後Ａｒ_３以上の温度から４００℃以下、好ましくは３００℃以下の温度に焼入れる。Ａｒ_３以下の温度から焼入れるとフェライトが一部に析出するために再加熱熱処理時に強度低下が大きくなり所定の強度が得られなくなる。

３．焼戻し
焼戻し処理は、逆変態により、焼入れ後の組織を、旧オ〜ステナイト（γ）粒の結晶方位と異なる微細マルテンサイト組織あるいは下部ベイナイト組織とし、破面単位を微細分割して微細な複相組織として、低降伏比を得るとともに靭性を向上させるため、Ａｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域に加熱する。

ここでの旧オ〜ステナイト（γ）粒は、圧延時のオ〜ステナイト（γ）粒径が微細でかつ焼戻し時に再変態オ〜ステナイト（γ）が微細に析出することにより微細分割される。

マルテンサイト主体の組織をもつ鋼は、旧オ〜ステナイト（γ）粒径を細かくすることにより高靭性を有することになるが、旧オ〜ステナイト（γ）粒径が３０μｍを超えていると破壊の破面単位が大きくなって靭性の低下に繋がり、微細化により向上する。

また、当該温度域までの加熱速度が１℃／ｓ未満の場合、所定の加熱温度に到達するまでに転位の消滅や回復により著しく強度が低下し、逆変態組織にＣが濃化して靭性が劣化するため、１℃／ｓ以上とする。

５℃／ｓ以上とすると、さらに強度低下が抑制されるとともに組織の微細化が促進され、強度・靭性バランスがより向上して好ましい。当該温度域での滞留時間は、９０ｓを超えると、強度低下が生じるため、９０ｓ以内とする。尚、加熱速度は、再加熱開始から終了までの平均加熱速度とする。

上記のように、加熱速度、２相域での加熱温度、２相域の滞留時間の組合せを厳密にコントロールすることで、強度の低下を抑制しつつ、組織の微細化と複相組織化を通して低降伏比化と高靭化が図られる。

本発明で、２相域での加熱温度は、鋼材の表面と中心部の平均温度とする。鋼材全体がＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃に加熱されず、鋼材中央部が一部４００℃以上Ａｃ_１未満に焼戻される場合でも、焼入れ速度の遅い中心部の焼戻しマルテンサイトは高靭性であることや鋼材の靭性にとっては表面近傍の靭性が重要であることから本発明の効果は得られる。従って、本発明においては必ずしも鋼材全体を均一にＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃に加熱する必要はない。

Ａｃ_１を超える熱処理の冷却過程において、少なくともＡｃ_１から６００℃以下の温度域を空冷以上の冷却速度で加速冷却を実施しても、同等の性能が得られる。

加速冷却を実施した場合に生成する硬質相による靭性劣化を抑制するために、必要に応じて更にＡｃ_１以下の温度で焼戻しを実施しても良い。

焼入れ後に行うＡｃ_１以上の温度に加熱する熱処理（焼戻し）は、焼入れ後に室温まで冷却した後、再加熱しても効果はあるが、好ましくは３００℃以下に冷却後、冷却停止から１８０ｓ以内に連続して再加熱処理を開始すると、転位密度の確保や析出物の粗大化防止の点から高強度・高靭性を得ることが容易で好ましい。

１８０ｓを超えると転位の開放により強度の低下が起こり、また、Ｃの拡散によってセメンタイトなどの炭化物の成長が起こるので、破壊の起点が粗大化し靭性が低下する傾向がある。

尚、焼入れ、焼戻しにおいて、Ａｒ_３、Ａｃ_１は下記の式を利用して求めることできる。但し、各式において、各元素は添加量：質量％を示す。
Ａｒ_３＝９１０−２７３Ｃ−７４Ｍｎ−５６Ｎｉ−１６Ｃｒ−９Ｍｏ−５Ｃｕ
Ａｃ_１＝７５１−２６．６Ｃ＋１７．６Ｓｉ−１１．６Ｍｎ−１６９Ａｌ−２３Ｃｕ−
２３Ｎｉ＋２４．１Ｃｒ＋２２．５Ｍｏ＋２３３Ｎｂ−３９．７Ｖ−５．７Ｔｉ−８９５Ｂ
本発明は厚板、形鋼、棒鋼など種々の形状の鋼製品に適用可能である。「厚板」とは、板厚６ｍｍ以上の鋼板を指すものとする。

表１に示す組成の溶鋼を転炉で溶製し、連続鋳造法で２５０ｍｍ厚のスラブ（鋼素材）とし、表２に示す熱間圧延条件により１２〜５０ｍｍ厚の鋼板を作製した。表１において、鋼記号Ｘ、Ｙ、Ｚの供試鋼は成分組成のいずれかが本発明範囲外となっている。

得られた厚鋼板について、板厚方向１／４の位置から６φのミクロ引張試験片を採取して、ＪＩＳＺ２２４１（１９９８）の規定に準拠して引張試験を実施し、引張強さＴＳおよび０．２％耐力ＹＳを求めた。

また、板厚方向１／４の位置からＪＩＳＺ２２０２（１９９８）の規定に準拠して、Ｖノッチ標準寸法のシャルピ−衝撃試験片を採取して、ＪＩＳＺ２２４２（１９９８）の規定に準拠して衝撃試験を実施し、破面遷移温度ｖＴｒｓを求めた。

更に、板厚方向１／４の位置から組織観察用試験片を採取し、走査型電子顕微鏡により２相域加熱部の平均旧オ−ステナイト（γ）粒径を線分法にて測定した。

表３にこれらの試験結果を示す。引張強度ＴＳ：７８０ＭＰａ以上、降伏強度ＹＳ：６５０ＭＰａ以上、降伏比ＹＲ：８０％以下、および靭性（ｖＴｒｓ）：−４０℃以下を本発明例とした。

成分組成、製造条件の規定のいずれかが本発明範囲外となった鋼板Ｎｏ．２，４，８，９，１４〜１８，２２，２８〜３０は、本発明例鋼板Ｎｏ．１，３，５〜７、Ｎｏ．１０〜１３、Ｎｏ．１９〜２１，２３〜２７と比較して引張強度ＴＳ、降伏強度ＹＳ、降伏比ＹＲおよび靭性の少なくとも一つの特性が劣る。

Ｎｏ．２、３，５，７，１４，１５，１８は、それぞれ、同じ鋼記号Ｂの鋼を用いて、焼戻し温度を変化させた実施例で、いずれもＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域での滞留時間が９０秒以内となっているもののみが全ての目標性能を満足している。

焼戻し温度をＡｃ₁〜Ａｃ₁＋１００℃の加熱範囲とするとｖＴｒｓとして−４０℃以下が得られ、特にＡｃ₁＋４０〜Ａｃ₁＋１００℃の範囲では優れた靭性でｖＴｒｓ≦−６０を満足している。当該温度領域では、旧γ粒が10μｍ未満となっており、微細化により靭性向上の図られることが認められる。

また、Ｎｏ．３，９，１０，１１，１２，１３は、それぞれ、同じ鋼記号Ｂの鋼を用いて、焼戻しの加熱速度を変化させた実施例であり、いずれもＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域での滞留時間は９０秒以内となっているもので、加熱速度が１℃／ｓ以上の加熱でｖＴｒｓ≦−４０℃を満足し、さらに、加熱速度５℃／ｓ以上のＮｏ．３，１２，１３ではｖＴｒｓ≦−６０℃を満足している。これらの靭性向上は、旧γ粒の微細化に対応するもので、特に５℃／ｓ以上とした場合には１０μｍ以下の旧γ粒径が得られている。

Claims

質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、
Ｍｎ：０．２０〜２．５０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．００７０％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１００％
、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材を、圧延終了温度をＡｒ_３以上の温度域とする熱間圧延を施し、ついで、Ａｒ_３以上の温度域から、４００℃以下へ焼入れ後、Ａｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域へ再加熱処理し、該再加熱処理は、再加熱温度までの加熱速度が１℃／ｓ以上でかつＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃の温度域での滞留時間が９０秒以内で行うことを特徴とする低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
鋼組成に、更に、質量％で、
Ｔｉ：０．００５〜０．２０％
Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｎｉ：０．０１〜１．０％
Ｃｒ：０．０１〜２．０％
Ｍｏ：０．０１〜１．０％
Ｎｂ：０．００３〜０．１％
Ｖ：０．００３〜０．５％
Ｂ：０．０００５〜０．００４０％
Ｃａ：０．０００１〜０．００６０％
Ｍｇ：０．０００１〜０．００６０％
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２００％
の１種または２種以上を含有し、且つ下記１式を満足することを
することを特徴とする請求項１に記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
０．５Ｃｕ＋Ｎｉ≦１．０・・・（１）
ここで、Ｃｕ，Ｎｉは含有量（質量％）を示す。
焼入れ温度が３００℃以下で、再加熱温度がＡｃ_１＋３０℃〜Ａｃ_１＋１００℃で、再加熱する際の加熱速度が５℃／ｓ以上であることを特徴とする請求項１または２記載の高強度・高靭性鋼の製造方法。
焼入れ後に行う熱処理は、加熱保持後、少なくともＡｃ_１から６００℃以下までの温度域を加速冷却することを特徴とする請求項１乃至３の何れか一つに記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
加速冷却後、更に焼戻しを行うことを特徴とする請求項４記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。
焼入れ時の冷却停止から、再加熱を開始するまでを１８０ｓ以内で連続して行うことを特徴とする請求項１乃至５の何れか一つに記載の低降伏比高強度・高靭性鋼の製造方法。