JP2008080351A - 異鋼種の連々鋳方法 - Google Patents
異鋼種の連々鋳方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008080351A JP2008080351A JP2006261787A JP2006261787A JP2008080351A JP 2008080351 A JP2008080351 A JP 2008080351A JP 2006261787 A JP2006261787 A JP 2006261787A JP 2006261787 A JP2006261787 A JP 2006261787A JP 2008080351 A JP2008080351 A JP 2008080351A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- partition plate
- molten steel
- mold
- connecting member
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
【課題】 異鋼種の連々鋳において、仕切板を有する接続部材および冷材を使用して、前チャージの残渣・空気酸化などにより汚染された、後チャージの鋳込初期の溶鋼部を早期に凝固せしめ、後続の鋼材の清浄度を向上する。
【解決手段】 前チャージの溶鋼3aの後端に仕切板8を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼3bを注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板8を鋳片寸法より狭小のものとし、仕切板8を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼3bを注入する前までに、さらに接続部材の仕切板8の上および外周と鋳型内壁1aとの間に所定量の冷材9を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮する連々鋳方法。
【選択図】 図1
【解決手段】 前チャージの溶鋼3aの後端に仕切板8を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼3bを注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板8を鋳片寸法より狭小のものとし、仕切板8を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼3bを注入する前までに、さらに接続部材の仕切板8の上および外周と鋳型内壁1aとの間に所定量の冷材9を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮する連々鋳方法。
【選択図】 図1
Description
本発明は、鋼の連続鋳造方法、特に異鋼種の連々鋳の方法に関する。
鋼の連続鋳造にあたり、生産性向上の観点から、同一の鋳型に順次複数の取鍋から溶鋼を供給して連続的に鋳造する連々鋳が一般に行われている。先行する取鍋による溶鋼を前鍋溶鋼(以下「前チャージの溶鋼」という。)、後続する取鍋による溶鋼を後鍋溶鋼(以下「後チャージの溶鋼」という。)といい、前チャージの溶鋼の鋼種と後チャージの溶鋼の鋼種が異なる、複数の鋼種の連々鋳を異鋼種連々鋳という。
異鋼種連々鋳の先行技術としては、下記の特許文献1〜5のようなものがある。特許文献2〜5は、連続鋳造機本来の連続的な鋳造機能をなるべく損なわずに連々鋳を行う方法である。前チャージの溶鋼と後チャージの溶鋼の継目部における成分混合の低減を図ったものであるが、その効果は必ずしも十分でない。
特許文献1は、前チャージの溶鋼と後チャージの溶鋼の継目部における成分混合の防止を図ったものだが、鋳込初期材であるボトム鋼材の清浄度対策としては十分でない。後チャージによる鋳型内に注入された直後の溶鋼は、前チャージの溶鋼の鋳込完了後の残渣による汚染、鋳型内のシールが不十分であったり工程的に実施できない状況にあれば空気酸化、あるいは、使用回数1回目のタンディッシュであれば、そのタンディッシュ内における耐火物性の脱落物などによる汚染、といった種々の要因のために、極めて多数の非金属介在物が懸濁した汚染溶鋼となっている。そこで、この溶鋼の清浄度を極力向上せしめ、また、鋳造早期に凝固させることで、後続の溶鋼の清浄度の向上を図る必要がある。
すなわち、溶鋼容器の下部に取付けられ異鋼種連続鋳造用として用いられる仕切金物で、仕切板には、鋳型幅に応じ鋳型調整用の仕切板部材を付設してもよく、鋳型案内用ガイドを設けもよく、仕切金物は溶鋼容器に取付けた治具に係止した後、溶鋼容器を下降させ、鋳型内に押し込み挿入する方法が提案されている(例えば、特許文献2参照。)。しかし、この鋳型内の溶鋼に仕切金物を押し込む方法では、成分混合域が生じる問題がある。
また、溶鋼容器の下部に治具を取付け、仕切板の内側に取付棒を結合して前記治具にてその先端を回転自在に係止して、溶鋼容器の動作により該仕切板をモールド内の溶鋼中に押し込み挿入する方法が提案されている(例えば、特許文献3参照。)。しかし、この方法は、実施例では、仕切板の挿入が分割的であり、浸漬ノズルの下方近傍で仕切板の隔壁作用が不十分となり、鋳片での成分混合域が長くなる問題がある。
さらに、鋳型上部の前鍋鋼種の溶鋼滞留部分に移動磁界による溶鋼撹拌力を付与すると共に、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流存在該当部分に静磁場による制動力を付与する方法が提案されている(例えば、特許文献4参照。)。しかし、この方法は鋼種の切り替えに磁場のみで対応しているので、成分混合域が発生する問題がある。
また、さらに、鋳型内のメニスカス上方から粒子状の鋼の冷却材を投入し、その粒子を鋳型内電磁撹拌による遠心力にて分散・溶解することによって、ノズル直下に異鋼種を隔てる凝固層を形成する方法が提案されている(例えば、特許文献5参照。)。しかし、凝固層の上に前鍋溶鋼が残っているので、後鍋溶鋼の注入により、成分混合域が発生する問題がある。
一方、鋳型内の先行鋳片の引抜きを一旦停止させ、その後、鋳型内の先行鋳片の後端の未凝固部分に、この鋳片と後続鋳片とを接続する接続金具と両鋳片の成分混合を遮蔽する遮蔽板とを備えたシーケンスブロックを挿入し、さらに、異鋼種溶鋼を上記鋳型内で先の鋳片の後端に位置するシーケンスブロック上に注入すると共に、上記鋳片の引抜きを行って連続鋳造することにより、先行鋳片と後続鋳片とをシーケンスブロックを介して連続させて連々鋳する方法が提案されている(例えば、特許文献1参照。)。この方法は、異成分の混合の防止を図っている点で評価できるが、後チャージの溶鋼の清浄度対策としては十分でない。鋳型内壁の付着物すなわちスラグフィルムやスラグベアを除去しないと、前後チャージの溶鋼の連結部以外に溶鋼汚染源が残る。仕切板によって前チャージの溶鋼の残渣をシャットアウトできたとしても、空気酸化系やタンディッシュ耐火物系の介在物の対策ではないので、鋳込初期材であるボトム鋼材の清浄度改善効果は十分でない。また仕切板の寸法によっては鋳型内へのスムーズな挿入ができない恐れがある。
異鋼種の連々鋳、特に特許文献1と同様に前チャージ溶鋼と後チャージの溶鋼の成分混合防止を意図して前チャージの溶鋼の後端部に所定の形状の仕切板や遮蔽板などの隔離材を設置し、その上方から後チャージの溶鋼を注入する連々鋳方法における清浄度の問題に着眼したとき、以下の点に留意する必要がある。
上記の異鋼種の連々鋳で、仕切板や遮蔽板などの隔離材を有する接続部材を使用し、隔離材を前チャージの溶鋼の後端部に設置する方法では、仕切板や遮蔽板として、比較的薄い鋼板や廉価な鋼板などを使用できるが、鋳型内への装入・設置の作業性を考慮する結果、往々にして仕切板や遮蔽板の板寸法が鋳型寸法より小さい。したがって、溶鋼表面上にこのような板を静的に設置したとしても、多少の押し込みがあると、溶鋼や溶融パウダー層の板上への流れ込みが生じることがある。特に鋼板に曲がりがあるときに生じやすい。そのような前チャージの溶鋼や溶融パウダー層の流れ込みに起因する残渣があると、後チャージの溶鋼注入時に溶鋼汚染の原因となり、後チャージの溶鋼の鋳込開始直後の非定常部の溶鋼の清浄性を著しく悪化させる。仕切板外周と鋳型内壁との間のパウダー残渣も溶鋼汚染源となる。また後チャージの溶鋼が充填される範囲の鋳型の内壁にスラグフィルムや場合によってはスラグベアも含む付着物が残存していたり、付着物が剥離・脱落した、あるいは、付着物を脱落せしめたことによる残渣が仕切板や遮蔽板などの上あるいは仕切板外周と鋳型内壁との間にあったりすると、これもまた溶鋼汚染源となり、後チャージの鋳込初期の非定常部の溶鋼の清浄性を著しく悪化させる。さらに、鋳込開始直後の溶鋼は、空気酸化系やタンディッシュ耐火物系の介在物の点でも清浄度の最悪部である。
上記のような理由で、後チャージの鋳込初期の溶鋼は、極めて多数の非金属介在物が懸濁した汚染溶鋼となっており、後続の溶鋼とも広く混合して、その汚染範囲である非定常部の範囲も長い。しかしながら、仕切板や遮蔽板などの隔離材を有する接続部材のみでは、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部の範囲を低減する効果を得られない。
異鋼種の連々鋳で鋳型内に仕切板や遮蔽板付き治具を使用する方法は、前チャージと後チャージとの成分混合の防止効果が高いという観点から評価される。しかし、前チャージの溶鋼の鋳込完了後の残渣による汚染、空気酸化、あるいは、タンディッシュ内における耐火物、に起因して介在物が発生する状況下では、後チャージにおける鋳込開始直後の非定常部の清浄性は著しく悪化する。
そこで、本発明が解決しようとする課題は、上記の後チャージ、特に鋳込初期部における溶鋼の清浄度が悪化する問題を解決するもので、前後チャージの溶鋼の成分混合がない条件下で、適切な仕切板を有する接続部材および冷材からなる冷却部材を使用して前チャージの残渣などにより汚染された溶鋼部を鋳造早期に凝固せしめて、鋳込初期部における溶鋼の清浄度の悪化を防止するものとする。鋳込初期の汚染溶鋼の範囲で定義される非定常部長さを短縮し、後続の鋳込初期材であるボトム鋼材の清浄度の向上を図る方法を提供することである。
上記の課題を解決するための本発明の手段は、請求項1の発明では、前チャージの溶鋼の後端に仕切板を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板を鋳片寸法より狭小のものとし、接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する前までに、さらに接続部材の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間に冷材を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮することを特徴とする異鋼種の連々鋳方法である。
請求項2の発明では、前チャージの溶鋼の後端に仕切板を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板を鋳片寸法より狭小のものとし、接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する前までに、鋳型内壁に付着して残存したスラグフィルムを除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去し、さらに接続部材の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間に所定量の冷材を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮することを特徴とする異鋼種の連々鋳方法である。
請求項3の発明では、接続部材および冷材は、鉄または鋼からなるものとし、その総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370kg/m2であることを特徴とする請求項1または2の手段の異鋼種の連々鋳方法である。
本願の請求項1および請求項2の発明では、接続部材の仕切板の寸法を鋳片寸法(断面積)より狭小とすることで、鋳型にテーパーがついているものであっても対応でき、さらに、接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する前までに、接続部材の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間に冷材を設置するので、前チャージの残渣などにより汚染されている後チャージの鋳込開始直後の溶鋼部を、早期に凝固せしめることができ、後続の溶鋼の清浄性の悪化を防止できる。さらに、鋳型内内壁に付着したスラグフィルムやその脱落物による溶鋼汚染源を除去することで、後チャージの汚染範囲の拡大を防止できる。仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去するので、溶鋼汚染源を軽減できる。これらのトータルの効果で鋳込初期の鋳片端部からの非定常部の範囲を縮小することができる。
さらに、請求項3の発明では、仕切板を有する接続部材および冷材を鉄または鋼とすることで、所定の冷却効果を得ることができ、しかも、冷材の総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370kg/m2とすることで前チャージの残渣などにより汚染された溶鋼部の鋳造早期の凝固を可能とし、後続の溶鋼の清浄度が改善でき、さらに冷材の鋳型内へ装入および設置の作業性を阻害しない。以上のように、本発明は優れた効果を奏するものである。
本発明を実施する最良の形態の方法について、図面を参照しながら説明する。
異なる鋼種を連続的に連続鋳造する連々鋳において、第1の実施の形態の方法では、先ず、図1において、(a)に示すように、前チャージの鋼種の溶鋼3aを図示しないタンディッシュから鋳型1の内部へ浸漬ノズル2により注入する。溶鋼3aの表面3cが鋳型トップ位置4から少し下がった鋳型1内の所定の鋳型上部位置5にある状態で注入を完了する。次いで(b)に示すように、引き続き鋳片を引抜き、鋳型1内の溶鋼3aの表面3cがさらに低下して所定の鋳型下部位置6に到達したとき、鋳型1から鋳片の引抜きを一旦停止する。次いで、浸漬ノズル2を鋳型1内から取り除き、次いで、(c)に示すように、鋳型1内に、鋳片の大きさより小さい所定の寸法の鋼製の仕切板8を有する接続部材を前チャージの溶鋼3aの表面3cに接するように設置する。そして、必要により鋳型1内壁に付着したスラグフィルム7を除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣(図には示していない)を除去し、(d)に示す状態とする。さらに、(e)に示すように、仕切板8上および仕切板8の周囲と鋳型1の内壁1aとの間に所定量の鉄または鋼製の棒状やウイスカ状の冷材9を設置する。その後、(f)に示すように、鋳型1内に後チャージの異鋼種の溶鋼3bを浸漬ノズル2から注入開始し、(g)に示すように、溶鋼表面3cが鋳型トップ位置4から下方の所定の鋳型上部位置5に達した後、後続の鋳片の引抜きを再開する。なお、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去は実施可能なレベルでよく、完全除去でなくても構わない。また、作業性が確保できるならば、上記のスラグフィルム7の除去と、仕切板8を有する接続部材の設置は、順番を逆にしてもよい。また、溶鋼表面は、接続部材を設置する前に、前チャージ後端部のモールドパウダ残渣や溶融パウダー層を極力除去することによって露出させること好ましいが、モールドパウダ残渣や溶融パウダー層が多少残存している状態で接続部材を設置してもよい。
第2の実施の形態の方法では、先ず、図2において、(a)に示すように、前チャージの鋼種の溶鋼3aを図示しないタンディッシュから鋳型1の内部へ浸漬ノズル2により注入する。溶鋼3aの表面3cが鋳型トップ位置4から少し下がった鋳型1内の所定の鋳型上部位置5にある状態で注入を完了する。次いで(b)に示すように、引き続き鋳片を引抜き、鋳型1内の溶鋼3aの表面3cがさらに低下して所定の鋳型下部位置6に到達したとき、鋳片引抜き速度を減速する。次いで、浸漬ノズル2を鋳型1内から取り除き、次いで、(c)に示すように、鋳型1内に、鋳片の大きさより小さい所定の寸法の鋼製の仕切板8を有する接続部材を前チャージの溶鋼3aの表面3cに接するように設置する。そして、必要により鋳型1内壁に付着したスラグフィルム7を除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣(図には示していない)を除去し、(d)に示す状態とする。さらに、(e)に示すように、仕切板8上および仕切板8の周囲と鋳型1の内壁1aとの間に所定量の鉄または鋼製の棒状やウイスカ状の冷材9を設置する。その後、(f)に示すように、鋳型1内に後チャージの異鋼種の溶鋼3bを浸漬ノズル2から注入開始し、(g)に示すように、溶鋼表面3cが鋳型トップ位置4から下方の所定の鋳型上部位置5に達した後、鋳片引抜き速度を元の速度に戻して後続の鋳片の引抜きを行う。
これらの実施の形態とすることで、後チャージ注入後の溶鋼3bのオーバーフローを防止でき、さらにテーパーのある鋳型1にも対応でき、また後チャージの汚染範囲の拡大を防止して、後チャージの鋳込初期の清浄度に関する非定常部範囲を縮小することができる。
なお、接続部材の仕切板8は、鋳片の断面の長さおよび幅の50〜98%の寸法とし、仕切板8の厚さを1〜20mmとして、異鋼種の連々鋳を継続することが好ましい。このようにすることで、前チャージの溶鋼表面上の残渣の大半をカバーして溶鋼汚染源を低減せしめ、前チャージの溶鋼からなる鋳片に著しいパイプが生じても接続部で後チャージに影響することなく、また機械的に安定した連結部を製作可能である。また、上記の寸法および厚さとすることで軽量な接続部材とすることができ、鋳型内への装入・設置に関する作業性を阻害しない。
さらに第3の実施の形態の方法について説明する。この方法は、上記の形態の方法におけるもので、仕切板8を有する接続部材および冷材9は鉄または鋼からなるものとするものであり、それらの総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370kg/m2となるものとして異鋼種の連々鋳を継続する。このようにすることで、前チャージの溶鋼表面上の残渣の全てをカバーすることができる。かつまた、接続部材は連結部近傍の溶鋼(鋳片)に対して冷却能を有しているので、接続部材および冷材トータルで所定の冷却効果を得ることになり、前チャージの残渣などにより汚染された溶鋼部の鋳造早期の凝固が可能となり、後続の溶鋼の清浄度が改善される。さらに冷材の鋳型内への装入・設置に関する作業性を阻害しない。
以下に実施例を表1により説明する。垂直連続鋳造機で、前チャージのJIS規格のSUJ2鋼の断面積380mm×490mmのブルームに続けて、後チャージのJIS規格のSCM420鋼の断面積380mm×490mmのブルームを製造した。このため、鋳型1内部に前チャージの溶鋼3aの溶鋼表面が鋳型トップ4から150mmの鋳型上部位置5にある状態での注入を完了した後、さらに鋳片を引抜き、溶鋼表面3cが鋳型トップ4から500mmの位置の鋳型下部位置6となった時に鋳片の引抜きを停止した。次いで、断面積310mm×400mmで厚さ10mmの仕切板8を有する接続部材を溶鋼表面3cに設置した。次いで、鋳型1の内壁1aに付着したスラグフィルム7および鋳型1内壁のその他付着物を除去し、また鋳型内の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を実施可能なレベルで除去した。さらに、仕切板8上には棒状の冷材9、仕切板8の外周と鋳型1内壁との間には棒状およびウイスカ状の冷材9を設置した。この場合、仕切板8を有する接続部材および冷材9の総量が60kgとなるものとした。次いで、後チャージの溶鋼3bの注入を開始し、鋳型トップ4から150mmの鋳型上部位置5に達した後、鋳片の引抜きを再開した。
表1に、操業条件No.1〜No.16について、スラグフィルム7の除去の実施の有無と、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去の実施の有無と、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量の変更の3種による対策と、鋳込初期部の非定常部短縮の効果および作業性の効果の2種について相対評価により示した。鋳込初期部の非定常部短縮の効果については、対策の実施により効果のあるものから効果の無いものまでを20段階で評価し、結果の得られなかったものを「−」で示した。より具体的には、操業条件のNo.3のときの非定常部長さを100%とし、これに対して非定常部長さが55%以下であるものを「20」、55%を超え60%以下であるものを「19」、60%を超え65%以下であるものを「18」、65%を超え70%以下であるものを「17」、70%を超え75%以下であるものを「16」、75%を超え80%以下であるものを「15」、80%を超え85%以下であるものを「14」、85%を超え90%以下であるものを「13」、90%を超え95%以下であるものを「12」、95%を超え100%以下であるものを「11」、100%を超え105%以下であるものを「10」、105%を超え110%以下であるものを「9」、110%を超え115%以下であるものを「8」、115%を超え120%以下であるものを「7」、120%を超え125%以下であるものを「6」、125%を超え130%以下であるものを「5」、130%を超え135%以下であるものを「4」、135%を超え140%以下であるものを「3」、140%を超え145%以下であるものを「2」、145%を超えているものを「1」として効果を評価した。また、作業性とは、接続部材および冷材の鋳型内への装入および設置の作業性と、並びに最低限の時間内で作業でき、生産性を阻害しないで所定の生産性を確保できる点から効果を評価し、前チャージの溶鋼の鋳型内への注入の完了から後チャージの溶鋼の鋳型内への注入の開始までの時間が、13分以内で完了したものを「○」とし、13分を超えたものを「×」として示した。
この表1の結果、鋳込初期の非定常部短縮の効果の評価が「17」以上で作業性で「○」となったものは、No.14とNo.15の各操業条件であった。このことから、鋳片引抜きを一旦停止して接続部材および冷材の設置を行う場合において、スラグフィルム7の除去を実施し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間の残渣の除去を実施し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370kg/m2となるものが最も有効であった。したがって、これらに基づき、請求項3に係る発明は、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とした。
上記の実施例1において、本発明のスラグフィルム7を除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、スラグフィルム7を除去し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策のみを実施したときと、全く対策を実施しなかったときの、それぞれの鋳込初期の非定常部の範囲を、縦軸に鋼の清浄度を示し、縦軸の下方を10点の良とし、上方を1点の悪とし、横軸に鋳込開始側の鋳片端部からの距離としてグラフで表わし、これを図3に示した。この図3において各グラフの脇の数値は非定常部短縮の20段階の相対評価値を示している。表1のNo.14の相対評価値「18」のグラフおよびNo.15の相対評価値「20」のグラフは短い非定常部長さで速やかに清浄度は良に低下し、その後に鋳込んだ鋳片の清浄度は良好であった。このように操業条件のNo.14およびNo.15は清浄度が良になる非定常部の長さは短く、本発明で評価しうる実用範囲であった。しかし、スラグフィルム7の除去を実施するものの、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施しないNo.9〜No.12では、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位面積当りの質量の値が、たとえ200〜370kg/m2であったとしても、清浄度が良となるまでの非定常部の短縮の効果は最良とはならなかった。また、スラグフィルム7の除去を実施しないNo.1〜No.8では、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位面積当りの質量の値が、たとえ200〜370kg/m2であったとしても、No.2、No.3、No.6およびNo.7に見られるように、清浄度が良好となるまでの鋳込開始側の鋳片端部からの非定常部長さは長く、本発明の非定常部短縮の効果は「11」で十分には得られなかった。さらに仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施するものの、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位体積当りの質量が150〜180kg/m2であるNo.5あるいはNo.13では、本発明の非定常部短縮の効果は「10」で小さかった。仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施せず、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位体積当りの質量が150〜180kg/m2であるNo.1あるいはNo.9では、鋳込初期の非定常部範囲である鋳込開始側の鋳片端部からの距離は長く、非定常部短縮の効果は「4」で得られなかった。
さらに、実施例2を表2により説明する。垂直連続鋳造機で、前チャージのJIS規格のSUJ2鋼の断面積380mm×490mmのブルームに続けて、後チャージのJIS規格のSCM420鋼の断面積380mm×490mmのブルームを製造した。このため、鋳型1内部に前チャージの溶鋼3aの溶鋼表面が鋳型トップ4から150mmの鋳型上部位置5にある状態での注入を完了した後、さらに鋳片を引抜き、溶鋼表面3cが鋳型トップ4から450mmの位置の鋳型下部位置6となった時に、鋳片引抜き速度を0.01m/minに減速した。次いで、この引き抜き速度に減速した状態で、断面積310mm×400mmで厚さ10mmの仕切板8を有する接続部材を溶鋼表面3cに設置し、次いで、鋳型1の内壁1aに付着したスラグフィルム7および鋳型1内壁のその他の付着物を除去し、また鋳型内の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を実施可能なレベルで除去した。さらに、仕切板8上には棒状の冷材9を設置し、かつ、仕切板8の外周と鋳型1内壁との間には棒状およびウイスカ状の冷材9を設置した。この場合、仕切板8を有する接続部材および冷材9の総量が60kgとなるものとした。次いで、後チャージの溶鋼3bの注入を開始し、鋳型トップ4から150mmの鋳型上部位置5に達した後、鋳片の引抜き速度を元の速度に戻して引き抜きを続けた。
操業条件No.17〜No.32について、鋳型内壁のスラグフィルム7の除去の実施の有無と、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間の残渣の除去の実施の有無と、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位面積当りの総質量の変更の3種による対策と、鋳込初期部の非定常部短縮の効果と作業性の効果の2種の相対評価による効果について表2に示した。
この表2の結果、鋳込初期の非定常部短縮の効果の評価が「17」以上と良好で、かつ、作業性で「○」となったものは、No.30とNo.31の各操業条件のものであった。このことから、鋳片引抜き速度を減速して接続部材および冷材の設置を行う場合であっても、スラグフィルム7の除去を実施し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370Kg/m2となる操業条件No.30およびNo.31が最も有効であった。
上記の実施例2において、本発明のスラグフィルム7を除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間の残渣とを除去し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、スラグフィルム7を除去し、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去し、仕切版8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策を実施したときと、仕切板8を有する接続部材と冷材9の総質量を鋳片の断面積で除した単位面積当りの値を200〜370kg/m2とする対策のみを実施したときと、全く対策を実施しなかったときの、それぞれの鋳込初期の非定常部の範囲を、縦軸に鋼の清浄度を示し、縦軸の下方を10点の良とし、上方を1点の悪とし、横軸に鋳込開始側の鋳片端部からの距離としてグラフに表わし、これを図4に示した。この図4において各グラフの脇の数値は非定常部短縮の20段階の相対評価値を示している。表2のNO.30の相対評価値「17」およびNo.31の相対評価値「19」のグラフは、鋳込開始側の鋳片端部からの短い距離で鋳片の清浄度が良に低下し、その後に鋳込んだ鋳片の清浄度は良好で、清浄度に関する非定常部範囲が短かったので、本発明で評価しうる実施範囲であった。しかし、スラグフィルム7の除去を実施するものの、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施しないNo.25〜No.28では、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位面積当たりの質量の値が、たとえ200〜370kg/m2であったとしても、清浄度が良となるまでの非定常部の短縮の効果は最良とはならなかった。またスラグフィルム7の除去を実施しないNo.17〜No.24では、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位面積当たりの質量の値が、たとえ200〜370kgであったとしても、No.18、No.19、No.22およびNo.23に見られるように、清浄度が良好となるまでの鋳込開始側の鋳片端部からの非定常部の長さが長く、本発明の非定常部短縮の効果は「10」で十分には得られなかった。さらに仕切板上および仕切板外周と鋳込内壁との間にある残渣の除去を実施するものの、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位体積当たりの質量が150〜180kg/m2であるNo.21あるいはNo.29では、本発明の非定常部短縮の効果は「9」で小さかった。仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣の除去を実施せず、仕切板8を有する接続部材と冷材9の単位体積当たりの質量が150〜180kg/m2であるNo.17あるいはNo.25では、鋳込初期の非定常部範囲である鋳込開始側の鋳片端部からの長さが長く、非定常部短縮の効果は「2」で全く得られなかった。
1 鋳型
1a 内壁
2 浸漬ノズル
3 溶鋼
3a 溶鋼(前チャージの溶鋼)
3b 溶鋼(後チャージの溶鋼)
3c 溶鋼表面
4 鋳型トップ位置
5 鋳型上部位置
6 鋳型下部位置
7 スラグフィルム
8 接続部材の仕切板
9 冷材
1a 内壁
2 浸漬ノズル
3 溶鋼
3a 溶鋼(前チャージの溶鋼)
3b 溶鋼(後チャージの溶鋼)
3c 溶鋼表面
4 鋳型トップ位置
5 鋳型上部位置
6 鋳型下部位置
7 スラグフィルム
8 接続部材の仕切板
9 冷材
Claims (3)
- 前チャージの溶鋼の後端に仕切板を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板を鋳片寸法より狭小のものとし、接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する前までに、さらに接続部材の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間に冷材を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮することを特徴とする異鋼種の連々鋳方法。
- 前チャージの溶鋼の後端に仕切板を有する接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する異鋼種の連々鋳において、接続部材の仕切板を鋳片寸法より狭小のものとし、接続部材を設置した後、後チャージの溶鋼を注入する前までに、鋳型内壁に付着して残存したスラグフィルムを除去し、仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間にある残渣を除去し、さらに接続部材の仕切板上および仕切板外周と鋳型内壁との間に冷材を設置することにより、後チャージ初期の汚染溶鋼からなる非定常部長さを短縮することを特徴とする異鋼種の連々鋳方法。
- 接続部材および冷材は、鉄または鋼からなるものとし、その総質量を鋳片の断面積で除した値が200〜370kg/m2であることを特徴とする請求項1または2に記載の異鋼種の連々鋳方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006261787A JP2008080351A (ja) | 2006-09-27 | 2006-09-27 | 異鋼種の連々鋳方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006261787A JP2008080351A (ja) | 2006-09-27 | 2006-09-27 | 異鋼種の連々鋳方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008080351A true JP2008080351A (ja) | 2008-04-10 |
Family
ID=39351728
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006261787A Pending JP2008080351A (ja) | 2006-09-27 | 2006-09-27 | 異鋼種の連々鋳方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2008080351A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009148789A (ja) * | 2007-12-20 | 2009-07-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 異鋼種の連々鋳方法 |
-
2006
- 2006-09-27 JP JP2006261787A patent/JP2008080351A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009148789A (ja) * | 2007-12-20 | 2009-07-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 異鋼種の連々鋳方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH02284750A (ja) | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 | |
JP5147381B2 (ja) | 異鋼種の連々鋳方法 | |
JP2008080351A (ja) | 異鋼種の連々鋳方法 | |
JP2008100259A (ja) | 異鋼種の連々鋳方法 | |
JP5521773B2 (ja) | 溶鋼の注湯装置及び注湯方法 | |
JP4757661B2 (ja) | 厚鋼板用大断面鋳片の垂直型連続鋳造方法 | |
JP2012020293A (ja) | 浸漬ノズルの浸漬深さ変更方法 | |
JP2009090324A (ja) | 連続鋳造装置及び連続鋳造方法 | |
JP2008254051A (ja) | 連続鋳造方法 | |
JPH0576993A (ja) | 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 | |
JP2000202603A (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
JP2786814B2 (ja) | 鋼の連続鋳造におけるタンディッシュの再使用方法 | |
JP5437945B2 (ja) | 熱間繰り返しタンディッシュの付着物抑制方法 | |
JP7364893B2 (ja) | 溶鋼の給湯方法 | |
JP3115152B2 (ja) | 金属の連続鋳造用浮子式溶湯分配装置 | |
JPS633731Y2 (ja) | ||
JP2005060128A (ja) | 耐火物 | |
Dub et al. | Analyzing the Interaction between Exogenous and Endogenous Inclusions, and Its Conditions for Coarsening Conditions | |
JP4521879B2 (ja) | 鉛含有鋼の連続鋳造方法 | |
JPH07214252A (ja) | 清浄鋼の連続鋳造方法 | |
JP3206426B2 (ja) | 極低炭素鋼の連続鋳造法 | |
JP2006051520A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズルおよびこの連続鋳造用浸漬ノズルを用いる連続鋳造用モールドへの注湯方法 | |
JP2004202584A (ja) | 高品質鋳片の連続鋳造方法 | |
JP2004098127A (ja) | 高品質ステンレス鋳片の連続鋳造方法 | |
JP4029472B2 (ja) | 気泡性欠陥の少ない溶鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20090608 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
A072 | Dismissal of procedure |
Effective date: 20101012 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A073 |