JP2008024584A5 - - Google Patents

Description

用語「加速度」が本明細書に使用されるが、この用語は、減速度、すなわちエネルギー源が排出側から供給側の反転ポイントに移動されているときに起こる負の加速度も含む意味があることを理解されたい。エネルギー源のそのような速度が内側クラッディングと外側クラッディングの両方の蒸着のために使用されるとき、内側クラッディングは屈折率などの光学パラメータに対して最適化され、このことはクラッド層がドープされているとき特に当てはまる。結局、純粋なＳｉＯ_２で構築されたクラッド層は、いかなる光学テーパも示さないことになる。そこに発生する前記内側クラッディングの幾何学的テーパは、外側クラッディングの特別な蒸着条件によって、いわゆる比ｂ／ａが実質的に基体管の全長にわたって一定であるような程度まで補償される。この比では、
ａ＝コアの直径
ｂ＝（内側＋外側）クラッディングの外径
である。

本発明者らは、実質的に一定の比ｂ／ａの減衰、特には水酸基群の影響に帰着される１３８５ｎｍの波長での減衰への影響が予備成形物の全長にわたって実質的に一定であり、その一方で、同時に基体管の全長にわたって遮断波長の安定性が改善されることをさらに発見した。光学パラメータに対して内側クラッディングを最適化し、次に、その結果生じる前記内側クラッディングの幾何学的テーパを外側クラッディングのいわゆる幾何学的テーパで補償することが望ましいという洞察を基に、実質的に基体管の全長にわたって比ｂ／ａを一定の値に維持することが可能であると判明した。

本発明は、前述の方法を実行することによって得られた、予備成形物の全長にわたって比ｂ／ａが実質的に一定である光学予備成形物にさらに関し、この比では、
ａ＝コアの直径
ｂ＝（内側＋外側）クラッディングの外径
である。

Claims (14)

1. エネルギー源ならびに供給側および排出側を有する基体管が使用され、エネルギー源が供給側の反転ポイントと排出側の反転ポイントの間の基体管の全長にわたって移動可能であり、ドープされていても非ドープでもよい１つまたは複数のガラスを形成する前駆物質が基体管の供給側で基体管の内部に与えられ、基体管の内部に蒸着されなかった成分は基体管の排出側で放出され、基体管の内部にガラス層の蒸着が起こるような条件が基体管の内部にもたらされ、外側クラッディングが最初に蒸着されて次に内側クラッディングが蒸着される、内部蒸着プロセスによって光学予備成形物を製造するための方法であって、内側クラッディングを蒸着するための供給側の反転ポイント近くのエネルギー源の加速度が外側クラッディングを蒸着するための供給側の反転ポイント近くのエネルギー源の加速度より高いように、内側クラッディングを蒸着するためのエネルギー源の速度が設定されることを特徴とする、方法。
2. 内側クラッディングを蒸着するための供給側と排出側の間隔が、外側クラッディングを蒸着するための供給側と排出側の間隔より大きなものであり、前記間隔が、その間ずっとエネルギー源の速度が実質的に一定である長さであると理解されるべきであることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
3. 排出側でのエネルギー源の速度が、内側クラッディングの蒸着のためのものと外側クラッディングの蒸着のためのものが実質的に同じであることを特徴とする、請求項１または２のいずれか一項に記載の方法。
4. エネルギー源がその供給側での加速の後に排出側の方向に移動している間、外側クラッディングを蒸着中のエネルギー源の速度が増加されることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項または複数項に記載の方法。
5. エネルギー源がその供給側での加速の後に排出側の方向に移動している間、内側クラッディングを蒸着中のエネルギー源の速度が増加されることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項または複数項に記載の方法。
6. 外側クラッディングと内側クラッディングの両方の蒸着のための排出側のエネルギー源の加速度が、内側クラッディングの蒸着のための供給側のエネルギー源の加速度より高いことを特徴とする、請求項１から５のいずれか一項または複数項に記載の方法。
7. プラズマを生成するための共振器がエネルギー源として使用されることを特徴とする、請求項１から６のいずれか一項または複数項に記載の方法。
8. 請求項１から７のいずれか一項または複数項によって定義された方法を実行することによって得られ、予備成形物の全長にわたって比ｂ／ａが一定であり、ここで、
   ａ＝コアの直径
   ｂ＝内側クラッディングの外径＋外側クラッディングの外径
   であることを特徴とする光学予備成形物。
9. 内側クラッディングと外側クラッディングのＣＳＡの和が、予備成形物の全長の９０％にわたって最大で±７．５％であり、ここで
   

   

   であり、上式で、
   ＣＳＡ_ｚ＝位置ｚでの断面積
   ＣＳＡ_ｒｅｆ＝予備成形物の中心におけるＣＳＡの平均
   であり、ＣＳＡは次式
   

   

   ｄ_ｕ＝層の外径
   ｄ_ｉ＝層の内径
   で定義されることを特徴とする、請求項８に記載の光学予備成形物。
10. 予備成形物の全長の９０％にわたって、内側クラッディングの相対屈折率差が最大で０．０２であり、前記相対差が次式
    

    

    で定義され、上式では、
    ｎ_{ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ}＝予備成形物の中心の平均屈折率
    ｎ_{ｍｅａｓｕｒｅｄ}＝位置ｚで測定された屈折率
    であることを特徴とする、請求項８または９のいずれか一項または両項に記載の光学予備成形物。
11. 単一モードのプロファイルについて、内側クラッディングの外径対コアの比が１．３から３．３に分布する値であることを特徴とする、請求項８から１０のいずれか一項または複数項に記載の予備成形物。
12. 単一モードのプロファイルについて、外側クラッディングの外径対コアの比が１．７から６．７の値であることを特徴とする、請求項８から１０のいずれか一項または複数項に記載の予備成形物。
13. 請求項８から１２のいずれか一項または複数項に記載の予備成形物から得られ、外側クラッディングの外径が１２μｍから３０μｍに分布することを特徴とする光ファイバ。
14. 請求項８から１３のいずれか一項または複数項に記載の予備成形物から得られ、外側クラッディングの外径が１５μｍから６０μｍに分布することを特徴とする光ファイバ。