JP2007263433A - 冷媒サイクル装置及び冷媒サイクル装置用熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】放熱器、若しくは、蒸発器として使用される熱交換器内に溜まったオイルを円滑に排出して、熱交換能力の改善を図ると共に、当該熱交換器を備えた冷媒サイクル装置のコンプレッサのオイル不足を解消する。
【解決手段】蒸発器１５７は、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数（二系統）の経路の冷媒配管１０２、１０６を備えた熱交換器から構成されており、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６が、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の上側に配置されている。
【選択図】図２

Description

本発明は、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成される冷媒サイクル装置とこの冷媒サイクル装置において放熱器、若しくは、蒸発器として使用される冷媒サイクル装置用熱交換器に関するものである。

従来この種冷媒サイクル装置は、コンプレッサ、放熱器、膨張弁やキャピラリチューブなどの減圧装置、蒸発器等を順次環状に配管接続して冷媒サイクルが構成されている。そして、コンプレッサにて圧縮された冷媒ガスが放熱器にて放熱し、減圧装置にて減圧された後、蒸発器にて周囲と熱交換して蒸発する。このとき、冷媒は周囲から吸熱することにより冷却作用を発揮するものであった（例えば、特許文献１）。
特公平７−１８６０２号公報

このような冷媒サイクル装置では、コンプレッサから吐出されたオイルが放熱器や蒸発器などの熱交換器の冷媒経路中に溜まり、当該オイルが熱交換器における熱交換性能を変化させてしまう不都合が生じていた。特に、係る熱交換器を冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数の冷媒配管を形成し、冷媒を分流して各冷媒配管内の冷媒通路に流す仕様とした場合には、分流により、流速が落ち、各冷媒配管のうち下方に位置する冷媒配管内の冷媒通路に最もオイルが溜まり易くなり、熱交換性能が著しく低下する問題が生じていた。更に、熱交換器に溜まったオイルはコンプレッサに戻らないので、コンプレッサ内のオイル量が不足して摺動性能の悪化を招いていた。

また、近年この種冷媒サイクル装置では、冷媒として自然冷媒である二酸化炭素を使用する試みがなされているが、係る二酸化炭素冷媒は他の冷媒と比べて冷媒の流速が遅いため、他の冷媒を使用した冷媒サイクル装置よりも上述した熱交換器のオイル溜まりにより熱交換性能の悪化はより深刻な問題となっていた。

本発明は、係る従来の技術的問題を解決するために成されたものであり、放熱器、若しくは、蒸発器として使用される冷媒サイクル装置用熱交換器に溜まったオイルを円滑に排出して、熱交換能力の改善を図ると共に、当該熱交換器を備えた冷媒サイクル装置のコンプレッサのオイル不足を解消することを目的とする。

請求項１の発明の冷媒サイクル装置は、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成されたものであって、放熱器、及び／又は、蒸発器は、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数経路の冷媒配管を備えた熱交換器から構成されており、分岐点より下方に向かう経路の冷媒配管が、分岐点より上方に向かう経路の冷媒配管の上側に配置されていることを特徴とする。

請求項２の発明の冷媒サイクル装置は、上記発明において分岐点により分岐した各冷媒配管は放熱器、若しくは、蒸発器の下部に形成された合流点にて合流することを特徴とする。

請求項３の発明の冷媒サイクル装置は、上記各発明において冷媒として二酸化炭素が所定量封入されていることを特徴とする。

請求項４の発明の冷媒サイクル装置用熱交換器は、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成された冷媒サイクル装置において放熱器、若しくは、蒸発器として使用されるものであって、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数経路の冷媒配管を備え、分岐点より下方に向かう経路の冷媒配管が、分岐点より上方に向かう経路の冷媒配管の上側に配置されていることを特徴とする。

請求項５の発明の冷媒サイクル装置用熱交換器は、請求項４の発明において分岐点より分岐した各冷媒配管は、下部に形成された合流点にて合流することを特徴とする。

請求項１及び請求項４の発明によれば、コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成された冷媒サイクル装置において、放熱器、及び／又は、蒸発器として使用される冷媒サイクル用熱交換器は、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数経路の冷媒配管を備えた熱交換器から構成されており、分岐点より下方に向かう経路の冷媒配管が、分岐点より上方に向かう経路の冷媒配管の上側に配置されているので、例えば、請求項２及び請求項５の如く分岐点より分流した各冷媒配管を下部に形成された合流点にて合流させるものとすることで、上方に向かう経路よりも下方に向かう経路の落差を大きくすることができる。

これにより、分岐点から下方に向かう経路の冷媒配管に流入するオイルが当該落差により流れ易くなる。従って、係る落差による位置エネルギーを利用して、分岐点より下方に向かう経路の冷媒配管に多く流入するオイルを円滑に排出させることが可能となるので、熱交換器の熱交換能力の改善を図ることができる。また、熱交換器から排出されたオイルはコンプレッサに帰還するため、コンプレッサのオイル不足も解消することができる。

特に、上記各発明を請求項３の発明の如く二酸化炭素冷媒が所定量封入された冷媒サイクル装置に適用することで、熱交換器における熱交換性能が著しく悪化する不都合を解消することが可能となり、二酸化炭素冷媒を用いた冷媒サイクル装置の性能を向上させることができる。

本発明は、コンプレッサから流出したオイルが熱交換器内に溜まり、当該熱交換器における冷媒の円滑な熱交換を阻害する不都合を改善し、且つ、コンプレッサのオイル不足による摺動性の低下を解消するために成されたものである。冷媒サイクル装置の熱交換器におけるオイルの停滞と、コンプレッサのオイル不足を解消するという目的を、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数の冷媒配管を備えた熱交換器から成る放熱器、及び／又は、蒸発器の分岐点より下方に向かう経路の冷媒配管を、分岐点より上方に向かう経路の冷媒配管の上側に配置することにより実現した。

以下、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の一実施例の冷媒サイクル装置の冷媒回路図を示している。図１の冷媒サイクル装置１は、コンプレッサ１０、放熱器１５４、減圧装置としての膨張弁１５６、及び蒸発器１５７等を順次環状に配管接続して所定の冷媒回路が構成されている。当該冷媒回路内には冷媒として二酸化炭素（ＣＯ₂）が所定量封入されている。実施例のコンプレッサ１０は、密閉容器１２内に駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の回転軸１６にて駆動される第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４とを備えた内部中間圧型の多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサである。そして、冷媒導入管９４から吸い込んだ冷媒（ＣＯ₂）を第１の回転圧縮要素３２で圧縮し、この圧縮した中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２内に吐出した後、冷媒導入管９２を介して第２の回転圧縮要素３４に吸い込んで圧縮し、冷媒導入管９６に吐出する構成とされている。

前記冷媒導入管９４はコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に冷媒を導入するための冷媒配管であり、当該冷媒導入管９４の一端は当該第１の回転圧縮要素３２の吸込側に接続され、他端は蒸発器１５７の冷媒出口１５７Ｂに接続されている。

前記冷媒吐出管９６は第２の回転圧縮要素３４で圧縮された冷媒を放熱器１５４に吐出させるための冷媒配管であり、この冷媒吐出管９６の一端は第２の回転圧縮要素３４の吐出側に接続され、他端は放熱器１５４の入口に接続されている。

また、冷媒導入管９２は密閉容器１２内と第２の回転圧縮要素３４の吸込側とを接続する冷媒配管であり、この冷媒導入管９２は、コンプレッサ１０の外部の放熱器１５４を通過するように配設されている。即ち、コンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２にて圧縮され、密閉容器１２内に吐出された中間圧の冷媒は、冷媒導入管９２に流入し、放熱器１５４を通過する過程で、ファン１１１の通風を受けて放熱した後、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれるものとされている。

そして、当該コンプレッサ１０の密閉容器１２内底部には、オイル溜めが構成されており、当該オイル溜め内に収納されたオイルが回転軸１６の下端に取り付けられた図示しないオイルポンプにより第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摺動部等に供給されて潤滑とシールを行っている。尚、本実施例では冷媒として高低圧差の大きい二酸化炭素を使用する関係上、オイルは耐久性を考慮して従来のＨＦＣ系冷媒で使用するオイルよりも高粘度のものを使用する。例えば、本実施例では、粘度が＋４０℃で６０ｃｓｔ以上のＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）を使用するものとする。尚、実施例の冷媒サイクル装置１に使用するオイルは、上記ＰＡＧに限らず、その他の高粘度のオイルであっても構わない。また、ここで使用される高粘度のオイルとは、流動点がー４０℃以上、粘度が＋４０℃で４０乃至１２０ｃｓｔを満たすものであり、好ましくは、＋４０℃で６０乃至８０ｃｓｔの粘度のオイルを使用こととする。

一方、前記放熱器１５４の出口は、減圧装置として膨張弁１５６に至る冷媒配管と接続されている。尚、本実施例の冷媒サイクル装置１では、減圧装置として膨張弁１５６を用いるものとしたが、これ以外に、キャピラリチューブやその他、冷媒を減圧することができるものであればどのような装置を用いても構わない。

他方、膨張弁１５６の出口に接続された配管１５６Ａは蒸発器１５７の冷媒入口１５７Ａに接続され、蒸発器１５７の冷媒出口１５７Ｂは前記冷媒導入管９４と接続されている。

ここで、上記蒸発器１５７について図２に示す蒸発器１５７の正面図を用いて説明する。本実施例の蒸発器１５７は、所謂フィンアンドチューブ型の熱交換器であり、一対の管板１２１、１２１と、両管板１２１、１２１間に所定間隔を存して複数配設されたアルミ薄板から成る熱交換用のフィン１２２・・と、これら管板１２１、１２１及びフィン１２２・・をそれぞれ貫通する複数経路（実施例では二系統）の冷媒配管１０２、１０６から構成されている。即ち、本実施例では、上記経路は分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路を構成する冷媒配管１０２と、下方に向かう第２の経路を構成する冷媒配管１０６とから成る。当該分岐点Ｔ１は、蒸発器１５７の一端の上方（蒸発器１５７の高さ方向の中心より上方）となる位置にあり、好ましくは、蒸発器１５７の上部で、且つ、冷媒配管１０６の上部となる位置に形成されている。

そして、両冷媒配管１０２、１０６の長さ（全長）は略同一とされ、それによって、冷媒配管１０２内の冷媒通路の長さ（全長）は、冷媒配管１０６内の冷媒通路の長さ（全長）と略同一となるように設定されている。また、冷媒配管１０２の内径は当該冷媒配管１０２の全域に渡って同一とされており、同様に冷媒配管１０６の内径も当該冷媒配管１０６の全域に渡って同一とされている。更に両冷媒配管１０２、１０６の内径も同一とされている。

一方、第１の経路を構成する冷媒配管１０２は、蒸発器１５７の一端上側に設けられた分岐点Ｔ１より一旦上方に起立した後、蒸発器１５７の高さ方向の略中心まで下方に延出し、ここから両管板１２１、１２１間を蛇行状に通過して、蒸発器１５７の他端下部に形成された冷媒出口１５７の合流点Ｔ２に至る。他方、第２の経路を構成する冷媒配管１０６は、分岐点Ｔ１より一旦、下方に降下した後、蒸発器１５７の上部まで上方に起立し、当該上部から蒸発器１５７の高さ方向の略中心まで両管板１２１、１２１間を蛇行状に通過した後、下方に形成された合流点Ｔ２まで降下している。即ち、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６は、分岐した後に上方に起立することで、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の上側（直上）に配置され、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２は、分岐した後に下方に降下することで、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６の下側（直下）に配置されることとなる。また、前記合流点Ｔ２は、蒸発器１５７の他端の下部となる位置にあり、好ましくは、蒸発器１５７の他端の最も下部で、且つ、冷媒配管１０２の最も下部となる位置に形成されている。

このように、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６を、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の上側に配置することで、各冷媒配管１０２、１０６を通過した冷媒が合流点Ｔ２に到達するまでに、上方に向かう第１の経路よりも下方に向かう第２の経路の落差を大きくすることができる。これにより、分岐点Ｔ１から下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６に流入するオイルが流れ易くなる。

また、前述の如く分岐点Ｔ１を蒸発器１５７の上部に形成し、合流点Ｔ２を蒸発器１５７の下部に形成することで、当該蒸発器１５７の各冷媒配管１０２、１０６をオイルが流れ易くなるように容易に配置することができるようになる。

以上の構成で、次に本発明の冷媒サイクル装置１の動作を説明する。図示しない制御装置からコンプレッサ１０の電動要素１４に通電されると、当該電動要素１４が起動する。これにより、コンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に低温低圧の冷媒ガスが吸い込まれて圧縮され、中間圧となり、密閉容器１２内に吐出される。密閉容器１２内に吐出された中間圧の冷媒ガスは冷媒導入管９２に入り、当該冷媒導入管９２が放熱器１５４を通過する過程で放熱器１５４のファン１１１により空冷方式で放熱する。

そして、空気と熱交換して冷却された中間圧の冷媒ガスは冷媒導入管９２から第２の回転圧縮要素３４に吸入され、２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、冷媒吐出管９６よりコンプレッサ１０の外部に吐出される。このとき、後述するように当該冷媒ガスと共に第２の回転圧縮要素３４の摺動部に供給されたオイルも吐出される。コンプレッサ１０から吐出された冷媒ガス及びオイルは冷媒吐出管９６から放熱器１５４内に流入し、そこでファン１１１により空冷方式で放熱した後、放熱器１５４から出て膨張弁１５６にて減圧された後、配管１５６Ａを経て冷媒入口１５７Ａから蒸発器１５７内に流入する。

そして、蒸発器１５７に流入した冷媒は分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２と、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６とに均等に分流される。即ち、分岐点Ｔ１より上方に向かう冷媒配管１０２内と、分岐点Ｔ１より下方に向かう冷媒配管１０６内にそれぞれ略同量の冷媒が流入することとなる。このように、各冷媒配管１０２、１０６に均等に分流された冷媒は、各冷媒配管１０２、１０６を流れる過程で蒸発し、空気から吸熱することにより冷却作用を発揮する。そして、蒸発器１５７の各冷媒配管１０２、１０６を通過する過程で蒸発した冷媒は、その後、第１の経路の冷媒配管１０２の下部に形成された合流点Ｔ２で合流し、蒸発器１５７から出て冷媒導入管９４に入り、コンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に吸い込まれるサイクルを繰り返す。

ここで、コンプレッサ１０の第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摺動部にはオイルが供給され、潤滑とシールを行う関係上、当該各回転圧縮要素３２、３４に供給されたオイルが冷媒と共に圧縮され、コンプレッサ１０外部に吐出されることとなるが、当該オイルが冷媒経路中の放熱器１５４や蒸発器１５７等の熱交換器内に溜まる場合がある。特に、温度が低くなる蒸発器１５７では、冷媒配管内のオイルは低粘度となり、また、分流により流速が落ちたことにより、冷媒入口１５７Ａの分岐点Ｔ１から上方に向かう冷媒配管１０２よりも、下方に向かう冷媒配管１０６内に多量のオイルが流下し易い。そのため、下方に位置する冷媒配管１０６の冷媒通路内にはオイルが溜まり易い状況となる。

このように、蒸発器１５７の冷媒配管１０６の冷媒通路にオイルが溜まると当該オイルにより冷媒配管１０６の熱伝達率も悪化してしまう。また、熱交換器の冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した全ての冷媒配管内の冷媒経路は、従来内径、長さ（全長）及び形状が全て同一とされていたため、各冷媒経路ごとに熱交換効率が異なることとなり、分岐点Ｔ１より最も下方に向かう経路の冷媒配管（本実施例では第２の経路の冷媒配管１０６）に分流された冷媒は熱交換能力が著しく低下する問題が生じていた。特に、冷媒として二酸化炭素を使用した場合には、当該二酸化炭素冷媒が高低圧差の大きい冷媒であり、耐久性を考慮して、高粘度のオイルが使用されることと、二酸化炭素冷媒は他の冷媒と比べて冷媒密度が高いため、冷媒の流速が遅いことから、他の冷媒を使用した冷媒サイクル装置より熱交換器のオイル溜まりによる熱交換性能の悪化はより一層深刻であった。

そこで、本発明では分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６を、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の上側に配置することで、第２の経路が蒸発器１５７の下部（冷媒配管１０２の下部）に形成された合流点Ｔ２に至るまでの間に第１の経路よりも大きい所定の落差を確保できるよう構成している。

例えば、分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６を分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の下側に配置するものとすれば、冷媒配管１０６には、フィン１２２・・を貫通する蛇行状の経路を通過する以前に、所定の落差が構成されることとなるが、実際にオイル溜まりが生じる蛇行状の経路を通過した後には、第２の経路が蒸発器１５７の下部に形成された合流点Ｔ２に至るまでの間に僅かな落差しか構成されないので、係るオイル溜まりを改善することができなかった。

しかしながら、本発明の如く分岐点Ｔ１より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６を、分岐点Ｔ１より上方に向かう第１の経路の冷媒配管１０２の上側に配置することで、分岐点Ｔ１から下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６に流入するオイルが当該落差により流れ易くなる。従って、係る落差による位置エネルギーを利用することにより、分岐点より下方に向かう第２の経路の冷媒配管１０６に多く流入したオイルが冷媒配管１０６内に溜まり難くなり、蒸発器１５７から円滑に排出させることができるようになる。これにより、冷媒配管１０６内を流れる冷媒がオイルにより熱交換を阻害される不都合を回避することができるようになり、蒸発器１５７の熱交換性能が改善され、良好な熱交換を行うことができるようになる。

更に、蒸発器１５７からオイルを排出させることにより、当該排出されたオイルは冷媒と共に冷媒出口１５７Ｂから出て冷媒導入管９４からコンプレッサ１０内に円滑に帰還するようになるので、コンプレッサ１０がオイル不足に陥る不都合も解消することができる。

また、前述の如く分岐点Ｔ１を蒸発器１５７の上部に形成し、合流点Ｔ２を蒸発器１５７の下部に形成することで、当該蒸発器１５７の各冷媒配管１０２、１０６をオイルが流れ易くなるように容易に配置することができるようになる。即ち、例えば分岐点Ｔ１を蒸発器１５７の下方（蒸発器１５７の高さ方向の中心より下方）となる位置に形成した場合、下方に向かう第２の経路を構成する冷媒配管１０６は、当該分岐点Ｔ１から蒸発器１５７の上部に到達するまでの間がかなり起立した形状となるため、そこでオイルが溜まって、オイル溜まりをより一層悪化させる恐れがあった。

一方、合流点Ｔ２を蒸発器１５７の上方に形成した場合には、第２の経路が合流点Ｔ２に到達するまでの間に構成される落差が小さくなると共に、第２の経路を構成する冷媒配管１０６の下側に配置された第１の経路を構成する冷媒配管１０２は、管板１２１、１２１巻を蛇行状に通過した後の合流点Ｔ２に到達するまでの経路が起立した形状となるため、冷媒配管１０２内にもオイルが溜まり易くなってしまう。

しかしながら、上述の如く分岐点Ｔ１を蒸発器１５７の上部に形成し、合流点Ｔ２を蒸発器１５７の下部に形成することで、係る不都合を解消して、各冷媒配管１０２、１０６をオイルの流下し易いように配置することができる。

以上に詳述した如く、本発明により蒸発器１５７内に溜まったオイルを円滑に排出して熱交換能力の改善を図ることが可能となると共に、コンプレッサ１０のオイル不足を解消することができるようになる。従って、本発明の蒸発器１５７を冷媒サイクル装置１に備えることにより、冷媒サイクル装置１の性能及び信頼性の向上を図ることができるようになる。

尚、本実施例では蒸発器１５７に本発明を適用するものとしたが、これに限らず、放熱器に本発明を適用しても良いし、放熱器と蒸発器の両方に本発明を適用しても差し支えない。また、蒸発器１５７は、冷媒入口１５７Ａから冷媒出口１５７Ｂまでの間に分岐した２つの経路の冷媒配管（冷媒配管１０２及び冷媒配管１０６）を備えるものとしたが、本発明は冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した２つ以上の複数の経路を備えるものであれば適用可能である。従って、冷媒入口と冷媒出口の間に分岐した３系統、或いはそれ以上の経路の冷媒配管を備えた熱交換器に本発明を適用しても有効であることは云うまでもない。

更に、実施例では蒸発器１５７としてフィンアンドチューブ型の熱交換器を用いて説明したが、他の熱交換器、例えば、マイクロチューブ型の熱交換器に本発明を適用しても構わない。

更にまた、本実施例では、冷媒サイクル装置１の冷媒として二酸化炭素を使用するものとしたが、請求項１乃至請求項２又は請求項４乃至請求項５の発明はこれに限定されるものでなく、他の冷媒を用いた冷媒サイクル装置又は冷媒サイクル装置用熱交換器にも有効である。

本発明を適用した実施例の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。 図１の蒸発器の正面図である。

符号の説明

１ 冷媒サイクル装置
１０ コンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
９２、９４ 冷媒導入管
９６ 冷媒吐出管
１０２、１０６ 冷媒配管
１２１ 管板
１２２ フィン
１５４ 放熱器
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器

Claims (5)

1. コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成された冷媒サイクル装置において、
   前記放熱器、及び／又は、前記蒸発器は、冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数経路の冷媒配管を備えた熱交換器から構成されており、分岐点より下方に向かう経路の前記冷媒配管が、前記分岐点より上方に向かう経路の前記冷媒配管の上側に配置されていることを特徴とする冷媒サイクル装置。
2. 前記分岐点により分岐した前記各冷媒配管は前記放熱器、若しくは、前記蒸発器の下部に形成された合流点にて合流することを特徴とする請求項１に記載の冷媒サイクル装置。
3. 冷媒として二酸化炭素が所定量封入されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の冷媒サイクル装置。
4. コンプレッサ、放熱器、減圧装置、蒸発器などから冷媒サイクルが構成された冷媒サイクル装置において前記放熱器、若しくは、蒸発器として使用される熱交換器であって、
   冷媒入口から冷媒出口までの間に分岐した複数経路の冷媒配管を備え、分岐点より下方に向かう経路の前記冷媒配管が、前記分岐点より上方に向かう経路の前記冷媒配管の上側に配置されていることを特徴とする冷媒サイクル装置用熱交換器。
5. 前記分岐点より分岐した前記各冷媒配管は、下部に形成された合流点にて合流することを特徴とする請求項４に記載の冷媒サイクル装置用熱交換器。

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