JP2007197796A - マグネシウム合金および鋳物 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明に係るマグネシウム合金は、アルミニウム、カルシウム、マンガンを含有するマグネシウム合金であって、%で、アルミニウムを6〜12%、マンガンを0.1〜1.5%含有しており、カルシウム/アルミニウムの質量比が0.55〜1.0であり、残部がマグネシウムおよび不可避不純物からなる。
【選択図】図1
Description
アルミニウムは鋳造性、特に湯流れ性の向上に寄与すると共に、合金の強化に寄与し、機械的性質を向上させるが、過剰であると、延性及び強度が低下する傾向がある。過少であると、Al2Ca(Mg)相の絶対量が不足し、充分な耐熱性が得られにくい。また合金の液相温度が高くなり、固液共存範囲が広くなって鋳造割れが生じ易い。アルミニウムが12%を越えると、初晶として粗大なAl2Ca(Mg)相が晶出し易くなり、著しく鋳造性が低下する。これらの事情を考慮し、アルミニウムは6〜12%とした。
カルシウム/アルミニウムの質量比はβ相(Mg17Al12)の生成に影響を与える。ここで、β相(Mg17Al12)は融点が低めであり、且つ、結晶の粒界に生成され易い。β相の生成量が多いと、高温領域において粒界滑りが発生し易くなり、満足できる耐熱性が得られにくい。上記した質量比が0.55未満であれば、β相が出現し易くなり、耐熱性が低下する。またカルシウム/アルミニウムの質量比が1.0を越えると、Mg2Ca(Al)相が相対的に増加し、鋳造性が大きく低下する。カルシウム/アルミニウムの質量比が0.55〜1.0であれば、組織においてβ相の生成を抑制できるため、β相が生成されにくいか、あるいは、生成されない。そこで顕微鏡の視野において、β相としては面積比でできるだけ抑制することが好ましく、0.5%以下、更には0.2%以下、0.1%以下であることが好ましい。あるいはβ相としては実質的に存在しないことが好ましく、殊に0%とすることが好ましい。
マンガンは耐食性の向上に寄与するが、過少であると耐食性が低下し、過剰であると溶湯中に溶解しきれなくなり、耐食性、耐熱性に対して充分な効果が得られない。これらの事情を考慮し、マンガンは0.1〜1.5%とした。上記した事情を考慮し、例えば、0.12〜1.3%、0.2〜1.0%、0.3〜0.8%とすることができる。なお、マンガンの下限値としては0.15%、0.20%、0.30%を例示でき、この下限値と組み合わせ得るマンガンの上限値としては1.3%、1.2%、1.0%、0.8%を例示できる。但しこれらに限定されるものではない。
ストロンチウムは耐熱性の向上に有利である、しかしストロンチウムが上記量よりも過剰であると、Mg−Al−Sr系化合物,あるいはAl4Srの生成量が増加し、延性を低下させるおそれがある。この事情を考慮し、ストロンチウムが含有される場合には、1.5%以下とする。この場合、1.3%以下、1.1%以下にできる。なお、ストロンチウムの下限値としては0.1%、0.2%、0.3%を例示でき、この下限値と組み合わせ得る希土類元素の上限値としては1.4%、1.3%を例示できる。但しこれらに限定されるものではない。
希土類元素は初晶α−マグネシウム母相に固溶し、固溶強化により耐熱性の向上に寄与する。また希土類元素は初晶α−マグネシウム母相の結晶粒界に化合物相を形成し、粒界すべりを抑え、耐熱性の向上に寄与する。しかし希土類元素が過剰であると、延性及び強度、湯流れ性、耐食性が低下する傾向がある。これらの事情を考慮し、希土類元素が含有される場合には、希土類元素は2.5%以下とする。この場合、2.3%以下、2.0%以下とすることができる。なお、希土類元素の下限値としては0.1%0.2%、0.4%、0.6%を例示でき、この下限値と組み合わせ得る希土類元素の上限値としては2.4%、2.3%を例示できる。但しこれらに限定されるものではない。
シリコンは耐熱性および鋳造性の向上に有効であるが、過剰であると、Mg2Si化合物の晶出量が増加し、延性低下、強度低下となり易い。そこでシリコンが含有される場合には、シリコンを1%以下とする。殊に0.8%以下、0.6%以下とすることが好ましい。。但しこれらに限定されるものではない。
スズは初晶α−マグネシウム母相に固溶するなどして耐熱性の向上に寄与する。また、スズは粒界およびデンドライトセル隙間に凝固末期において晶出することにより鋳造性の向上にも寄与する。しかしスズは比重が約7.3と大きいため、スズが過剰であると、軽量化を図るマグネシウム合金として不利となる。上記した事情を考慮し、スズが含有される場合には、スズは2%以下とされている。この場合上記した事情を考慮し、0.1〜1.8%、0.1〜1.0%、0.2〜0.8%とすることができる。更に、上記した事情を考慮し、スズの下限値としては0.15%、0.2%、0.3%を例示でき、この下限値と組み合わせ得るスズの上限値としては1.8%、1.5%を例示できる。但しこれらに限定されるものではない。
本発明に係るマグネシウム合金は、鋳造性が良好であり、ダイカスト鋳造、金型重力鋳造、砂型鋳造等に適する。ダイカスト鋳造はコールドチャンバー方式でも良いし、ホットチャンバー方式でも良い。本発明に係るマグネシウム合金は、軽量化及び耐熱性の双方が要請される部品に適用することができる。例えば、車両のシリンダヘッドカバー、シリンダブロック、ピストン、トランスミッションケース等が例示されるが、これらに限定されるものではない。
図6〜図13は金属組織の写真(SEM)を示す。図10および図13は本発明品を示す。写真において、黒三角印で示される部分はβ相を示す。金属組織は、10質量%の酢酸水溶液にてエッチングした後に観察したものである。写真から理解できるように、本発明品以外の合金では、β相が結晶粒界に生成している。場合によっては結晶粒内に生成している。これに対して本発明品の組成であれば、β相の生成は抑制されており、実質的に0%であった。このようにβ相の生成が抑制されているため、粒界すべりを効果的に防止でき、マグネシウム合金の耐熱性(耐クリープ性等)を高め得ることができるものと推察される。なお、β相は走査型電子顕微鏡部とエネルギ分散形X線分析部とをもつ装置(SEM−EDX)により同定した。
Claims (8)
- アルミニウム、カルシウム、マンガンを含有するマグネシウム合金であって、質量%で、アルミニウムを6〜12%、マンガンを0.1〜1.5%含有しており、カルシウム/アルミニウムの質量比が0.55〜1.0であり、残部がマグネシウムおよび不可避不純物からなることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1において、更に、質量%で、ストロンチウムを1.5%以下、希土類元素を2.5%以下、シリコンを1%以下、スズを2%以下のうちの少なくとも一つを含有することを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1または2において、カルシウム/アルミニウムの質量比が0.60〜0.88であることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1〜3のうちのいずれか一項において、質量%で、マンガンが0.2〜1.0%以下であることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1〜4のうちのいずれか一項において、質量%で、カルシウムが4%以上であることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1〜4のうちのいずれか一項において、質量%で、カルシウムが5%以上であることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1〜6のうちのいずれか一項において、β相(Mg17Al12)が面積比で0.5%以下であることを特徴とするマグネシウム合金。
- 請求項1〜7のうちのいずれか一項に係るマグネシウム合金で形成されることを特徴とする鋳物。
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