JP2007172928A - 極細絶縁線と同軸ケーブル及びその製造方法並びにこれを用いた多芯ケーブル - Google Patents
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Abstract
【課題】高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立し、かつ押出製造作業や端末部の半田付け作業などにおける熱的な負荷においても強度の低下が生じにくく、高い耐熱性をも兼ね備えた極細絶縁線と同軸ケーブル及びその製造方法並びにこれを用いた多芯ケーブルを提供する。
【解決手段】銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３によって内部導体を形成し、この内部導体の外周に中実絶縁体５を被覆して極細絶縁線１０とする。更に、極細絶縁線１０の外周に、複数本の導体線１３を極細絶縁線１０の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体１５を形成し、外部導体１５の表面に、ジャケット層１７を被覆して同軸ケーブル２０とする。
【選択図】図２
【解決手段】銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３によって内部導体を形成し、この内部導体の外周に中実絶縁体５を被覆して極細絶縁線１０とする。更に、極細絶縁線１０の外周に、複数本の導体線１３を極細絶縁線１０の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体１５を形成し、外部導体１５の表面に、ジャケット層１７を被覆して同軸ケーブル２０とする。
【選択図】図２
Description
本発明は、高強度、高導電性を有し、かつ押出作業、半田付け作業等のような熱的な負荷を与える作業においても強度の低下が生じにくく、耐熱性にも優れた極細絶縁線と同軸ケーブル及びその製造方法並びにこれを用いた多芯ケーブルに関するものである。
電子機器用の耐屈曲ケーブル（例えば、ロボットケーブル）や、医療機器用の耐屈曲ケーブル（例えば、プローブケーブル）等に用いられる導体の材料としては、高強度で高導電性の銅合金が一般的に使用されている。
現在、量産レベルで製造されている銅合金線としては、連続鋳造・圧延が可能で、経済性に優れたＣｕ−Ｓｎ合金線及びＣｕ−Ｓｎ−Ｉｎ合金線が挙げられ、電子機器用、及び医療機器用耐屈曲ケーブルの導体材料として多用されている。また、その他の銅合金線も、製品コストおよび銅合金線の各種特性に応じて、様々な分野に適用されている。
近年の電子機器の小型化・軽量化、あるいは医療機器の小型化に伴って、これらに使用される電線の導体にも細径化が強く求められており、φ０．０３ｍｍ以下の導体が要求されるようになってきている。特に、超音波内視鏡ヘッド部の高度化に伴い、超音波内視鏡用ケーブルはより多芯化（２００〜２６０心）の方向に進む傾向がみられ、その一方で、患者の苦痛低減のためのヘッド部の細径化の要求が高まっている。細径化の要求は、血管内から所定の患部にアプローチする血管内手術を実施する際に使用されるカールケーブル等においても顕著である。
また、最近では細径化のニーズのみではなく、耐屈曲性の向上と伝送容量の増加を目的に、高強度特性と高導電特性を両立した導体材料の開発が強く求められている。
また、最近では細径化のニーズのみではなく、耐屈曲性の向上と伝送容量の増加を目的に、高強度特性と高導電特性を両立した導体材料の開発が強く求められている。
前述のＣｕ−Ｓｎ合金線やＣｕ−Ｓｎ−Ｉｎ合金線は、ベース金属であるタフピッチ銅にＳｎを添加してなる銅合金で構成されている。しかしながら、Ｃｕ−Ｓｎ合金線は強度を増加するためにはＳｎの添加量を増加しなければならず、その結果、導電率は低下してしまい、強度と導電率を両立するのは困難である。
一方、近年、強度と導電率を両立する銅合金として、Ｃｕ−Ａｇ合金が注目されている。引張強度及び導電率が優れたＣｕ−Ａｇ合金は、例えば、銅に銀を１．０〜１５重量％含有したＣｕ−Ａｇ合金を（１）鋳造して得たロットに減面率７０％以上に冷間加工した後、（２）４００〜５００℃の温度で１〜３０時間熱処理を行い、次いで（３）減面率９５％以上の冷間加工を行うことにより製造される（特許文献１参照）。
また、純銅に銀を０．１〜１．０重量％添加してＣｕ−Ａｇ合金を生成し、０．０１〜０．０８ｍｍ、引張強さが６００ＭＰａ以上の素線にし、この素線を所定の本数だけ撚り合わせた後、この撚線に熱処理を施すことにより撚線時の歪を除去して極細銅合金撚線とすることも行われている（特許文献２参照）。
特開２００１−４０４３９号公報
特開２００１−２３４３０９号公報
極細銅合金線は、外層に融点が３００℃程度の絶縁体を押出被覆して使用することが一般的であるが、この押出作業においては、被覆時の絶縁体の熱と押出機ヘッド部の熱によって極細銅合金線の機械的特性、特に引張り強度の低下が生じる。更に、端末加工においては、半田付け作業により、３００〜３５０℃程度の半田コテ熱によって端末部極細銅合金線の引張り強度が著しく低下する。従って、押出作業や半田付け作業後においては、電気的特性および機械的特性の両立が難しくなる場合があり、特に引張強度の低下によって、ケーブルとケーブル端末加工部の機械的信頼性が大きく損なわれることがある。
また、例えば、超音波診断装置用プローブケーブルや超音波内視鏡ケーブルの用途には、線径０．０２５ｍｍ以下の極細線が使用されるため、このような導体サイズに対応した電気抵抗が問題となる。具体的には、ＡＷＧ（American Wire Gauge）規格に沿って、細径化と電気特性を真に両立した極細銅合金撚線が要求される。ＡＷＧ規格と撚線構造（撚り本数／線径）の関係は、４２ＡＷＧ（７／０．０２５）、４３ＡＷＧ（７／０．０２３）、４４ＡＷＧ（７／０．０２０）、４５ＡＷＧ（７／０．０１８）、４６ＡＷＧ（７／０．０１６）、４８ＡＷＧ（７／０．０１３）、５０ＡＷＧ（７／０．０１０）とされる。
しかしながら、特許文献１記載のＣｕ−Ａｇ合金では、引張強さと導電率を両立させているものの、このための手法として、特定の温度で長時間（１〜３０時間）の熱処理を行うため、生産効率が悪くコスト高になってしまう。また、押出作業などの熱的な負荷が加わった場合の熱履歴による強度低下について、何ら言及されておらず、対策がなされていない。更に、極細径の導体サイズに対応した電気抵抗についても何ら言及されていない。
一方、特許文献２の極細銅合金撚線では、銅合金の添加元素として銀が記載されているが、添加量が０．１〜１．０重量％と少なく、引張強さの向上は望めない。また、この極細銅合金撚線では、塑性歪領域の屈曲特性を向上する目的で主に伸び特性を５％以上確保しているが、伸びを重視した特性では必然的に引張強さは低下してしまう。このため、特に線径０．０２５ｍｍ以下の極細線が使用される電子機器用ケーブル、あるいは医療機器用ケーブル、例えば超音波診断装置用プローブケーブルや超音波内視鏡ケーブルの用途に対しては強度不足であり、屈曲性が十分でないという問題がある。
従って、本発明の目的は、上記課題を解決し、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立し、かつ押出製造作業や端末部の半田付け作業などにおける熱的な負荷においても強度の低下が生じにくく、高い耐熱性をも兼ね備えた極細絶縁線と同軸ケーブル及びその製造方法並びにこれを用いた多芯ケーブルを提供することにある。
上記目的を達成するため、本発明の極細絶縁線は、銀（Ａｇ）を１〜３重量％含有し、残部が銅（Ｃｕ）及び不可避的不純物からなる線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの銅合金線を複数本撚り合わせて銅合金撚線を形成し、前記銅合金撚線の引張強さが８５０ＭＰａ以上、導電率が８５％ＩＡＣＳ以上であり、かつ前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０６ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆したことを特徴とする。
前記銅合金撚線は、熱処理されたものであり、前記熱処理後の電気抵抗の低下率が６％以上であり、かつ前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％以下とすることが好ましい。
前記銅合金線の表面に錫（Ｓｎ）、銀（Ａｇ）、又はニッケル（Ｎｉ）のめっき層を形成することができる。
前記極細絶縁線の外周に、複数本の導体線を前記極細絶縁線の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体を形成し、前記外部導体の表面に、ジャケット層を被覆して同軸ケーブルとすることができる。
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が７２００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．６〜１．０ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が９５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．８〜１．２ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１２２００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．０〜１．５ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１４７００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．１〜１．６ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１６５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．３〜１．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が２２５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．７〜２．４ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が３８０００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が２．５〜３．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で１００００回以上、
の同軸ケーブルとすることができる。
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が９５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．８〜１．２ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１２２００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．０〜１．５ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１４７００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．１〜１．６ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１６５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．３〜１．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が２２５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．７〜２．４ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上、
前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が３８０００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が２．５〜３．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で１００００回以上、
の同軸ケーブルとすることができる。
また、上記目的を達成するため、本発明の極細絶縁線の製造方法は、純銅に銀を１〜３重量％添加して銅合金を生成し、伸線加工を行って線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの極細銅合金線を作製後、前記極細銅合金線を複数本撚り合わせて極細銅合金撚線とし、３００〜５００℃の温度で０．２〜５秒の熱処理を施した後、前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０７ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆することを特徴とする。
また、上記目的を達成するため、本発明の同軸ケーブルの製造方法は、純銅に銀を１〜３重量％添加して銅合金を生成し、伸線加工を行って線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの極細銅合金線を作製後、前記極細銅合金線を複数本撚り合わせて極細銅合金撚線とし、３００〜５００℃の温度で０．２〜５秒の熱処理を施した後、前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０７ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆して極細絶縁線とし、更に前記極細絶縁線の外周に、複数本の導体線を前記極細絶縁線の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体を形成した後、前記外部導体の表面に、ジャケット層を被覆することを特徴とする。
更に、テンションメンバ又は中心介在の外周に、前記同軸ケーブルを複数本撚り合わせて多芯ケーブルとすることができる。
テンションメンバ又は中心介在の外周に、前記同軸ケーブル及び前記極細絶縁線を複数本撚り合わせて多芯ケーブルとすることもできる。
テンションメンバ又は中心介在の外周に、前記極細絶縁線を複数本撚り合わせて多芯ケーブルとすることもできる。
テンションメンバ又は中心介在の外周に、前記同軸ケーブルを複数本束ねて形成した同軸ケーブルユニットを複数本撚り合わせて多芯ケーブルとすることもできる。
中心導体線に、前記極細絶縁線を一定間隔のピッチで複数本巻付けて多芯ケーブルとすることもできる。
前記同軸ケーブルを複数本一定ピッチで並列に配置して多芯ケーブルとすることもできる。
本発明によれば、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立し、かつ押出製造作業や端末部の半田付け作業などにおける熱的な負荷においても強度の低下が生じにくく、高い耐熱性をも兼ね備えた極細絶縁線、同軸ケーブル及び多芯ケーブルを提供することが可能となる。
（極細絶縁線）
図１に、本実施形態の極細絶縁線の断面図を示す。
この極細絶縁線１０は、銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３によって内部導体を形成し、この内部導体の外周に中実絶縁体５を被覆したものである。
図１に、本実施形態の極細絶縁線の断面図を示す。
この極細絶縁線１０は、銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３によって内部導体を形成し、この内部導体の外周に中実絶縁体５を被覆したものである。
（銅合金線）
この銅合金線１は、Ｃｕ−Ａｇ合金線であって、線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍであり、銀を１〜３重量％、好ましくは１．５〜２．５重量％含有するものである。
銀の含有量を１〜３重量％としたのは、１重量％未満では強度の向上が望めず、３重量％を超えると強度は向上するものの導電率が低下してしまうためである。更に、銀の含有量を１．５〜２．５重量％の範囲とすることにより、強度特性と導電率特性が最も両立した性能が得られる。
この銅合金線１は、Ｃｕ−Ａｇ合金線であって、線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍであり、銀を１〜３重量％、好ましくは１．５〜２．５重量％含有するものである。
銀の含有量を１〜３重量％としたのは、１重量％未満では強度の向上が望めず、３重量％を超えると強度は向上するものの導電率が低下してしまうためである。更に、銀の含有量を１．５〜２．５重量％の範囲とすることにより、強度特性と導電率特性が最も両立した性能が得られる。
なお、銅合金線１の表面に、錫（Ｓｎ）、銀（Ａｇ）、又はニッケル（Ｎｉ）のめっき層を形成することもできる。
（内部導体）
内部導体は、上記の銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３で構成され、引張強さが８５０ＭＰａ以上、導電率が８５％ＩＡＣＳ以上とするものである。引張強さ８５０ＭＰａ以上、導電率８５％ＩＡＣＳ以上としたのは、医療機器用ケーブルへの使用を考慮した場合、上記範囲では屈曲性、電気抵抗、可撓性などの諸特性が満足されるが、上記範囲外では、これらの諸特性を満足させることができなくなるためである。
また、この銅合金撚線３は、熱処理されたものであり、熱処理後の電気抵抗の低下率が６％以上であり、かつ前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％以内とされている。熱処理後の電気抵抗の低下率が６％未満であり、前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％を超えると、押出製造作業や端末部の半田付け作業において断線が生じ易くなり、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立することが困難となる。
内部導体は、上記の銅合金線１を７本撚り合わせた銅合金撚線３で構成され、引張強さが８５０ＭＰａ以上、導電率が８５％ＩＡＣＳ以上とするものである。引張強さ８５０ＭＰａ以上、導電率８５％ＩＡＣＳ以上としたのは、医療機器用ケーブルへの使用を考慮した場合、上記範囲では屈曲性、電気抵抗、可撓性などの諸特性が満足されるが、上記範囲外では、これらの諸特性を満足させることができなくなるためである。
また、この銅合金撚線３は、熱処理されたものであり、熱処理後の電気抵抗の低下率が６％以上であり、かつ前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％以内とされている。熱処理後の電気抵抗の低下率が６％未満であり、前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％を超えると、押出製造作業や端末部の半田付け作業において断線が生じ易くなり、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立することが困難となる。
更に、この銅合金撚線３の電気抵抗は、銅合金線１の線径と以下の関係を有するものである。
（１）銅合金線１の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下の場合、電気抵抗が７２００Ω／ｋｍ以下。
（２）銅合金線１の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下の場合、電気抵抗が９５００Ω／ｋｍ以下。
（３）銅合金線１の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１２２００Ω／ｋｍ以下。
（４）銅合金線１の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１４７００Ω／ｋｍ以下。
（５）銅合金線１の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１６５００Ω／ｋｍ以下。
（６）銅合金線１の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下の場合、電気抵抗が２２５００Ω／ｋｍ以下。
（７）銅合金線１の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下の場合、電気抵抗が３８０００Ω／ｋｍ以下。
各サイズ毎に電気抵抗を限定したのは、ＡＷＧ（American Wire Gauge）規格に沿って、細径化と電気特性を真に両立させるためである。
（１）銅合金線１の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下の場合、電気抵抗が７２００Ω／ｋｍ以下。
（２）銅合金線１の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下の場合、電気抵抗が９５００Ω／ｋｍ以下。
（３）銅合金線１の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１２２００Ω／ｋｍ以下。
（４）銅合金線１の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１４７００Ω／ｋｍ以下。
（５）銅合金線１の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下の場合、電気抵抗が１６５００Ω／ｋｍ以下。
（６）銅合金線１の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下の場合、電気抵抗が２２５００Ω／ｋｍ以下。
（７）銅合金線１の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下の場合、電気抵抗が３８０００Ω／ｋｍ以下。
各サイズ毎に電気抵抗を限定したのは、ＡＷＧ（American Wire Gauge）規格に沿って、細径化と電気特性を真に両立させるためである。
（中実絶縁体）
中実絶縁体５は、銅合金撚線３の外周に、０．０７ｍｍ以下の厚さで形成される。０．０７ｍｍ以下の厚さとしたのは、４３ＡＷＧ〜５０ＡＷＧの同軸ケーブルにおいて、静電容量を１００ｐＦ／ｍ以上とするためである。
中実絶縁体５としては、例えば、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）など誘電率が２．１で融点が３００℃近くの材料の中から選定した樹脂が用いられる。
中実絶縁体５は、銅合金撚線３の外周に、０．０７ｍｍ以下の厚さで形成される。０．０７ｍｍ以下の厚さとしたのは、４３ＡＷＧ〜５０ＡＷＧの同軸ケーブルにおいて、静電容量を１００ｐＦ／ｍ以上とするためである。
中実絶縁体５としては、例えば、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）など誘電率が２．１で融点が３００℃近くの材料の中から選定した樹脂が用いられる。
（同軸ケーブル）
図２に、本実施形態の同軸ケーブルの断面図を示す。
この同軸ケーブル２０は、図１に示した極細絶縁線１０の外周に、複数本の導体線１３を極細絶縁線１０の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体１５を形成し、外部導体１５の表面に、ジャケット層１７を被覆したものである。
図２に、本実施形態の同軸ケーブルの断面図を示す。
この同軸ケーブル２０は、図１に示した極細絶縁線１０の外周に、複数本の導体線１３を極細絶縁線１０の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体１５を形成し、外部導体１５の表面に、ジャケット層１７を被覆したものである。
（外部導体）
外部導体１５（損巻きシールド）は、Ｓｎめっき銅線、Ｓｎめっき銅合金線、銀めっき銅線、銀めっき銅合金線などの導体線１３を、多数本（例えば、３０本〜６０本）所定ピッチでらせん状に横巻して形成される。
外部導体１５（損巻きシールド）は、Ｓｎめっき銅線、Ｓｎめっき銅合金線、銀めっき銅線、銀めっき銅合金線などの導体線１３を、多数本（例えば、３０本〜６０本）所定ピッチでらせん状に横巻して形成される。
（ジャケット層）
ジャケット層１７は、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）などを押出し被覆することによって設けることができる。
ジャケット層１７は、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）などを押出し被覆することによって設けることができる。
（同軸ケーブルの静電容量、減衰量、左右９０度屈曲寿命）
上記同軸ケーブル２０の静電容量、減衰量、左右９０度屈曲寿命は、銅合金線１の線径と以下の関係を有するものである。
（１）銅合金線１の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．６〜１．０ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（２）銅合金線１の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．８〜１．２ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（３）銅合金線１の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．０〜１．５ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（４）銅合金線１の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．１〜１．６ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で３００００回以上。
（５）銅合金線１の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．３〜１．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上。
（６）銅合金線１の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．７〜２．４ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上。
（７）銅合金線１の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が２．５〜３．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で１００００回以上。
各サイズ毎に静電容量、減衰量、左右９０度屈曲寿命を限定したのは、ＡＷＧ（American Wire Gauge）規格に沿って、細径化と電気特性及び機械特性とを真に両立させるためである。
上記同軸ケーブル２０の静電容量、減衰量、左右９０度屈曲寿命は、銅合金線１の線径と以下の関係を有するものである。
（１）銅合金線１の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．６〜１．０ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（２）銅合金線１の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．８〜１．２ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（３）銅合金線１の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．０〜１．５ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上。
（４）銅合金線１の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．１〜１．６ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で３００００回以上。
（５）銅合金線１の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．３〜１．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上。
（６）銅合金線１の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．７〜２．４ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上。
（７）銅合金線１の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下の場合、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が２．５〜３．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で１００００回以上。
各サイズ毎に静電容量、減衰量、左右９０度屈曲寿命を限定したのは、ＡＷＧ（American Wire Gauge）規格に沿って、細径化と電気特性及び機械特性とを真に両立させるためである。
（多芯ケーブル：４本の同軸ケーブルを用いたもの）
図３に、本実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル３０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図２に示す同軸ケーブル２０を４本同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けたものである。
バインドテープ３３の巻厚は、例えば０．０５ｍｍとしている。また、シールド３５としては、例えば、厚さ０．０５ｍｍのＳｎめっき軟銅線編組を施したものを用いる。シールド３５は、他に横巻きシールドであっても良い。シース３７は、ＰＥＴテープを巻回したり、あるいは、例えば、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）を押出し被覆することなどによって設けることができる。
なお、図３では、同軸ケーブル２０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、同軸ケーブル２０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
図３に、本実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル３０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図２に示す同軸ケーブル２０を４本同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けたものである。
バインドテープ３３の巻厚は、例えば０．０５ｍｍとしている。また、シールド３５としては、例えば、厚さ０．０５ｍｍのＳｎめっき軟銅線編組を施したものを用いる。シールド３５は、他に横巻きシールドであっても良い。シース３７は、ＰＥＴテープを巻回したり、あるいは、例えば、四フッ化エチレン・パーフロロプロビルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）を押出し被覆することなどによって設けることができる。
なお、図３では、同軸ケーブル２０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、同軸ケーブル２０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
（多芯ケーブル：３本の同軸ケーブルと１本の極細絶縁線を用いたもの）
図４に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル４０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図２に示す同軸ケーブル２０を３本と図１に示す極細絶縁線１０を１本とを同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けて複合ケーブルとしたものである。
なお、図４では、同軸ケーブル２０を３本と極細絶縁線１０を１本としたが、同軸ケーブル２０と極細絶縁線１０との割合は必要に応じて任意に変更することができる。また、図４では、同軸ケーブル２０及び極細絶縁線１０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、同軸ケーブル２０及び極細絶縁線１０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
図４に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル４０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図２に示す同軸ケーブル２０を３本と図１に示す極細絶縁線１０を１本とを同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けて複合ケーブルとしたものである。
なお、図４では、同軸ケーブル２０を３本と極細絶縁線１０を１本としたが、同軸ケーブル２０と極細絶縁線１０との割合は必要に応じて任意に変更することができる。また、図４では、同軸ケーブル２０及び極細絶縁線１０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、同軸ケーブル２０及び極細絶縁線１０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
（多芯ケーブル：４本の極細絶縁線を用いたもの）
図５に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル５０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図１に示す極細絶縁線１０を４本同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けて差動伝送用ケーブルとしたものである。
なお、図５では、極細絶縁線１０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、極細絶縁線１０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
図５に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル５０は、テンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に、図１に示す極細絶縁線１０を４本同心円上に配置して撚り合わせてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けて差動伝送用ケーブルとしたものである。
なお、図５では、極細絶縁線１０を同心円上に１層配置し撚り合わせた構造を示したが、極細絶縁線１０を更に複数本用いて２層以上配置して撚り合わせても良い。
（多芯ケーブル：４本の同軸ケーブルユニットを用いたもの）
図６に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル６０は、図２に示す同軸ケーブル２０を複数本束ねて同軸ケーブルユニット６１を形成し、この同軸ケーブルユニット６１をテンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に複数本集合撚りしてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けたものである。
図６に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル６０は、図２に示す同軸ケーブル２０を複数本束ねて同軸ケーブルユニット６１を形成し、この同軸ケーブルユニット６１をテンションメンバ３１（若しくは中心介在）の外周に複数本集合撚りしてバインドテープ３３を巻き付け、更に、その外側にシールド３５及びシース３７を設けたものである。
（多芯ケーブル：カール線）
図７に、他の実施形態の多芯ケーブルの側面図を示す。
この多芯ケーブル７０は、図１に示す極細絶縁線１０を２本用意し、中心導体線７１に一定間隔のピッチで巻付け、カール線としたものである。中心導体線７１としては、例えば、線径０．１６ｍｍの銀めっき銅線を使用することができる。また、極細絶縁線１０を２本巻付ける代わりに、一定のピッチで極細絶縁線１０を２本対よりした対より線を１本或いは２本巻付けることもできる。
図７に、他の実施形態の多芯ケーブルの側面図を示す。
この多芯ケーブル７０は、図１に示す極細絶縁線１０を２本用意し、中心導体線７１に一定間隔のピッチで巻付け、カール線としたものである。中心導体線７１としては、例えば、線径０．１６ｍｍの銀めっき銅線を使用することができる。また、極細絶縁線１０を２本巻付ける代わりに、一定のピッチで極細絶縁線１０を２本対よりした対より線を１本或いは２本巻付けることもできる。
（多芯ケーブル：多芯リボンケーブル）
図８に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル８０は、図２に示す同軸ケーブル２０を複数本一定のピッチで並列に配置し、更にその並列体の両面に粘着テープ８１を貼り、多芯リボンケーブルとしたものである。
図８に、他の実施形態の多芯ケーブルの断面図を示す。
この多芯ケーブル８０は、図２に示す同軸ケーブル２０を複数本一定のピッチで並列に配置し、更にその並列体の両面に粘着テープ８１を貼り、多芯リボンケーブルとしたものである。
（製造方法）
次に、本実施形態で使用した銅合金線、銅合金撚線の製造方法について説明する。
まず、純銅に銀を１〜３重量％、好ましくは１．５〜２．５重量％添加し、銅合金を生成する。その後、伸線加工し、あるいは中間に熱処理を施して線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍの極細線を作製する。この場合、途中の線径において錫（Ｓｎ）、銀（Ａｇ）、又はニッケル（Ｎｉ）めっきを施して、最終的に線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍの極細線となるように作製してもよい。
次に、本実施形態で使用した銅合金線、銅合金撚線の製造方法について説明する。
まず、純銅に銀を１〜３重量％、好ましくは１．５〜２．５重量％添加し、銅合金を生成する。その後、伸線加工し、あるいは中間に熱処理を施して線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍの極細線を作製する。この場合、途中の線径において錫（Ｓｎ）、銀（Ａｇ）、又はニッケル（Ｎｉ）めっきを施して、最終的に線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍの極細線となるように作製してもよい。
次に、得られた極細銅合金線単線、あるいは所定の本数、例えば７本撚り合わせて極細銅合金撚線としたものについて、特定条件での熱処理を施す。熱処理は、３００〜５００℃に加熱された加熱炉中を０．２〜５秒、好ましくは０．５〜１．５秒走行させることにより行う。
熱処理条件として、３００〜５００℃で０．２〜５秒としたのは、熱処理温度が３００℃未満、熱処理時間が０．２秒未満とすると、引張強さの低下は小さいものの、導電率の増加が少なく所望の特性が得られないためである。また、熱処理温度が５００℃を超え、熱処理時間が５秒を超えると導電率は大きく増加するものの、引張強さが著しく低下してしまい、所望の特性が得られないためである。さらに、好ましくは０．５〜１．５秒の範囲で熱処理を行うことで、引張強さと導電率が最も両立した性能を得ることができる。
熱処理条件として、３００〜５００℃で０．２〜５秒としたのは、熱処理温度が３００℃未満、熱処理時間が０．２秒未満とすると、引張強さの低下は小さいものの、導電率の増加が少なく所望の特性が得られないためである。また、熱処理温度が５００℃を超え、熱処理時間が５秒を超えると導電率は大きく増加するものの、引張強さが著しく低下してしまい、所望の特性が得られないためである。さらに、好ましくは０．５〜１．５秒の範囲で熱処理を行うことで、引張強さと導電率が最も両立した性能を得ることができる。
以上の処理を行うことにより得られた銅合金線、銅合金撚線は、線径が０．０２５〜０．０１０ｍｍであり、銀を１〜３重量％、好ましくは１．５〜２．５重量％含有し、引張強さ８５０ＭＰａ以上、導電率８５％ＩＡＣＳ以上とすることができる。
（本実施形態の効果）
本実施形態によれば、最終線径０．０２５ｍｍ以下の極細線で、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立し、かつ押出製造作業や端末部の半田付け作業などにおける熱的な負荷においても強度の低下が生じにくく、高い耐熱性をも兼ね備えた極細銅合金線及び極細銅合金撚線とすることができる。
よって、これらの極細銅合金線、極細銅合金撚線を使用して同軸ケーブルなどを製造すれば、小型化、細径化、軽量化、高耐屈曲性、高伝送化の性能が要求される電子機器用及び医療機器用ケーブルに好適に用いることができる。
本実施形態によれば、最終線径０．０２５ｍｍ以下の極細線で、高強度特性と低抵抗特性（高導電性）を両立し、かつ押出製造作業や端末部の半田付け作業などにおける熱的な負荷においても強度の低下が生じにくく、高い耐熱性をも兼ね備えた極細銅合金線及び極細銅合金撚線とすることができる。
よって、これらの極細銅合金線、極細銅合金撚線を使用して同軸ケーブルなどを製造すれば、小型化、細径化、軽量化、高耐屈曲性、高伝送化の性能が要求される電子機器用及び医療機器用ケーブルに好適に用いることができる。
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが１μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０２３ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０２３ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ１．１ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０６９ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。なお、変化率は、［（熱処理前の値−熱処理後の値）／熱処理前の値］×１００％として計算した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０５３ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１７５ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２５ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０３ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．２８５ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．９μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０２０ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０２０ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ１．０ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０６ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０４８ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１５６ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２０ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０３ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．２５６ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例４の製造方法と同様の処理を行った。
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例４の製造方法と同様の処理を行った。
（４５ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．８μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０１８ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０１８ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ０．８ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０５４ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０３８ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１３０ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２０ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０２５ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．２２０ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４５ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例７の製造方法と同様の処理を行った。
（４５ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例７の製造方法と同様の処理を行った。
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．７μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０１６ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０１６ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ０．８ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０４８ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０３３ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１１４ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２０ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０２５ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．２０４ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１０の製造方法と同様の処理を行った。
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１０の製造方法と同様の処理を行った。
（４７ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．６μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０１５ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０１５ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ０．８ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０４５ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０３０ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１０５ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２０ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０２０ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．１８５ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４７ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１３の製造方法と同様の処理を行った。
（４７ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１３の製造方法と同様の処理を行った。
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．５μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０１３ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０１３ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ０．７ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０３９ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０２７ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．０９３ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０１６ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０２０ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．１６５ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１６の製造方法と同様の処理を行った。
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１６の製造方法と同様の処理を行った。
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、２．０重量％の銀を添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめっき厚さが０．４μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０１０ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０１０ｍｍのＡｇめっき銅合金線（Ｃｕ−２％Ａｇ）を７本用意し、これをピッチ０．５ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０３０ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた極細銅合金撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０２０ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．０７ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０１３ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０１５ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．１２６ｍｍの同軸ケーブルを得た。
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１９の製造方法と同様の処理を行った。
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１９の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
熱処理を施さない点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例２］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例２］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
Ａｇ添加濃度を０．５重量％とした点を除いて、実施例２の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例３］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例３］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
Ａｇ添加濃度を３．５重量％とした点を除いて、実施例２の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例４］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例４］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
２５０℃で５．０秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例５］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例５］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
６００℃で０．２秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例６］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例６］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で０．１秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例７］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例７］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で６．０秒の熱処理を施す点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［従来例１］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［従来例１］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
添加金属をＡｇに替えてＳｎを０．３重量％とし熱処理を施さない点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［従来例２］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［従来例２］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
添加金属をＡｇに替えてＳｎを０．３重量％とした点を除いて、実施例１の製造方法と同様の処理を行った。
［従来例３］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［従来例３］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
添加金属をＡｇに替えてＳｎを０．３重量％とした点を除いて、実施例２の製造方法と同様の処理を行った。
［従来例４］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［従来例４］
（４３ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
添加金属をＡｇに替えてＳｎを０．３重量％とした点を除いて、実施例３の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例８］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例８］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
無酸素銅に、０．１９重量％のＳｎと、０．２０重量％のＩｎを添加し、真空チャンバ内に固定してある黒鉛坩堝において加熱溶解した後、黒鉛鋳型を用いて連続鋳造してφ８ｍｍの荒引線を作製した。その後、伸線加工、中間焼鈍、伸線加工を経て、最終素線のめつき厚さが１．１μｍとなるようにＡｇめっきを行い、線径０．０２５ｍｍまで伸線加工を行い、極細銅合金線を得た。この０．０２５ｍｍのＡｇめっきＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．２０重量％Ｉｎ）を７本用意し、これをピッチ１．３ｍｍで撚り合せを行い、その外径が０．０７５ｍｍの撚線を作製した。その後、得られた撚線を３５０℃に加熱された熱処理炉で５．０秒走行熱処理し、極細銅合金撚線を得た。
この極細銅合金撚線について、実施例１と同様にして、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率を測定し、引張強さ及び電気抵抗の変化率を算出した。その結果を表１に示す。
更に、この撚線の外周に厚さ０．０６ｍｍのＰＦＡ樹脂を押出被覆して外径０．１９５ｍｍの中実な内部絶縁体を形成した。この内部絶縁体の外周に、素線径が０．０２５ｍｍのＣｕ−Ｉｎ−Ｓｎ合金線（０．１９重量％Ｓｎ、０．１９重量％Ｉｎ）を横巻きして外部導体を形成し、その外部導体の外周に厚さ０．０３ｍｍのＰＦＡ樹脂からなるジャケットを被覆して、外径０．３０５ｍｍの同軸ケーブルを得た。
［比較例９］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例９］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、比較例８の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１０］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１０］
（４２ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、比較例８の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１１］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１１］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
銀の代わりに０．１９重量％の錫と０．１９重量％のインジウムを添加した点を除いて、実施例４の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１２］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１２］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１３］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１３］
（４４ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１１の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１４］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１４］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
銀の代わりに０．１９重量％の錫と０．１９重量％のインジウムを添加した点を除いて、実施例１０の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１５］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１５］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１４の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１６］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１６］
（４６ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１４の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１７］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１７］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
銀の代わりに０．１９重量％の錫と０．１９重量％のインジウムを添加した点を除いて、実施例１６の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１８］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１８］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１７の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例１９］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例１９］
（４８ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、比較例１７の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例２０］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例２０］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
銀の代わりに０．１９重量％の錫と０．１９重量％のインジウムを添加した点を除いて、実施例１９の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例２１］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例２１］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
４５０℃で１．５秒の熱処理を施す点を除いて、比較例２０の製造方法と同様の処理を行った。
［比較例２２］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
［比較例２２］
（５０ＡＷＧの同軸ケーブルの作製）
５００℃で０．４秒の熱処理を施す点を除いて、比較例２０の製造方法と同様の処理を行った。
（実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の極細銅合金撚線の評価結果）
表１に、実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の極細銅合金撚線について、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率、引張強さ及び電気抵抗の変化率の結果を示す。
表１に、実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の極細銅合金撚線について、熱処理前後の引張強さ及び電気抵抗、熱処理後の導電率、引張強さ及び電気抵抗の変化率の結果を示す。
表１に示すように、実施例１〜３（４３ＡＷＧ）の７本撚線においては、添加金属濃度および熱処理条件が適切であったため、引張強さの低下率が６．９〜１０．８％に止まり、加熱後の引張強さが９１０ＭＰａであり、目標値である引張強さ８５０ＭＰａ以上をクリアできた。また、電気抵抗の低下率も６．１〜７．３％（電気抵抗変化率６％以上）と顕著で、加熱後の電気抵抗が６，４５０Ω／ｋｍであり、導電率８５％以上の高導電性の線材を得ることができた。
これに対し、銅錫合金線の従来例１〜４（４３ＡＷＧ）の７本撚線は、その引張強さが８５０ＭＰａを下回っており、さらに、従来の銅錫合金線に本発明の熱処理を同様に行っても（従来例２〜４）、引張強さ７１０〜７３０ＭＰａと大きく低下してしまい、電気抵抗の低下率も０．９％以下に止まり、引張強度と導電率両方の特性を両立することは困難であった。
従来のＣｕ−Ｓｎ−Ｉｎ合金線（比較例８〜２２参照）の７本撚線は、その引張強さが加熱後８５０ＭＰａを下回っており、高強度の材料を得ることができなかった。
また、比較例１は熱処理を実施していないため、引張強さは高いものの、電気抵抗は６，８７０Ω／ｋｍと高く、導電率８５％以上の高導電性の線材を得ることができなかった。
比較例２は、銀の添加濃度が０．５重量％と少なすぎるため、引張強さが目標値の８５０ＭＰａを下回ってしまい、また、電気抵抗の低下率が２％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例３は、銀の添加濃度が３．５重量％と多すぎるため、電気抵抗の低下率が１％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例４は、熱処理温度が２５０℃と低温であったため、電気抵抗の低下率が０．５％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例５は、熱処理温度が６００℃と高温であったため、引張強さの低下率が２７．３％と著しく、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例６は、熱処理時間が０．１秒と短時間であったため、電気抵抗の低下率が１％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例７は、熱処理時間が６．０秒と長時間であったため、引張強さの低下率が２２．１％であり、８１０ＭＰａと低く、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例２は、銀の添加濃度が０．５重量％と少なすぎるため、引張強さが目標値の８５０ＭＰａを下回ってしまい、また、電気抵抗の低下率が２％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例３は、銀の添加濃度が３．５重量％と多すぎるため、電気抵抗の低下率が１％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例４は、熱処理温度が２５０℃と低温であったため、電気抵抗の低下率が０．５％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例５は、熱処理温度が６００℃と高温であったため、引張強さの低下率が２７．３％と著しく、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例６は、熱処理時間が０．１秒と短時間であったため、電気抵抗の低下率が１％に止まり、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
比較例７は、熱処理時間が６．０秒と長時間であったため、引張強さの低下率が２２．１％であり、８１０ＭＰａと低く、引張強度と電気抵抗の両立は困難であることが分かった。
実施例１〜実施例２１と比較例８〜２２とを比較すると、比較例８〜２２の撚線は、電気抵抗の低下率が０．８〜３．２％程度に止まったため、いずれも電気抵抗の値が高い線材となってしまった。また、比較例８〜比較例２２に至っては、引張強さの目標値である８５０ＭＰａを下回ってしまった。
つまり、表１から、比較例８〜２２のようなＣｕ−０．１９％Ｓｎ−０．１９％Ｉｎ合金を使用した場合には、加熱処理の有無に関わらず、引張強さが実施例１〜２１に比して下回っており、また、電気抵抗も実施例１〜２１に比して高いことがわかる。
つまり、表１から、比較例８〜２２のようなＣｕ−０．１９％Ｓｎ−０．１９％Ｉｎ合金を使用した場合には、加熱処理の有無に関わらず、引張強さが実施例１〜２１に比して下回っており、また、電気抵抗も実施例１〜２１に比して高いことがわかる。
また、従来技術において説明した通り、従来品は特に加熱処理を施さないＣｕ−０．１９％Ｓｎ−０．１９％Ｉｎ合金撚線を使用しており、別途熱処理を実施していない。従って、たとえ裸の７本撚線の段階で、高導電性および高強度の特性を有するものであったとしても、押出し作業時に生じる加熱（例えば、４００〜３００℃、１秒〜５秒）よって、比較例８〜２２の合金撚線に示すように、電気抵抗の低下率も少なく、加熱前よりも引張強さが低下してしまうことがわかる。
これに対して、実施例の撚線は、撚線加工後にあらかじめ熱処理を実施しているため、押出し加工時に生じる加熱による熱履歴が生じることがなく、押出し加工時の前後において引張強度および電気抵抗の点に変動がない同軸ケーブルを提供できる。
これに対して、実施例の撚線は、撚線加工後にあらかじめ熱処理を実施しているため、押出し加工時に生じる加熱による熱履歴が生じることがなく、押出し加工時の前後において引張強度および電気抵抗の点に変動がない同軸ケーブルを提供できる。
表１の結果より、実施例の同軸ケーブルの電気特性は、ワンサイズ太い従来の同軸ケー―ブルと同等である（例えば、実施例の４３ＡＷＧ、４５ＡＷＧ、４７ＡＷＧの同軸ケーブルの電気特性および機械的特性は、従来の４２ＡＷＧ、４４ＡＷＧ、４６ＡＷＧの同軸ケーブルの電気特性および機械的特性と同等レベルである）。従って、４３ＡＷＧ、４５ＡＷＧ、４７ＡＷＧのように奇数サイズの同軸線を用いることで同軸ケーブルを細径化しながら、同軸線の急激な電気特性の劣化を防止することが可能になる。
（実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の同軸ケーブルの評価結果）
まず、実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の各同軸ケーブルについて屈曲試験を行い、屈曲寿命を評価した。屈曲試験は、曲げ半径２ｍｍの治具に試料ケーブル（同軸ケーブル）の一端部を固定し、試料ケーブルのサイズによって他端部に５０ｇｆ或いは２０ｇｆの重りを吊り下げた状態から、サンプルを同軸ケーブルの長手方向に試験速度３０回／１分の条件で左右９０゜繰り返し屈曲させ、試料ケーブルの内部導体が破断するまでの回数（寿命）を測定する試験であり、試料に常時数Ｖの電圧を加え、電流値が試験開始時に比べて２０％低下した時点で寿命とした。次表中の数値は、寿命に至るまでの屈曲回数を表している。
まず、実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の各同軸ケーブルについて屈曲試験を行い、屈曲寿命を評価した。屈曲試験は、曲げ半径２ｍｍの治具に試料ケーブル（同軸ケーブル）の一端部を固定し、試料ケーブルのサイズによって他端部に５０ｇｆ或いは２０ｇｆの重りを吊り下げた状態から、サンプルを同軸ケーブルの長手方向に試験速度３０回／１分の条件で左右９０゜繰り返し屈曲させ、試料ケーブルの内部導体が破断するまでの回数（寿命）を測定する試験であり、試料に常時数Ｖの電圧を加え、電流値が試験開始時に比べて２０％低下した時点で寿命とした。次表中の数値は、寿命に至るまでの屈曲回数を表している。
また、実施例１〜２１、比較例１〜２２、従来例１〜４の各同軸ケーブルについて、静電容量、減衰量、特性インピーダンスを評価した。
静電容量の測定は１ｍの試料ケーブル(同軸ケーブル)の内部導体と外部導体間をＬＣＲメーターと接続し、１ｋＨｚでの静電容量を測定した。また、１ｍの試料ケーブル両端の内部導体と外部導体間を測定用同軸ケーブル（リード線）でネットワークアナライザの送信側と受信側とに接続し、１０ＭＨｚでの減衰量を測定した。なお、試料の減衰量を測定する前に、校正を行い、測定用同軸ケーブル（リード線）の影響を除いた。また、特性インピーダンスは、ネットワークアナライザを用いて１０ＭＨｚでの数値を測定した。
表２にこれらの電気特性および機械特性の評価結果を示す。
静電容量の測定は１ｍの試料ケーブル(同軸ケーブル)の内部導体と外部導体間をＬＣＲメーターと接続し、１ｋＨｚでの静電容量を測定した。また、１ｍの試料ケーブル両端の内部導体と外部導体間を測定用同軸ケーブル（リード線）でネットワークアナライザの送信側と受信側とに接続し、１０ＭＨｚでの減衰量を測定した。なお、試料の減衰量を測定する前に、校正を行い、測定用同軸ケーブル（リード線）の影響を除いた。また、特性インピーダンスは、ネットワークアナライザを用いて１０ＭＨｚでの数値を測定した。
表２にこれらの電気特性および機械特性の評価結果を示す。
表２に示すように、実施例１〜３（４３ＡＷＧ）の同軸ケーブルの屈曲寿命は４０，９００回以上であるのに対し、比較例１〜７（４３ＡＷＧ）及び従来例１〜４（４３ＡＷＧ）では各々３７，６００回、２２，３００回、３８，２００回、３６，６００回、３１，４００回、３６，８００回、３５，３００回、２６，５００回、１９，４００回、２１，８００回、２０，４００回であり、実施例１〜実施例３の同軸ケーブルは、屈曲寿命が長くて屈曲特性に優れていることが分かる。
また、同一ワイヤサイズの実施例４〜２１および比較例１１〜２２を比較しても、実施例の同軸ケーブルは、比較例の同軸ケーブルに対して、屈曲寿命が長くて屈曲特性に優れていることが分かる。
また、同一ワイヤサイズの実施例４〜２１および比較例１１〜２２を比較しても、実施例の同軸ケーブルは、比較例の同軸ケーブルに対して、屈曲寿命が長くて屈曲特性に優れていることが分かる。
また、表２の結果から、実施例１〜２１の同軸ケーブルは、比較例および従来例の同軸ケーブルと比較して同等の静電容量および特性インピーダンスを維持していることが確認できた。周波数が１０ＭＨｚの時の減衰量についても、実施例の同軸ケーブルは、同一ワイヤサイズの従来例および比較例の同軸ケーブルに比して、同等以上の減衰特性を維持していることが確認できた。
特に、比較例８は４２ＡＷＧ の同軸ケーブルであるが、実施例１〜実施例３の同軸ケーブルと屈曲寿命および減衰量について比較すると、屈曲寿命は実施例１〜実施例３の方が長く、減衰量はほぼ同等であると評価できる。
また、表１を参照して、撚線状態における引張強さおよび電気抵抗を比較すると、引張強さは実施例１〜実施例３の方が勝っており、電気抵抗はほぼ同等であると評価できる。
つまり、本実施例によれば、顧客の要望等に応じて同軸ケーブルをワンサイズ細くしたとしても、電気特性（中心導体抵抗、減衰量）はワンサイズ太い比較例と同等であり、同軸線の屈曲特性（引張強度）はワンサイズ太い比較例よりも高い同軸ケーブルを提供することができる。このため、同軸ケーブルを細径化する際には、電気特性（電気抵抗、減衰量）と機械特性（屈曲寿命）の劣化を極力抑えることができる。
また、表１を参照して、撚線状態における引張強さおよび電気抵抗を比較すると、引張強さは実施例１〜実施例３の方が勝っており、電気抵抗はほぼ同等であると評価できる。
つまり、本実施例によれば、顧客の要望等に応じて同軸ケーブルをワンサイズ細くしたとしても、電気特性（中心導体抵抗、減衰量）はワンサイズ太い比較例と同等であり、同軸線の屈曲特性（引張強度）はワンサイズ太い比較例よりも高い同軸ケーブルを提供することができる。このため、同軸ケーブルを細径化する際には、電気特性（電気抵抗、減衰量）と機械特性（屈曲寿命）の劣化を極力抑えることができる。
［他の実施形態］
本発明の銅合金の添加元素として銀以外に、マグネシウム（Ｍｇ）、インジウム（Ｉｎ）から選ばれる一種、あるいは２種の金属を合計量で０．０２〜０．１０重量％添加することも可能である。添加元素を増やすことはコストの増加につながるが、さらなる高強度化が期待できる。
本発明の銅合金の添加元素として銀以外に、マグネシウム（Ｍｇ）、インジウム（Ｉｎ）から選ばれる一種、あるいは２種の金属を合計量で０．０２〜０．１０重量％添加することも可能である。添加元素を増やすことはコストの増加につながるが、さらなる高強度化が期待できる。
１ 銅合金線
３ 銅合金撚線
（内部導体）
５ 中実絶縁体
１０ 極細絶縁線
１３ 導体線
１７ ジャケット層
２０ 同軸ケーブル
３０，４０，５０，６０，７０，８０ 多芯ケーブル
３１ テンションメンバ
３３ バインドテープ
３５ シールド
３７ シース
７１ 中心導体
８１ 粘着テープ
３ 銅合金撚線
（内部導体）
５ 中実絶縁体
１０ 極細絶縁線
１３ 導体線
１７ ジャケット層
２０ 同軸ケーブル
３０，４０，５０，６０，７０，８０ 多芯ケーブル
３１ テンションメンバ
３３ バインドテープ
３５ シールド
３７ シース
７１ 中心導体
８１ 粘着テープ
Claims (19)
- 銀（Ａｇ）を１〜３重量％含有し、残部が銅（Ｃｕ）及び不可避的不純物からなる線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの銅合金線を複数本撚り合わせて銅合金撚線を形成し、前記銅合金撚線の引張強さが８５０ＭＰａ以上、導電率が８５％ＩＡＣＳ以上であり、かつ前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０７ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆したことを特徴とする極細絶縁線。
- 前記銅合金撚線は、熱処理されたものであり、前記熱処理後の電気抵抗の低下率が６％以上であり、かつ前記熱処理後の引張強度の低下率が２０％以下であることを特徴とする請求項１記載の極細絶縁線。
- 前記銅合金線の表面に錫（Ｓｎ）、銀（Ａｇ）、又はニッケル（Ｎｉ）のめっき層を形成したことを特徴とする請求項１記載の極細絶縁線。
- 請求項１〜３のいずれか１項記載の極細絶縁線の外周に、複数本の導体線を前記極細絶縁線の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体を形成し、前記外部導体の表面に、ジャケット層を被覆したことを特徴とする同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０２１ ｍｍを超え０．０２５ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が７２００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．６〜１．０ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１８ ｍｍを超え０．０２２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が９５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が０．８〜１．２ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１６ ｍｍを超え０．０２０ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１２２００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．０〜１．５ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で２００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１４ ｍｍを超え０．０１８ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１４７００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．１〜１．６ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝５０ｇの条件で３００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１３ ｍｍを超え０．０１７ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が１６５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．３〜１．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．０１１ ｍｍを超え０．０１５ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が２２５００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が１．７〜２．４ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で３００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 前記極細絶縁線を構成する銅合金線の線径が０．００８ ｍｍを超え０．０１２ｍｍ以下である同軸ケーブルであって、電気抵抗が３８０００Ω／ｋｍ以下、静電容量が１００〜１３０ｐＦ／ｍ、減衰量が２．５〜３．８ｄＢ／ｍ（周波数１０ＭＨｚ）、左右９０度屈曲寿命が曲げＲ＝２ｍｍ、荷重＝２０ｇの条件で１００００回以上であることを特徴とする請求項４記載の同軸ケーブル。
- 純銅に銀を１〜３重量％添加して銅合金を生成し、伸線加工を行って線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの極細銅合金線を作製後、前記極細銅合金線を複数本撚り合わせて極細銅合金撚線とし、３００〜５００℃の温度で０．２〜５秒の熱処理を施した後、前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０７ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆することを特徴とする極細絶縁線の製造方法。
- 純銅に銀を１〜３重量％添加して銅合金を生成し、伸線加工を行って線径が０．０１０〜０．０２５ｍｍの極細銅合金線を作製後、前記極細銅合金線を複数本撚り合わせて極細銅合金撚線とし、３００〜５００℃の温度で０．２〜５秒の熱処理を施した後、前記銅合金撚線の外周に、厚さ０．０７ｍｍ以下の中実絶縁体を被覆して極細絶縁線とし、更に前記極細絶縁線の外周に、複数本の導体線を前記極細絶縁線の長手方向に沿って螺旋状に巻き廻して外部導体を形成した後、前記外部導体の表面に、ジャケット層を被覆することを特徴とする同軸ケーブルの製造方法。
- テンションメンバ又は中心介在の外周に、請求項４記載の同軸ケーブルを複数本撚り合わせたことを特徴とする多芯ケーブル。
- テンションメンバ又は中心介在の外周に、請求項４記載の同軸ケーブル及び請求項１〜３のいずれか１項記載の極細絶縁線を複数本撚り合わせたことを特徴とする多芯ケーブル。
- テンションメンバ又は中心介在の外周に、請求項１〜３のいずれか１項記載の極細絶縁線を複数本撚り合わせたことを特徴とする多芯ケーブル。
- テンションメンバ又は中心介在の外周に、請求項４記載の同軸ケーブルを複数本束ねて形成した同軸ケーブルユニットを複数本撚り合わせたことを特徴とする多芯ケーブル。
- 中心導体線に、請求項１〜３のいずれか１項記載の極細絶縁線を一定間隔のピッチで複数本巻付けたことを特徴とする多芯ケーブル。
- 請求項４記載の同軸ケーブルを複数本一定ピッチで並列に配置したことを特徴とする多芯ケーブル。
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Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008053073A (ja) * | 2006-08-25 | 2008-03-06 | Fujikura Ltd | 絶縁被覆極細線及び極細同軸ケーブル |
| JP2010518579A (ja) * | 2007-02-12 | 2010-05-27 | ゴア エンタープライズ ホールディングス，インコーポレイティド | 弦楽器用ケーブル |
| JP2010129410A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Swcc Showa Cable Systems Co Ltd | 電線導体の製造方法および電線導体 |
| JP2010198973A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 同軸ケーブルとその製造方法 |
| WO2010123105A1 (ja) * | 2009-04-24 | 2010-10-28 | 住友電気工業株式会社 | 電線及びその製造方法 |
| JP2010257777A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 電線及びその製造方法 |
| JP2010257776A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 同軸電線及びその製造方法 |
| WO2012105142A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-09 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | 内視鏡用信号ケーブル |
| WO2012144440A1 (ja) * | 2011-04-19 | 2012-10-26 | Ｅｓｔ Ｊａｐａｎ株式会社 | 伝送媒体、伝送装置、及び伝送方法 |
| KR101409830B1 (ko) * | 2013-11-15 | 2014-07-07 | 주식회사 해강알로이 | 로벨 바 |
| JP2014175070A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Hitachi Metals Ltd | 編組シールド付ケーブル |
| US20160035459A1 (en) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multi-core cable and method of manufacturing the same |
| WO2016158377A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 絶縁電線 |
| US10147518B2 (en) | 2014-02-26 | 2018-12-04 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Stranded wire conductor and insulated wire |
| KR20180131219A (ko) * | 2017-05-31 | 2018-12-10 | 엘에스전선 주식회사 | 로봇용 케이블 |
| JP2018200895A (ja) * | 2018-09-18 | 2018-12-20 | 住友電気工業株式会社 | 多芯ケーブル |
| CN109102960A (zh) * | 2018-07-26 | 2018-12-28 | 浙江兆龙互连科技股份有限公司 | 一种耐弯曲的极细同轴信号传输电缆及生产方法 |
| JP2019114447A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 古河電気工業株式会社 | 圧縮撚線導体およびその製造方法 |
| JP2021059247A (ja) * | 2019-10-08 | 2021-04-15 | 日立金属株式会社 | き電吊架線、及びインテグレート架線 |
-
2005
- 2005-12-20 JP JP2005366567A patent/JP4143087B2/ja active Active
Cited By (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008053073A (ja) * | 2006-08-25 | 2008-03-06 | Fujikura Ltd | 絶縁被覆極細線及び極細同軸ケーブル |
| JP2010518579A (ja) * | 2007-02-12 | 2010-05-27 | ゴア エンタープライズ ホールディングス，インコーポレイティド | 弦楽器用ケーブル |
| JP2010129410A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Swcc Showa Cable Systems Co Ltd | 電線導体の製造方法および電線導体 |
| US8933330B2 (en) | 2009-02-26 | 2015-01-13 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coaxial cable and method of making the same |
| JP2010198973A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 同軸ケーブルとその製造方法 |
| US9230716B2 (en) | 2009-02-26 | 2016-01-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coaxial cable |
| JP2010257776A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 同軸電線及びその製造方法 |
| JP2010257777A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 電線及びその製造方法 |
| WO2010123105A1 (ja) * | 2009-04-24 | 2010-10-28 | 住友電気工業株式会社 | 電線及びその製造方法 |
| WO2012105142A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-09 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | 内視鏡用信号ケーブル |
| JP2013176567A (ja) * | 2011-01-31 | 2013-09-09 | Olympus Medical Systems Corp | 内視鏡用信号ケーブル |
| JPWO2012105142A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2014-07-03 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | 内視鏡用信号ケーブル |
| WO2012144440A1 (ja) * | 2011-04-19 | 2012-10-26 | Ｅｓｔ Ｊａｐａｎ株式会社 | 伝送媒体、伝送装置、及び伝送方法 |
| WO2012144017A1 (ja) * | 2011-04-19 | 2012-10-26 | Tsk株式会社 | 伝送媒体 |
| JPWO2012144440A1 (ja) * | 2011-04-19 | 2014-07-28 | Ｅｓｔ Ｊａｐａｎ株式会社 | 伝送媒体、伝送装置、及び伝送方法 |
| JP2014175070A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Hitachi Metals Ltd | 編組シールド付ケーブル |
| KR101409830B1 (ko) * | 2013-11-15 | 2014-07-07 | 주식회사 해강알로이 | 로벨 바 |
| US10147518B2 (en) | 2014-02-26 | 2018-12-04 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Stranded wire conductor and insulated wire |
| US9786417B2 (en) * | 2014-07-31 | 2017-10-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multi-core cable and method of manufacturing the same |
| US20160035459A1 (en) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multi-core cable and method of manufacturing the same |
| US10199142B2 (en) | 2015-03-31 | 2019-02-05 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Insulated wire |
| JP2016192374A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 絶縁電線 |
| WO2016158377A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 絶縁電線 |
| KR20180131219A (ko) * | 2017-05-31 | 2018-12-10 | 엘에스전선 주식회사 | 로봇용 케이블 |
| JP2020520068A (ja) * | 2017-05-31 | 2020-07-02 | エルエス ケーブル アンド システム リミテッド． | ロボット用ケーブル |
| KR102348281B1 (ko) * | 2017-05-31 | 2022-01-06 | 엘에스전선 주식회사 | 로봇용 케이블 |
| JP2019114447A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 古河電気工業株式会社 | 圧縮撚線導体およびその製造方法 |
| CN109102960A (zh) * | 2018-07-26 | 2018-12-28 | 浙江兆龙互连科技股份有限公司 | 一种耐弯曲的极细同轴信号传输电缆及生产方法 |
| JP2018200895A (ja) * | 2018-09-18 | 2018-12-20 | 住友電気工業株式会社 | 多芯ケーブル |
| JP2021059247A (ja) * | 2019-10-08 | 2021-04-15 | 日立金属株式会社 | き電吊架線、及びインテグレート架線 |
| JP7348800B2 (ja) | 2019-10-08 | 2023-09-21 | 株式会社プロテリアル | き電吊架線、及びインテグレート架線 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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