JP2007164164A - 光拡散フィルムおよびそれを用いた直下型面光源 - Google Patents

Abstract

【課題】
輝度均斉度、高輝度特性に優れた光拡散フィルムを提供すること。
【解決手段】
フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度範囲において光線を該光拡散フィルムへ入射したときの法線方向へ透過される光線の比輝度の最小値ＡＩが０．００１４以上である光拡散フィルムおよびそれを用いた直下型面光源。
【選択図】図１

Description

本発明は、液晶ディスプレイの面光源（バックライト）やライトボックス、電照式看板装置、面状照明などの面状光源に好適に用いられる光拡散フィルムに関するものである。さらに詳しくは、いわゆる直下型面光源やサイドライト型面光源の出射面に装着するのに好ましく用いられる光拡散性フィルムとそれを用いた直下型面光源、サイドライト型面光源に関するものである。

近年、パソコン、テレビあるいは携帯電話などの表示装置として、液晶を利用したディスプレイが数多く用いられている。これらの液晶ディスプレイは、それ自体は発光体でないために、裏側から面光源を使用して光を照射することにより表示が可能となっている。また、面光源は、単に光を照射するだけでなく、画面全体を均一に照射せねばならないという要求に応えるため、サイドライト型面光源もしくは直下型面光源と呼ばれる面光源の構造のものが採用されている。

このとき、面光源の出射光に輝度ムラがあるとディスプレイの画質が低下するため、画面全体を均一に照射することが要求される。

なかでも、テレビなどに適用される面光源では、直下型面光源が好適に用いられる。直下型面光源とは、中空の筐体に光源を配置し、該光源から出射光を該筐体の主たる一平面から出射させる方式の面状光源である（たとえば特許文献１）。即ち、光出射面の直ぐ下の位置に、多数の冷陰極線管等の光源が配置される構造となる。

このため、種々の面光源の中でも直下型面光源では、画面上で光源の直上に当たる位置と、そうでない位置で大きな輝度差が生じやすく、輝度ムラとして認識されやすいという問題がある。このため、一般に光出射面には非常に強い光拡散性を持つ半透明の乳白板（いわゆる光拡散板）を用い（図２）、可能な限り輝度ムラを低減させている。この光拡散板には、有機・無機の微粒子（好ましくはシリコーンの微粒子）などを混入させた厚さ数ｍｍのアクリルやポリカーボネートなどの樹脂の板が用いられている。

さらに、それでも均一性が不足する場合、光拡散板に直接遮光パターンを印刷し、光源の上部から透過する光を部分的に遮り、画面全体の輝度を均一させる方法（たとえば特許文献２）等も提案されている。

一方、液晶ディスプレイ等における画面輝度はより高いことが求められおり、これに対しては光源の光出射強度をより大きくするなどの手法が採られている。この場合、輝度ムラはさらに生じやすくなるため、光拡散板の厚みをさらに厚くしたり、微粒子の添加量をさらに増やしたりすることによって、光拡散板の光拡散性を大きくし、輝度ムラの解消が試みられてきた。
特開平５−１１９３１１号公報（請求項１、図１） 特開平１１−２６８２１１号公報（請求項１および２、図１および４）

しかしながら、光拡散板の光拡散性を単に大きくすると、一方で光線透過率が減少してしまい、光源の光出射強度の増大による輝度向上効果が減殺されてしまうという課題があった。

そこで本発明の目的は、これらの点を鑑み、輝度ムラを効率良く解消し、画面上の輝度均斉度と高輝度特性を両立できうる新規な光拡散フィルムを提供することにある。さらに本発明の目的は、この光拡散フィルムを用いた高輝度かつ高均斉度を兼ね備えた新規な面光源、特に直下型面光源を提供することにある。

本発明は、上記課題を解決するために、フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度範囲において光線を該フィルムへ入射したときの、法線方向へ透過される光線の比輝度の最小値ＡＩが０．００１４以上である光拡散フィルムである。

また、本発明の直下型面光源は、上記光拡散フィルムを用いた直下型面光源である。

本発明の光拡散フィルムによれば、高い正面輝度特性と画面均斉度に優れ、液晶画面を明るく照らし、液晶画像をより鮮明かつ見やすくすることができる直下型面光源を提供することができる。

本発明の光拡散フィルムは、フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度範囲において光線を該光拡散フィルムへ入射したときの法線方向へ透過される光線の比輝度の最小値ＡＩが０．００１４以上であることが必要である。さらに好ましくは０．００４以上であり、特に好ましくは０．００８以上である。

比輝度の最小値ＡＩを０．００１４以上することで、直下型面光源の輝度ムラを飛躍的に改善させることができる。

また、本発明の光拡散フィルムにおいて、最大平均比輝度Ａｍａｘは０．００２以上であることが好ましく、さらに好ましくは０．００５以上、特に好ましくは０．０１以上である。

ここで、比輝度とはゴニオフォトメータなる測定装置によって求められる値である。具体的な測定法は下記に詳述するが、光拡散フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で光拡散フィルムへ光線を入射したとき（入射角をθとする）、法線方向へ透過される光強度を入射光の光強度で除し、さらにその値をｃｏｓθで除した値を比輝度とする。尚、このときあおりはつけない（あおり角は０°とする）。

また、平均比輝度とはフィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で光線を該光拡散フィルムへ入射したときの法線方向へ透過される光線の比輝度を平均したものであり、最大平均比輝度Ａmaxとは、フィルムの表裏およびフィルムの面内異方性を考慮した上で、最大の平均比輝度となる値を指す。詳細な測定法等については後述する。

比輝度の最小値ＡＩおよび／または最大平均比輝度Ａmaxの値を上記範囲内にすることにより、高い輝度ムラ改善効果および輝度向上効果を有する光拡散フィルムを得ることができる。尚、比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmaxの上限は特に限定されるものではないが、０．５以下であることが好ましい。０．５を超える場合は、特定方向にのみ光が透過され、かえって輝度ムラ改善効果や輝度特性に劣ることがある。

また、比輝度の最小値ＡＩおよび／または最大平均比輝度Ａｍａｘが上記範囲内にある本発明の好ましい態様の光拡散フィルムは、二以上の直線光源部を有する直下型面光源により特に好ましく用いられる。ここで二以上の直線光源部とは、図３に示すような直線状の光源が複数並んでいる場合の他に、図４，図５に示すような２以上の直線部がＵ字状等によって構成されているような場合も含まれる。光源における複数の直線部は平行となっていることが好ましい。

２以上の直線部がＵ字状等によって構成されている場合、直線部が２以上あれば一つの光源であっても、２以上の直線部を有する光源部に含まれる。

本発明の光拡散フィルムは、フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で光線を該光拡散フィルムへ入射し、フィルムを面内回転させた場合において、法線方向へ透過される光線の最大平均比輝度Ａｍａｘと最小平均比輝度Ａｍｉｎの比Ａｍａｘ／Ａｍｉｎが１．１以上であることが好ましい。さらに好ましくは１．３以上、特に好ましくは１．５以上である。光拡散フィルムのＡｍａｘ／Ａｍｉｎが１．１以上であると、画面内の輝度を効率良く均斉化させつつ、高輝度特性を得ることができる。

ここで、最小平均比輝度ＡｍｉｎおよびＡｍａｘ／Ａｍｉｎは、ゴニオフォトメーターを用いて下記で述べる方法で求めるものである。

以下、比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａｍａｘと最小平均比輝度Ａｍｉｎ、およびそれらの比Ａｍａｘ／Ａｍｉｎの求め方について詳述する。
（１） 測定は透過測定で行い、あおり角は０°（あおりなし）とし、偏光フィルターやバンドパスフィルター（色フィルター等）は使用しない。
（２） 次いで、試料台には何も設置せずに、光線入射角θを０°、受光角を０°として光度を測定し、このときの値をＫＡとする。
（３） 測定対象フィルムの両表面を、それぞれ便宜的にａ面、ｂ面と定める。試料台に測定対象フィルムを光線入射面がａ面となるようにかつ、たわみ等がないように設置し、光線入射角θ（対フィルム面法線方向）を２０°、受光角を０°（対フィルム面法線方向）とし、光度ＫＢ（θ＝２０°）を測定する。
（４） 下記式より比輝度Ａを求める。
Ａ（θ＝２０°）＝（ＫＢ／ＫＡ）／ｃｏｓθ
（５） θ＝２５°、３０°、３５°、４０°、４５°、５０°、−２０°、−２５°、−３０°、−３５°、−４０°、−４５°、−５０°においても、同様に比輝度を求める。θ＝２０°、２５°、３０°、３５°、４０°、４５°、５０°、−２０°、−２５°、−３０°、−３５°、−４０°、−４５°、−５０°の比輝度の最小値をＡＭ（φ＝０°，ａ面）とする。また、θ＝２０°、２５°、３０°、３５°、４０°、４５°、５０°、−２０°、−２５°、−３０°、−３５°、−４０°、−４５°、−５０°の比輝度の平均比輝度を求め、これをＡａｖ（φ＝０°，ａ面）とする。ここでφは測定における面内回転角を示す（時計回り方向を＋方向とする）。
（６） フィルム面内において（３）〜（５）で測定した方向に対して、時計回りに１５°回転方向になるようフィルムを回転させる。即ち、φ＝１５°となる
（７） 上記（３）〜（５）の作業を行い、ＡＭ（φ＝１５°，ａ面）およびＡａｖ（φ＝１５°，ａ面）を得る。
（８） フィルム面内において（３）で測定した方向に対して、時計回りに３０°、４５°、６０°、７５°、９０°、１０５°、１２０°、１３５°、１５０°、１６５°回転させた方向になるようフィルムをフィルム面方向に回転させる。そして、それぞれの回転位置において上記（３）〜（５）の作業を行い、それぞれＡＭ（φ＝３０°，ａ面）、ＡＭ（φ＝４５°，ａ面）、・・・、ＡＭ（φ＝１６５°，ａ面）、およびＡａｖ（φ＝３０°，ａ面）、Ａａｖ（φ＝４５°，ａ面）、・・・、Ａａｖ（φ＝１６５°，ａ面）を得る。
（９） ｂ面についても上記（３）〜（８）の作業を行い、それぞれＡＭ（φ＝０°，ｂ面）、ＡＭ（φ＝１５°，ｂ面）、・・・、ＡＭ（φ＝１６５°，ｂ面）、およびＡａｖ（φ＝−１５°，ｂ面）、・・・、Ａａｖ（φ＝−１６５°，ｂ面）を得る。
（１０） 上記（９）までで得られたＡａｖのうち最も高い値を最大平均比輝度Ａｍａｘとする。また、Ａｍａｘを測定した際の面及び角度φでのＡＭを比輝度の最小値ＡＩとする。本願発明において、一方の表面のみに異方度１．１以上の表面凹凸形状が形成されている場合には、通常は、その面とは反対側の面が最大平均比輝度Ａｍａｘをとる面になる。
（１１） 最大平均比輝度Ａｍａｘをとる面において、面内回転角φを変化させた上記測定で得られたＡａｖのうち最も小さい値を最小平均比輝度Ａｍｉｎとする。
（１２） ＡｍａｘをＡｍｉｎで除した値（Ａｍａｘ／Ａｍｉｎ）を求める。尚、Ａｍｉｎが０の場合、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎは∞となる。また、ＡｍａｘとＡｍｉｎが同じ値の場合、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎは１となる。
ＡＩ、Ａｍａｘ、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎを上記範囲にすることにより、上記効果が得られる詳細な理由については不明であるが、本発明者らは次のように考えている。 本発明の光拡散フィルムが好適に用いられる直下型面光源は、図３〜５に示すように二以上の直線部を有する光源を有し、かつその直線部がほぼ平行となるように設置されていることが多い。即ち、光源からの出射光分布には大きな異方性があることになる。

輝度ムラは、かかる光源からの出射光分布の大きな異方性により、光源直上の輝度と光源間の輝度が異なることにより生じる現象である。直下型面光源を正面から観察すると（面光源の発光面に対して法線方向から観察すると）光源の直上は光源自体が発光体であるために非常に高輝度となる。一方、光源間には当然のことながら、発光体は存在せず、輝度は光源直上と比較して著しく低い。ここで光源間の輝度は、主として近傍に存在する光源から光拡散フィルムへ入射する光がどの程度観察者方向へ屈折・散乱透過されるかが重要となる。

そのため、下記（I）式より導かれるδの角度で光拡散フィルムへ光線が入射されたときに、フィルム面の法線方向へ出射される光量を一定以上とすることにより、光源間に位置する部分の光拡散フィルムの輝度が上昇する。その結果として輝度ムラが改善されつつ、高輝度特性を示すものと考えられる。

ｔａｎδ=（ａ/２）／ｂ ・・・（I）
（I）式において、ａは直下型面光源の光源間平均距離、ｂは直下型面光源の光源と光反射拡散フィルムの平均距離。ここで、角度δとは、即ち図６で示される角度を示している。

尚、（I）式においてａは直下型面光源の光源間平均距離であるが、これは以下のように求められるものである。
（１） 面光源の長辺方向をＬ辺、短辺方向をＳ辺とする。尚、面光源が正方形の場合は、便宜的にＬ辺とＳ辺を定めることにする。次いで、一方のＬ辺を１１等分し、等分点から他方のＬ辺へ直線Ｌ１〜Ｌ１０をそれぞれＬ辺に対して垂直に引く（図７）。
（２） 直線Ｌ１が２本以上の蛍光管と交わっている場合は、直線Ｌ１と最初の蛍光管との交点（交点は蛍光管の中心部とする）から次の蛍光管との交点の距離（光源間距離）を測定する。同様にして全ての光源間距離を測定し、それらの平均を算出する。この方法で求めた平均光源間距離をＬＡ１とする。尚、直線Ｌ１が１本以下の蛍光管としか交わっていない場合は、光源間距離が存在しないため、データなしとする。
（３） 直線Ｌ２からＬ１０についても同様の作業を行い、ＬＡ２〜ＬＡ１０を求める。
（４） Ｓ辺についても、一方のＳ辺を１１等分し、等分点から他方のＳ辺へ直線Ｓ１〜Ｓ１０をそれぞれＳ辺に対して垂直に引く。そして（２）〜（３）と同様の作業を行い、ＳＡ１〜ＳＡ１１およびＳＡを求める。
（５） ＬＡ１〜１０およびＳＡ１〜１０の平均を、当該面光源の光源間平均距離ａとする。尚、データなしの直線については、平均計算の対象としない。

一方、前記（I）式において、ｂは直下型面光源と光拡散フィルムの平均距離であるが、これは以下のようにして求める。
（１） 各直線光源部に便宜的に直線光源部１、直線光源部２、・・・、直線光源部ｎというように番号を付する。
（２） 直線光源部１の直線光源部分の長さを計測し、直線光源部１を長さ方向に１１等分する。
（３） 直線光源部１について、各等分点における直線光源部の径方向の中心部から光拡散フィルムの光源側表面までの最短距離を計測する。
（４） 各等分点における最短距離を平均し、当該平均値をその直線光源部の直線光源部−光拡散フィルム間距離とする。
（５） 他の直線光源部についても直線光源部−光拡散フィルム間距離を求める。
（６） 以上で得られた直線光源部１から直線光源部ｎまでの直線光源部−光拡散フィルム間距離を平均し、当該平均値をｂとする。

以上のような方法で求められるａおよびｂに基づき前記（I）式より角度δが導かれる。

尚、現在市販される液晶ディスプレイ等に用いられている直下型面光源のδは３０°〜４０°程度のものが多い。

輝度ムラを低減するためには光源の直線方向に対して垂直となる方向については、非常に強く光を拡散させる、もしくは光線の出射方向に一定の指向性を持たせるなど制御することが好ましい。つまり、光の拡散現象を利用したり、光線の出射方向に一定の指向性を持たせるなどして、フィルム面に対してδの角度で入射する光線を観察者正面方向（フィルム面の法線方向）へ出射することにより、光源からの出射光分布の大きな異方性が解消される。その結果、輝度ムラが低減したり、輝度が高くなるといる効果が現れるものと推定している。

このことより、本発明の光拡散フィルムは、δに相当する２０°〜５０°の角度範囲で入射する光線を、フィルム面の法線方向へ出射する性能を有することが好ましい。具体的には、拡散性が最も高い、もしくは出射光の指向性が最も高い面内角度φにおいて、比輝度の最小値ＡＩが０．００１４以上であることが好ましい。つまり、比輝度の最小値ＡＩは、拡散性が最も高い、もしくは出射光の指向性が最も高い面内角度φにおいて、フィルム面に対して２０°〜５０°の角度範囲で入射する光線をフィルム面の法線方向へ出射する性能の下限を示す指標であると言える。

さらに、最大平均輝度Ａｍａｘは、拡散性が最も高い、もしくは出射光の指向性が最も高い面内角度φにおいて、フィルム面に対して２０°〜５０°の角度範囲で入射する光線をフィルム面の法線方向へ出射する性能の平均を示す指標であると言える。最大平均比輝度Ａｍａｘは０．００２以上が好ましい。

一方、光源の直線方向に対して平行となる方向については、光を拡散させる必要はないと考えられるため、本発明のフィルムも、面内全てで（言い換えれば何れのφにおいても）比輝度の最小値ＡＩや最大平均比輝度Ａｍａｘの値が高い必要はないと推測される。むしろ、光を強く拡散させないせないほうが輝度を低下させずにすむと考えられる
そこで、本発明の光拡散フィルムは、フィルム面内で光学的異方性を有するほうが有利であると考えられ、具体的には最大平均比輝度比Ａｍａｘと最小平均輝度比Ａｍｉｎの比Ａｍａｘ／Ａｍｉｎが１．１以上であることが望ましい。

また、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内角度φに対して、最小平均比輝度Ａｍｉｎを示す面内角度φは実質的に直交していることが好ましい。ここで、実質的に直交とは８５°以上９５°以下をいう。換言すれば、最大平均比輝度Ａｍａｘを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａｍｉｎを示す面内回転角の差Δφは８５°以上９５°以下であることが好ましい。

最大平均比輝度Ａｍａｘを示す面内角度に対して、最小平均比輝度Ａｍｉｎを示す面内角度の関係をかかる範囲内とすることにより、より高い輝度特性を得ることができる。これは、上述したように、直下型面光源において光を強く拡散せねばならない方向とそれほど拡散させなくともよい方向は直行しているため、かかる好適な効果が発現されるものと思われる。

これらの結果として、本発明の光拡散フィルムは、入射した光線の出射方向を効率良く制御することとなり、輝度ムラを低減させつつ輝度特性も従来の光拡散フィルムと比較して向上したものと考えられる。

本発明者らの検討によれば、従来のいかなる手法によっても、このような輝度ムラ改善効果を有する光拡散フィルムを得ることはできなかった。

この理由の詳細は不明であるが、従来の光拡散板は光拡散性を高めることのみを目的としているためと考えられる。そのため、本発明で狙いとする光拡散フィルム用途にとっては、輝度ムラの改善が不充分であると言わざるを得ないものであった。

市販の液晶ディスプレイには直下型面光源が多く用いられていることから、これら液晶ディスプレイを分解し、光拡散板を取り出し、比輝度を測定したところ光線入射角θが２０°〜５０°の範囲では比輝度の最小値ＡＩ、最大平均輝度Ａｍａｘは０．００１４未満であり、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎもほぼ１．０であった。

また、本発明の光拡散フィルムはδが１０°〜６０°の範囲である直下型面光源で高い輝度ムラ改善効果と輝度特性が発現される。より好ましくは２０°〜５０°であり、さらに好ましくは３０°〜４０°である。

δが６０°よりも大きいと、光源間の間隔が非常に大きくなり、比輝度ＡＩ、Ａｍａｘ、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎを好適な範囲にしたとしても輝度ムラが充分に解消できないことがある。一方、δが１０°よりも小さい場合、輝度特性に劣ることがある。

また、本発明の光拡散フィルムは、平均比輝度Ａ（＋５）が下記(II)式を満たす、又は平均比輝度Ａ（−５）が下記（III）式を満たすことが好ましい。より好ましくは（II）および（III）式の両方を満たすことである。ここで、平均比輝度Ａ（＋５）とは、フィルム面方向の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で入射した場合において、法線方向に対して＋５°方向へ透過される平均比輝度のことである。また、平均比輝度Ａ（−５）とは、フィルム面方向の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で入射した場合において、法線方向に対して−５°方向へ透過される平均比輝度のことである。尚、Ａ（＋５）およびＡ（−５）の測定は、Ａｍａｘの測定条件を基準として行うものとする。即ち、まず、Ａｍａｘの値が測定される条件にし、次いで、受光器の受光角をフィルムの法線方向から＋５°もしくは−５°へとするものとする（図８）。但し、あおり角は０°とする（あおりはつけないものとする）。
Ａ（＋５）／Ａｍａｘ≧０．５ ・・・（II）
Ａ（−５）／Ａｍａｘ≧０．５ ・・・（III）。

本発明の拡散フィルムが、(II)式または（III）式を満たすことによって、輝度ムラ改善をさらに高めることができる。その理由の詳細については現在、鋭意解析中であるが、本発明者らは次のように考えている。即ち、Ａ（＋５）／ＡｍａｘもしくはＡ（−５）／Ａｍａｘが小さいということは、一定の入射角θを有する入射光線に対し、指向性の強い光線が出射されるということを意味する。言いかえると、ある特定の角度方向にのみ光線が強く出射されるということである。ここで、光拡散フィルムは画面内の輝度を均斉化する役割を有するが、プリズムのようにある特定の角度方向にのみ光線が強く出射されるということは好ましくない。ある特定の角度方向にのみ光線が強く出射されると、他の方向には光はほとんど出射されないこととなるため、画面内の輝度均斉化にはほとんど寄与しないことがある。

ここで、比輝度の最小値ＡＩを０．００１４以上としたり、最大平均比輝度Ａｍａｘを０．００２以上とするための手段としては、例えば、光拡散フィルムの表面微細凹凸形状のアスペクト比の最大値Ｂｍａｘを０．３以上とすることなどが挙げられる。Ｂｍａｘは、より好ましくは０．５以上であり、特に好ましくは０．７以上である。アスペクト比Ｂｍａｘを０．３以上とすることにより、比輝度の最小値ＡＩや比輝度Ａｍａｘの値をより大きくすることができる。尚、Ｂｍａｘの上限は特に規定されるものではないが、１０以下であることが好ましい。１０を越えると、特定の方向にのみ光線が出射される傾向が強くなり、Ａ（＋５）／ＡｍａｘやＡ（−５）／Ａｍａｘが小さくなることがあり、画面内の輝度均斉化にはあまり寄与しないことがあるためである。

また、本発明の光拡散フィルムは、異方度Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎが１．１以上であるが、Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎが１．１以上であることにより、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎの値をより大きくすることができる。Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎは、さらに好ましくは１．３以上、特に好ましくは１．５以上である。

尚、本発明において表面形状は特に限定されるものではない。

また、本発明の光拡散フィルムのフィルム面内において、フィルム表面形状のアスペクト比の最大値Ｂｍａｘと最小値Ｂｍｉｎの比Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎが１．１以上であることが好ましい。より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．５以上である。Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎをかかる範囲にすることにより、Ａｍａｘ／Ａｍｉｎの値をより大とすることができる。

ここで、アスペクト比の最大値Ｂｍａｘと最小値Ｂｍｉｎは、次のようにして求められるものである。
（１） フィルムを厚み方向に潰さないようにフィルム面に対して垂直に切断し、断面を観察する。ここでフィルム断面において、フィルム面方向をｘ軸方向とし（任意の方向をプラス方向とする）、フィルムの厚み方向をｙ軸方向とする。
（２） 表面凹凸形状の凸部（極大地点）のうち、任意の一点をＢ０とする。（図９を参照）
（３） ついで、Ｂ０に対してｘ軸プラス方向において直近の凹部（厚み方向の極小地点）をＢ１とする。
（４） Ｂ０とＢ１のx軸方向の距離の絶対値を計測し、これをＢｘ１とする。このとき、該距離が０．５μｍ未満の場合は、該極小地点は凹部とはみなさず、ｘ軸プラス方向において次に直近の凹部を探し、それをＢ１とする。
（５） Ｂ０とＢ１のｙ軸方向の距離の絶対値を計測し、これをＢｙ１とする。このとき、該距離が０．５μｍ未満の場合は、該極小地点は凹部とはみなさず、ｘ軸プラス方向において次に直近の凹部を探し、それをＢ１とする。
（６） 以下の式に則りＢｓ１を求める。
・Ｂｓ１＝Ｂｙ１／Ｂｘ１
（７） ついで、Ｂ１に対してｘ軸プラス方向において直近の凸部（厚み方向の極大地点）をＢ２とする。
（８） Ｂ１とＢ２のx軸方向の距離の絶対値を計測し、これをＢｘ２とする。このとき、該距離が０．５μｍ未満の場合は、該極大地点は凸部とはみなさず、ｘ軸プラス方向において次に直近の凸部を探し、それをＢ２とする。
（９） Ｂ１とＢ２のｙ軸方向の距離の絶対値を計測し、これをＢｙ２とする。このとき、該距離が０．５μｍ未満の場合は、該極大地点は凸部とはみなさず、ｘ軸プラス方向において次に直近の凸部を探し、それをＢ２とする。
（１０） 以下の式に則りＢｓ２を求める。
・Ｂｓ２＝Ｂｙ２／Ｂｘ２
（１１） 上記（３）から（１０）の作業を繰り返すことにより、Ｂ３からＢ１００に該当する凹凸部を定め、Ｂｓ３〜Ｂｓ１００を求める。
（１２） Ｂｓ１からＢｓ１００の単純平均を求め、これを表面形状のアスペクト比Ｂｓ（０°）とする。ただし、凹凸部がＢｎまでしかない場合は、Ｂｓ１からＢｓｎの単純平均を求め、これを表面凹凸形状のアスペクト比Ｂｓ（０°）とする。ここでｎは１００未満の整数である。

また、フィルム面内におけるアスペクト比の異方度は以下のように求める。
（１３） フィルム面内において上記（１）で切断した方向に対して、時計回りに１５°ずらした方向になるようフィルムをフィルム面に対して垂直に切断する。
（１４） 上記（１）から（１３）の作業を行い、得られた表面形状のアスペクト比をＢｓ（１５°）とする。
（１５） 同様に、フィルム面内において上記（１）で切断した方向に対して、時計回りに３０°、４５°、６０°、７５°、９０°、１０５°、１２０°、１３５°、１５０°、１６５°ずらした方向になるようフィルムをフィルム面に対してそれぞれ垂直に切断し、上記（１）から（１３）の作業を行い、得られた表面形状のアスペクト比をそれぞれＢｓ（３０°）、Ｂｓ（４５°）、Ｂｓ（６０°）、Ｂｓ（７５°）・・・Ｂｓ（１６５°）とする。
（１６） Ｂｓ（０°）、Ｂｓ（１５°）、Ｂｓ（３０°）、Ｂｓ（４５°）、Ｂｓ（６０°）、Ｂｓ（７５°）・・・Ｂｓ（１６５°）のうち、最大値をＢmax、最小値をＢminとする。
（１７） ＢmaxをＢminで除した値（Ｂmax／Ｂmin）を異方度とする。尚、Ｂminが０の場合、異方度は∞となる。また、Ｂｓ（ｎ°）（ｎ＝０〜１６５°）の何れもが同じ値の場合、異方度は１となる。

また、本発明の光拡散フィルムにおいて、表面に凹凸が形成される場合、その凹凸は微細であることが必要であることが好ましい。

本発明の光拡散フィルムは液晶ディスプレイ等に好適に用いることができるが、該ディスプレイは人間の目によって観察されるので、光拡散フィルムの表面凹凸形状が視認されることは液晶ディスプレイ等の品質上、好ましくないことが多いためである。

そのため、本発明において微細とは、Ｂmaxとなった断面において求めたＢｘ１からＢｘ１００の単純平均Ｂｘａｖが１ｍｍ以下である場合をいう。Ｂｘａｖが１ｍｍ以下であると、光拡散フィルムの表面凹凸形状がディスプレイ観察者によって視認されることを防ぐことができ、高品位なディスプレイ等を提供することができる。

また、Ｂｘａｖは０．５ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．２ｍｍ以下である。下限は特に規定されるものではないが、０．１μｍ以上である。Ｂｘａｖを０．１μｍ以上とすることにより、表面の凹凸形状に入射した光線を幾何光学的に拡散させることが可能となり、より効率的に光を拡散させることができる。

さらに、本発明においてＢmaxは０．３以上であることが好ましい。さらに好ましくは０．５以上であり、特に好ましくは０．７以上であり、最も好ましくは１．０以上である。Ｂmaxが０．３以上であると、優れた光拡散性を得ることができ、画面均斉度や輝度特性を向上させることができる。尚、上限は特に規定されるものではないが、１０以下であることが好ましい。１０を越えると、特定の方向にのみ光線が出射される傾向が強くなり、画面内の輝度均斉化にはあまり寄与しないことがあるためである。

尚、表面凹凸の形状としては、特に限定されず、規則的な形状であっても不規則的な形状であっても良い。規則的な形状の例としては二次曲線や三角関数の一部や全部などが挙げられる。

このような微細な表面凹凸形状を基材フィルムに付与する方法としては特に限定されないが、熱インプリントや光インプリントを好適に用いることができる。

熱インプリントとは、微細な表面形状が施された金型と樹脂を熱し、樹脂に金型を押し付け、金型と樹脂を冷却後、金型を離型し、金型表面に施された形状を樹脂へ転写させる手法である。ここで、熱インプリントに用いられる樹脂は熱可塑性樹脂であっても、熱硬化性樹脂であってもよいが、透明性の高い樹脂が好ましい。熱インプリントに適した樹脂としては、アクリル系樹脂、シリコーン系樹脂、各種シクロオレフィンコポリマー、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリオレフィン、ポリエチレンテレフタレート等が挙げられる。ここで、ポリエチレンテレフタレートを用いるときは、結晶性を低下させるために、イソフタル酸、シクロヘキサンジメタノール、ナフタレート、スピログリコール、フルオレン等を共重合することが好ましい。結晶性が高いと、熱インプリントした際にフィルムが結晶化し、白色化することがあるためである。

一方、光インプリントとは、基材フィルム上に光硬化性樹脂を塗布し、微細な表面形状が施された金型を光硬化性樹脂を塗布した部分に押し付け、該部分に紫外線等の光線を照射し、光硬化性樹脂を硬化させ、その後離型し、金型表面に施された形状を樹脂へ転写させる手法である。光インプリントに適した樹脂としては、アクリル系樹脂が挙げられる.
また、本発明において、フィルムを構成する主たる樹脂は特に限定されるものではないが、可視光領域に吸収を有しないものが好ましい。ここでいう透明とは、それら樹脂のみからなる膜厚２００μｍの両表面が平滑なフィルムの全光線透過率が４００ｎｍ〜７００ｎｍの全領域において７０％以上であることを指す。かかる条件を満たす樹脂の例としては、ポリオレフィン（シクロオレフィンコポリマー等も含む）、ポリカーボネートやポリエステル等が挙げられる。中でも寸法安定性、機械特性、ハンドリング特性（取扱い性）が良好な樹脂として、芳香族ポリエステルが好適に用いられる。尚、フィルムを構成する主たる樹脂成分とは、フィルムを構成する樹脂成分のうち、最も重量比の大きな成分を指す。

芳香族ポリエステルの中でも、生産性に優れるポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略称する）、ポリエチレン−２，６−ナフタレンジカルボキシレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ−１，４−シクロヘキシレンジメチレンテレフタレートなどを用いることがより好ましい。さらに、これらの中でもＰＥＴ樹脂は、安価かつ入手容易であることから、最も好ましく用いることができる。

これらのポリエステルはホモポリマーであってもコポリマーであってもよい。コポリマーである場合の共重合成分としては、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸、炭素数２〜１５のジオール成分を挙げることができ、これらの例としては、たとえばイソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸、フタル酸、スルホン酸塩基含有イソフタル酸、およびこれらのエステル形成性化合物、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリアルキレングリコールなどを挙げることができる。

これらのポリエステル樹脂中には本発明の効果を阻害しない範囲内で各種添加物、たとえば蛍光増白剤、架橋剤、耐熱安定剤、耐酸化安定剤、紫外線吸収剤、有機の滑剤、有機、無機の微粒子、充填剤、耐光剤、帯電防止剤、核剤、染料、分散剤、カップリンブ剤などが添加されていてもよい。

また、光インプリント法により表面形状を形成する場合は、基材フィルムが必要になることが多いが、基材フィルムとして上述した樹脂（フィルムを構成する主たる樹脂の好適例として例示した樹脂）より構成されるフィルムを好適に用いることができる。

一方、熱インプリント法を用いて、表面形状を付与する場合においても、基材フィルムの一方の側に熱インプリントに適した樹脂を積層することも可能である。この場合においても、基材フィルムとしては上述した樹脂（フィルムを構成する主たる樹脂の好適例として例示した樹脂）より構成されるフィルムを好適に用いることができる。

ここで、本発明の光拡散フィルムは延伸されていることが好ましい。光拡散フィルムが前述した基材フィルムを含む場合は、少なくとも基材フィルム部分が延伸されていることが好ましい。延伸することにより、光拡散フィルムに高い機械強度を付与することができ、ハンドリング性が向上するためである。

さらに、本発明の光拡散フィルムは、透明体であっても良いし、乳白色であっても良く、フィルム濁度によって制限されるものではない。フィルム内部に光拡散素子（粒子・気泡等）を含有させることなどによって、適度な濁度を持たせることは、画面輝度の均斉化に寄与することがあるため、好ましい態様の一つである。ここで、適度な濁度とは、特に限定されるものではないが一般的に好ましい範囲としては、ヘイズが４０以上９５以下である。より好ましくは５０以上、さらに好ましくは６５以上、特に好ましくは８０以上である。ヘイズが５０以上であると、光拡散フィルムを面光源に用いた場合の画面均斉度を向上させることができるためである。

本発明の光拡散フィルムの光線透過率は４０％以上であることが好ましい。さらに好ましくは５０％以上、特に好ましくは６０％以上である。光線透過率を４０％以上にすることにより、輝度特性を向上させることができるためである。

ここで、本発明の光拡散フィルムは、フィルムの表面に異方度１．１以上の表面凹凸形状が形成されていることが好ましいが、前記より本発明の光拡散フィルムは、透明体であっても良いし、乳白色であっても良く、例えばフィルム内部に光拡散素子（粒子・気泡等）が含有されている形態も排除されるものではない。このような、１枚のフィルムのフィルム内部粒子等が含有され、かつ、異方度１．１以上の表面凹凸形状が形成されている形態は光拡散性の観点からむしろ好ましい形態の一つ（以下、本発明の好ましい形態Ｉとする）であるとも言える。ここで念のため換言すると、この本発明の好ましい形態Ｉはフィルム内部に粒子等を含有するフィルムと、表面に異方度１．１以上の凹凸形状が形成されているフィルムとを重ね合わせたような、別々のフィルムを重ね合わせた形態ではない。

光拡散フィルムの光学特性は、本発明の好ましい形態Ｉと、別々のフィルムを重ね合わせた形態とでは大きく異なる。この理由の詳細については鋭意検討中であるが、本発明者らは以下のように考えている。

すなわち、単にフィルムを重ね合わせた場合は、フィルムとフィルムの間に空気層が存在するため、一枚目のフィルム内部から空気層へ光が透過する際に、臨界角が存在する。この臨界角以上の角度を有する光線は全反射現象のため、フィルムと空気層との界面を透過できず、１００％反射してしまう。そのため、一枚目のフィルムからは限られた出射角をもった光線が限られた光量で出射されることとなる。つまり、限られた出射光しか２枚目のフィルムへ入射しない。

一方、本発明の好ましい形態Ｉでは、上記のような現象は生じない。まず、フィルム表面に異方度１．１以上の表面凹凸形状を形成した場合には、当然のことながら臨界角は存在せず、光線透過率は高くなる。また、基材フィルムに塗布した塗布層に異方度１．１以上の表面凹凸形状を形成した場合であっても、基材フィルムの屈折率が塗布層を構成する物質の屈折率より小さければ、やはり臨界角は存在せず、光線透過率は高くなる。たとえ基材フィルムの屈折率が塗布層を構成する物質の屈折率より大きくても、その屈折率差は、基材フィルムと空気との屈折率差よりも小さくなるため、臨界角はより大きくなり、やはり光線透過率は高くなる。

つまり、本発明の好ましい形態Ｉでは、幅広い出射角を有する光線が、十分な光量をもって表面凹凸形状へ入射することとなり、結果的により多くの光を表面凹凸形状により異方拡散させることができるものと考えられる。従って、本発明の好ましい形態Ｉの光拡散フィルムでは、高輝度特性と輝度均斉度の二つの効果を有することが容易となる。

また、本発明の光拡散フィルムは、面光源に搭載するに際し、異方度１．１以上の表面凹凸形状を設けた面が観察者方向に位置するように設置されることが好ましい。この位置関係で面光源に搭載することにより、面光源の面内輝度を特に向上させ、面内輝度均斉度も併せて向上させることができる。

本発明の光拡散フィルムの全体の厚みは１０００μｍ以下であることが好ましい。さらに好ましくは１０〜５００μｍ、特に好ましくは２０〜３００μｍである。ここで「光拡散フィルムの全体の厚み」とは、光拡散フィルムが基材フィルムのみで構成されている場合には、その基材フィルムの厚みである。また、光拡散フィルムが基材フィルム表面に他の樹脂層が積層されている場合には、基材フィルムと樹脂層とを合わせた厚みである。全体の厚みが１０００μｍ以下であると、光拡散フィルムを軽量化させることができ、また、ハンドリング性を向上させることができる。軽量化することにより、実際に光拡散フィルムを面光源に搭載した際に、面光源にかかる荷重を小さくすることも可能である。特に全体厚みを３００μｍ以下とした場合は、光拡散フィルムをロール状に巻き取ることが容易となり、ハンドリング性や後加工性を著しく向上させることが可能である。一方、１０００μｍを超えると光拡散フィルムとして液晶ディスプレイなどに用いた場合、面光源全体の厚みが大きくなり好ましくないことがある。

光拡散フィルムとは、前述したように光拡散のために面光源に組込まれる板状材である。具体的には直下型面光源の光拡散板に用いられることが多い。従って、画面の色調の点で光拡散フィルムは無彩色に近いか、僅かに青みを帯びている色目が好ましい。この点を考慮して光拡散フィルム中に蛍光増白剤を適量添加することも好ましい態様の１つである。蛍光増白剤としては市販のものを適宜使用すればよく、たとえば、ユビテック（Ｒ）（チバガイギ−社製）、ＯＢ−１（イーストマン社製）、ＴＢＯ（住友精化社製）、ケイコール（Ｒ）（日本曹達社製）、カヤライト （Ｒ）（日本化薬社製）、リューコプア （Ｒ）ＥＧＭ（クライアントジャパン社製）などを用いることができる。

また、本発明の光拡散フィルムを搭載した面光源において、光拡散フィルムと光源の間に布帛を有することが好ましい。

ここで、布帛とは繊維より構成される。光拡散布帛を構成する繊維としては、ポリメチルメタクリレートやポリアクリロニトリル等のアクリル繊維、ポリエチレンテレフタレートやポリブリレンテレフタレート等のポリエステル繊維、ナイロン６やナイロン６６等のポリアミド繊維、ポリウレタン繊維、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン繊維、ポリイミド繊維、ポリアセタール繊維、ポリエーテル繊維、ポリスチレン繊維、ポリカーボネート繊維、ポリエステルアミド繊維、ポリフェニレンスルファイド繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリエーテルエステル繊維、ポリ酢酸ビニル繊維、ポリビニルブチラール繊維、ポリフッ化ビニリデン繊維、エチレン−酢酸ビニル共重合繊維、フッ素樹脂系繊維、及びスチレン−アクリル共重合繊維などのいずれの合成繊維を含んでいてもよく、１種類の合成繊維からなっていてもよいし、２種類以上の合成繊維から構成されていてもよい。吸湿安定性や熱安定性等からポリエステル繊維やポリフェニレンサルファイド繊維、フッ素樹脂系繊維等を好ましく用いることができるが、さらに、汎用性、透明性の観点からポリエステル繊維を特に好ましく用いることができる。

前記繊維は、捲縮を付与され所定の長さにカットされたステープルを紡績して得た紡績糸でもよいし、連続した合成繊維からなるフィラメントヤーンであってもよい。構成する単糸の本数は、１本のモノフィラメントヤーンでもよいし、２本以上の単糸からなるマルチフィラメントヤーンであってもよい。高光線透過率の観点からフィラメントヤーンを用いることが好ましい。

また、布帛は、織物、編物、乾式不織布、湿式不織布などいかなる構造のものであってもよいが、布帛取り扱い時の寸法安定性がよく、厚みムラも小さく、かつ機械強度に優れるという観点から、織物が特に好ましい。織物の織り組織は特に限定されるものではなく、平織り、綾織り、朱子織り等いかなる組織であってもよい。

このような布帛は、一般に軽量であるが、それ自体が光拡散性を有するため、光拡散フィルムと組み合わせることにより、画面輝度均斉化・高輝度化をさらに向上させることができる。こうした観点から、布帛は５０％以上のヘイズを有することが好ましい。

さらに、このような布帛を展張し、面光源筐体に固定化することにより、布帛に光拡散フィルムをはじめとする光学フィルムの支持体としての役割を持たせることも可能である。このような観点からも布帛は、機械強度に優れる織物であることが好ましい。

尚、布帛やそれを構成する繊維の色調としては、色付きがなく、無彩色が好ましい。なかでも光吸収がない透明色や白色が好ましい。これらの色調の布帛を用いることにより、光損失を低減でき、高輝度特性に寄与することが可能となる。

また、前記布帛は、液晶ディスプレイの面光源の光源が点灯している間は光源中に含まれる紫外線に曝露され、黄変、強度劣化が発生する場合があり、紫外線耐久性が十分でない場合がある。布帛が黄変すると、黄変した布帛を透過した光の色調が変化してしまいディスプレイ画面も色調が変化してしまうことがある。よって、前記布帛は、耐紫外線処理がなされていることが好ましい。耐紫外線処理とは、布帛に紫外線吸収剤や酸化防止剤など（以下、紫外線吸収剤等）を付与し、布帛が紫外線に暴露させても黄変や強度劣化の発生を少なくすることをいう。付与する方法は、紫外線吸収剤等をスプレーする方法や、紫外線吸収剤等の入った浴などに浸漬した後に乾燥するパッド・キュア方法、コーティング法、プリンティング法等繊維の表面に付与する方法であってもよいし、繊維の内部に吸尽されてなるものであってもよい。

次に本発明の光拡散フィルムの製造方法について、その一例を説明するが、かかる例に限定されるものではない。

押出機を有する製膜装置において、必要に応じて十分な真空乾燥を行った光拡散フィルムを構成する主たる熱可塑性樹脂チップを加熱された押出機に供給する。このとき、フィルムの濁度を上げる目的で光拡散素子（無機粒子、有機粒子、各種樹脂等）を添加しても良い。

押出機に原料を供給し、Ｔダイ口金を用いてシート状に押し出し成形し、溶融シートを得る。

この溶融シートを、冷却されたドラム上で密着冷却固定化し、未延伸フィルムを作製する。この時、均一なフィルムを得るために静電気を印加してドラムに密着させることが望ましい。その後、必要により延伸工程、熱処理工程等を経て基材フィルムを得る。

延伸の方法は特に問わないが、長手方向の延伸と巾方向の延伸を分離して行う逐次二軸延伸法や長手方向の延伸と巾方向の延伸を同時に行う同時二軸延伸法がある。

逐次二軸延伸の方法としては、例えば、上記の未延伸積層フィルムを加熱したロール群に導き、長手方向（縦方向、すなわちフィルムの進行方向）に延伸し、次いで冷却ロール群で冷却する。

続いて長手方向に延伸したフィルムの両端をクリップで把持しながら加熱されたテンターに導き、長手方向に垂直な方向（横方向あるいは幅方向）に延伸を行うことができる。

同時二軸延伸の方法としては、例えば、上記の未延伸積層フィルムの両端をクリップで把持しながら加熱されたテンターに導き、巾方向に延伸を行うと同時にクリップ走行速度を加速していくことで、長手方向の延伸を同時に行う方法がある。この同時二軸延伸法は、フィルムが加熱されたロールに接触することがないため、フィルム表面に光学的な欠点となるキズが入らないという利点を有する。

こうして得られた二軸延伸積層フィルムに平面安定性、寸法安定性を付与するために、引き続いてテンター内で熱処理（熱固定）を行う。熱処理後、均一に徐冷後、室温付近まで冷却することにより基材フィルムが得られる。

次いで、基材フィルム上に公知の塗布手段を用いて光硬化性樹脂を塗布する。塗布後、フィルム表面のアスペクト比Ｂｍａｘが０．３となるような微細な表面凹凸形状が施された金型を押し付け、光線を照射する。光線の照射方法は特に問わない。光線を照射し、光硬化性樹脂が硬化した後、金型を離すことによって本発明の光拡散フィルムを得ることができる。

各実施例、比較例で得られた光拡散フィルムの評価方法について説明する。

［特性の測定方法および評価方法］
（１）比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａｍａｘ、最小平均比輝度Ａｍｉｎ
比輝度は、（株）村上色彩技術研究所製の自動変角光度計（ゴニオフォトメータ）ＧＰ−２００型を用いて測定する、以下、測定条件および方法を示す。なお、各実施例、比較例、参考例について測定したサンプルのＮ数は１である。
（ｉ） 測定は透過測定で行い、あおり角は０°（あおりなし）、光束絞りの目盛値ＶＳ１を３．０に、受光絞りの目盛値ＶＳ３を２．０にする。偏光フィルターやバンドパスフィルター（色フィルター等）は使用しない。
（ii） 上記の条件にした後、試料台には何も設置せずに、光線入射角θを０°、受光角を０°として光度を測定する。このときパネルメーター（出力信号）の数値の表示が９０〜１１０となるように本体のHIGH VOLT ADJ.のつまみを調整する。このときのHIGH VOLT ADJ.の値をＨＶＡ、パネルメーター（出力信号）の数値をＫＡＡとする。尚、HIGH VOLT ADJ.のつまみを調整しても、パネルメーター（出力信号）の数値の表示が１１０を越える場合は、減光フィルターを用いる。減光フィルターは２枚以上用いてもよい。尚、減光フィルターを用いる場合は、減光率ＧＡを予め測定しておく。減光率ＧＡの測定法については後述する。また、減光フィルターは（株）村上色彩技術研究所製のＧＰ−２００型用の減光フィルターを用いる。
従って、実際の光度ＫＡは
・ＫＡ＝（ＫＡＡ／ＧＡ）
となる。
（iii） 測定対象フィルムの両表面を、それぞれ便宜的にａ面、ｂ面と定める。試料台に測定対象フィルムを光線入射面がａ面となるようにかつ、たわみ等がないように設置する。光線入射角θ（対フィルム面法線方向）を２０°、受光角を０°（対フィルム面法線方向）とし、光度ＫＢ（θ＝２０°）を測定する。
また、測定においては、本体のHIGH VOLT ADJ.の値はＨＶＡとする。また、パネルメーター（出力信号）の数値の表示が１１０を超える場合は、減光フィルターを用いる。減光フィルターは２枚以上用いてもよい。尚、減光フィルターを用いる場合は、減光率ＧＢを予め測定しておく。減光率ＧＢの測定法は減光率ＧＡの測定法に準拠する。パネルメーター（出力信号）の数値の表示が１１０を超えない場合は、該数値をＫＢＢとする。
従って、実際の光度ＫＢは
・ＫＢ＝（ＫＢＢ／ＧＢ）
となる。
（iv） 前述した方法に基づき、比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａｍａｘ、最小平均比輝度Ａｍｉｎを算出する。

（減光率ＧＡの測定法）
直読ヘーズコンピューターＨＧＭ−２ＤＰ（Ｃ光源用）（スガ試験機（株）製）を用いて直進光透過率を測定し、該測定値をＧＡとした。尚、減光フィルターを２枚以上用いる場合は、減光フィルターを重ねた状態で測定する。測定の結果、得られた直進光透過率を減光率とする。尚、減光フィルターを使用しない場合の減光率は１．００である。

（２）最大平均比輝度Ａｍａｘを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａｍｉｎを示す面内回転角の差Δφ
（１）にて求めた最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角をφｍａｘ、最小平均比輝度Ａｍｉｎを示す面内回転角をφｍｉｎとしたとき、その差Δφを下記式より求めた。
Δφ＝｜φｍａｘ−φｍｉｎ｜。

（３）表面凹凸形状のアスペクト比の最大値Ｂｍａｘ、最小値Ｂｍｉｎ、異方度Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎ
まず、ミクロトームを用いて、光拡散フィルムを厚み方向に潰すことなく、フィルム面方向に対して垂直に切断する。次いで、切断した断面をＳ−２１００Ａ型（（株）日立製作所）などの走査型電子顕微鏡を用いて、適当な倍率（目安として５００〜１００００倍）で拡大観察し、先述した方法に則り、表面凹凸形状のアスペクト比の最大値Ｂｍａｘ、最小値Ｂｍｉｎ、異方度Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎを算出する。なお、各実施例、比較例、参考例について測定したサンプルのＮ数は１である。

（４）光線透過率、ヘイズ
直読ヘーズコンピューターＨＧＭ−２ＤＰ（Ｃ光源用）（スガ試験機（株）製）を用いて光線透過率およびヘイズを測定した。尚、全光線透過率およびヘイズは光拡散フィルムの両面について求め、より光線透過率の高い面における数値を当該光拡散フィルムの光線透過率およびヘイズとする。なお、各実施例、比較例、参考例について測定したサンプルのＮ数は１である。

（５）面光源正面輝度と均斉度
長さ３９ｃｍの４Ｗの直線蛍光管が１２本設置されている直下型面光源を用いた。各蛍光管は、蛍光管の長さ方向に平行で、蛍光間距離（蛍光管の中心間距離）が２６ｍｍとなるように設置されている。蛍光管の断面厚み（直径）は２ｍｍである。該直下型面光源には、形状が長方形（長辺が４０ｃｍ、短辺が３０ｃｍ）の光反射フィルム（東レ（株）製＃１８８Ｅ６０Ｌ）が、光源中心部と反射板底面部との距離が３ｍｍとなるよう蛍光管の下に設置されている。

この直下型面光源を用いて、形状が長方形（長辺が４０ｃｍ、短辺が３０ｃｍ）の光拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの観察者方向の表面との距離が１８．６ｍｍとなるように設置した。この場合、面光源のδは３５°となる。

何れの場合も、光拡散フィルムのアスペクト比が最大となる方向と、蛍光灯の長手方向が直交するように設置した。

すべての蛍光管を点灯させ、１時間経過後に下記方法に従って輝度測定を行った。

輝度測定は、(株)アイ・システムのＥｙｅＳｃａｌｅ−３を用いて行った。附属のＣＣＤカメラを面光源の中心から１ｍの地点に、面光源面に対し正面となるように設置した。ここで面光源の中心とは、光拡散フィルムの面の重心点を指す。

面光源正面輝度は、面光源の中央部１０ｃｍ×１０ｃｍの範囲の平均輝度とした。本評価方法においては、面光源正面輝度が５５００ｃｄ／ｍｍ^２以上あれば良好である。

また、均斉度は面光源の中央部１０ｃｍ×１０ｃｍの範囲の最大輝度を最小輝度で除することにより求めた。尚、均斉度は１．２以下であることが好ましく、より好ましくは１．１以下、さらに好ましくは１．０５以下である。均斉度が大きいと輝度ムラにより見づらい画面となることがあるからである。

なお、各実施例、比較例、参考例について測定したサンプルのＮ数は１である。

［実施例と比較例］
［実施例１］
押出機に、光拡散フィルムを構成する主たる樹脂成分としてポリカーボネートのペレットを供給した。次いで溶融押出しを行い、静電印加法により鏡面のキャストドラム上で冷却して単層シートを作成した。

この単層シートに下記方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。尚、ここで、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.0942×x)+5×sin(0.0942×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

まず、得られた単層シートと金型を１７５℃まで加熱し、２．５分保持した。次いで１２MPaの圧力で単層シートに金型の形状が付与されている面を押し当て、３分間保持した。その後、圧力を保持させたまま、１２５℃まで冷却し、圧力を開放した。金型より表面凹凸形状が付与されたフィルムを離型し、光拡散フィルムを得た。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるよう（以下の実施例・比較例でも光拡散フィルムの設置方向は同様とする）に敷設したところ、均斉度は１．１９、平均正面輝度は６１００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例２］
押出機に、光拡散フィルムを構成する主たる樹脂成分として、ＰＥＴにグリコール単位に対してシクロヘキサンジメタノール成分を２０ｍｏｌ％共重合させたポリエステル樹脂を９９．８体積％、光拡散素子としてポリメチルペンテンを０．２体積％混合したペレットを供給した。次いで溶融押出しを行い、静電印加法により鏡面のキャストドラム上で冷却して単層シートを作成した。
この単層シートに下記方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。尚、ここで、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.157×x)+5×sin(0.157×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

まず、得られた単層シートと金型を１３５℃まで加熱し、３分保持した。次いで１０MPaの圧力で単層シートに金型の形状が付与されている面を押し当て、３分間保持した。その後、圧力を保持させたまま、６５℃まで冷却し、圧力を開放した。金型より表面凹凸形状が付与されたフィルムを離型し、光拡散フィルムを得た。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．１４、平均正面輝度は５８００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例３］
主押出機に、光拡散フィルムを構成する主たる樹脂成分としてＰＥＴに酸単位に対してイソフタル酸成分を１０ｍｏｌ％、グリコール単位に対してシクロヘキサンジメタノール成分を１０ｍｏｌ％共重合させたポリエステル樹脂（融点２２５℃）（以下、「ＩＣ−ＰＥＴ」と言う。）を９８体積％、光拡散素子としてポリメチルペンテンを２体積％混合したペレットを供給し、また、主押出機とは別に副押出機を用い、この副押出機に、ＰＥＴ（融点２６５℃）ペレットを供給した。次いで主押出機に供給した成分層の両側表層に副押出機に供給した成分層が厚み比率で 副押出機の成分比：主押出機の成分比：副押出機の成分比＝１：８：１ となるよう溶融３層積層共押出しを行い、静電印加法により鏡面のキャストドラム上で冷却して３層積層シートを作成した。この積層シートを温度８８℃で長手方向に３．３倍に延伸し、続いてテンターにて９５℃の予熱ゾーンを通して１１５℃で巾方向に３．５倍に延伸した。さらに熱処理温度を２４０℃として３０秒間熱処理することにより厚み３９０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに下記方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。尚、ここで、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.314×x)+5×sin(0.314×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

まず、紫外線硬化樹脂（大日本インキ化学工業（株）製：ユニディック１５−８２９）に開始剤（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製：イルガキュア９０７）を紫外線硬化樹脂：開始剤＝９９：１の割合で混合し、ミキサーで３０分間混合・攪拌し、塗液を得た。次いで、該塗液を金型の表面形状が付与された面に、塗膜の厚みが５０μｍとなるように塗布した。塗布後、塗膜の上面に基材フィルムを乗せ、密着させる。その後、基材フィルム面側より金型面方向に対して合計５００ｍＪ／Ｗの紫外線を照射する。紫外線照射後、４０℃で３０分間熱固定する。その後、金型を離型することにより、基材フィルムの一方の面に表面凹凸形状が付与された紫外線効果樹脂層が積層された光拡散フィルムを得た。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．１０、平均正面輝度は５８００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例４］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.314×x)+5×sin(0.251×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０８、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例５］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.314×x)+5×sin(0.188×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０６、平均正面輝度は５８００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例６］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.314×x)+5×sin(0.126×y)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０４、平均正面輝度は５７００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例７］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.251×x)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０３、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例８］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.440×x)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０３、平均正面輝度は５８００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例９］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を付与した。但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・z=5×sin(0.628×x)
ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０２、平均正面輝度は５８００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１０］
実施例６で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が２３．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、３０°であったが、均斉度は１．０３、平均正面輝度は６０００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１１］
実施例９で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が２３．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、３０°であったが、均斉度は１．０２、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１２］
実施例６で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が１５．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、４０°であったが、均斉度は１．０５、平均正面輝度は５６００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１３］
実施例９で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が１５．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、４０°であったが、均斉度は１．０３、平均正面輝度は５７００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１４］
実施例３と同様の方法で厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を形成した。
但し、使用した金型は下記式で示される曲面が施されたニッケル製の金型である。
・｛(x+n×100)²／50²｝+｛z²／37.5²｝＝1
ただし、−50≦(x+n×100)≦50 （n=0,±1, ±2, ±3・・・） 、 z≦0。

ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、単位はμｍである。
即ち、金型の断面形状は図１０で示され、また、y軸方向に凹凸はなく、形状はストライプレンズ柱となっている。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０２、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１５］
実施例３と同様の方法で厚み１２０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を形成した。但し、使用した金型は図１１で示された単位曲面形状のＡ側端部とＢ側端部（図１１の Ａ−ＥＮＤ と Ｂ−ＥＮＤ）が連続的に接合された形状が施されたニッケル製の金型である。ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、ｙ軸方向には凹凸はなく、形状はストライプレンズ柱となっている。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．０１、平均正面輝度は６０００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１６］
実施例３と同様の方法で厚み１２０μｍの基材フィルムを得た。

この基材フィルムに実施例３と同様の方法で一方の表面に凹凸形状を形成した。但し、使用した金型は図１２で示された単位曲面形状のＡ側端部とＢ側端部（図１２の Ａ−ＥＮＤ と Ｂ−ＥＮＤ）が連続的に接合された形状が施されたニッケル製の金型である。ここで、zは金型厚み方向、x,yは金型面方向を示す。また、ｙ軸方向には凹凸はなく、形状はストライプレンズ柱となっている。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムを表面凹凸形状を付与した面が観察者方向（表面凹凸形状を付与していない面が光源側）になるように敷設したところ、均斉度は１．００、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２と良好な性能を示した。

［実施例１７］
下記の布帛を作成し、展張し、面光源筐体に両面接着テープ（日東電工（株）製Ｎｏ．５００）で固定した。該布帛の上（蛍光灯に面する側とは反対側の面）に、実施例３で得られた光拡散フィルムを表面凹凸形状が形成された面が観察者方向（表面凹凸形状が形成されていない面が布帛側）になるように重ねたところ、均斉度は１．０２、平均正面輝度は５９００ｃｄ／ｍ^２であり、良好な性能を示した。また布帛による光拡散フィルムの支持については、布帛の撓みが僅かにみられたものの概ね良好であった。

（布帛の構成）
１．使用糸：タテ糸（５６ｄｔｅｘ−１８フィラメント、ポリエステル１００％フィラメントヤーン）、 ヨコ糸（８４ｄｔｅｘ−３６フィラメント、ポリエステル１００％フィラメントヤーン）
２．織り組織：平織り
３．織り密度：タテ織り密度 １１８本／インチ、ヨコ織り密度 ９２本／インチ。

上記構成で作成された布帛の全光線透過率、ヘイズはそれぞれ５５％、９１％であった。

［実施例１８］
実施例１７で得られた布帛を、展張し、面光源筐体に両面接着テープ（日東電工（株）製Ｎｏ．５００）で固定した。該布帛の上（蛍光灯に面する側とは反対側の面）に、実施例１５で得られた光拡散フィルムを表面凹凸形状が形成された面が観察者方向（表面凹凸形状が形成されていない面が布帛側）になるように重ねたところ、均斉度は１．００、平均正面輝度は６０００ｃｄ／ｍ^２であり、良好な性能を示した。また布帛による光拡散フィルムの支持については、布帛の撓みもほとんどなく極めて良好であった。

［比較例１］
主押出機に、光拡散フィルムを構成する主たる樹脂成分としてＩＣ−ＰＥＴを９０体積％、光拡散素子としてポリメチルペンテンを１０体積％混合したペレットを供給し、また、主押出機とは別に副押出機を用い、この副押出機に、ＰＥＴ（融点２６５℃）ペレットを供給した。次いで主押出機に供給した成分層の両側表層に副押出機に供給した成分層が厚み比率で 副押出機の成分比：主押出機の成分比：副押出機の成分比＝１：８：１ となるよう溶融３層積層共押出しを行い、静電印加法により鏡面のキャストドラム上で冷却して３層積層シートを作成した。この積層シートを温度８８℃で長手方向に３．３倍に延伸し、続いてテンターにて９５℃の予熱ゾーンを通して１１５℃で巾方向に３．５倍に延伸した。さらに熱処理温度を２４０℃として３０秒間熱処理することにより厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムをバックライトへ組み込んだところ、均斉度は１．２４、平均正面輝度は４３００ｃｄ／ｍ^２であった。

［比較例２］
主押出機に、光拡散フィルムを構成する主たる樹脂成分としてＩＣ−ＰＥＴを９８体積％、光拡散素子としてポリメチルペンテンを２体積％混合したペレットを供給し、また、主押出機とは別に副押出機を用い、この副押出機に、ＰＥＴ（融点２６５℃）ペレットを供給した。次いで主押出機に供給した成分層の両側表層に副押出機に供給した成分層が厚み比率で 副押出機の成分比：主押出機の成分比：副押出機の成分比＝１：８：１ となるよう溶融３層積層共押出しを行い、静電印加法により鏡面のキャストドラム上で冷却して３層積層シートを作成した。この積層シートを温度８８℃で長手方向に３．３倍に延伸し、続いてテンターにて９５℃の予熱ゾーンを通して１１５℃で巾方向に３．５倍に延伸した。さらに熱処理温度を２４０℃として３０秒間熱処理することにより厚み１４０μｍの基材フィルムを得た。

得られた光拡散フィルムの比輝度の最小値ＡＩ、最大平均比輝度Ａmax、最小平均比輝度Ａmin、最大値と最小値の比Ａmax／Ａmin、最大平均比輝度Ａmaxを示す面内回転角と最小平均比輝度Ａminを示す面内回転角の差Δφ、表面形状のアスペクト比の最大値Ｂmax、最小値Ｂmin、最大値と最小値の比Ｂmax／Ｂmin、透過率、ヘイズ、総厚みは表１に示すとおりであった。

かかる光拡散フィルムをバックライトへ組み込んだところ、均斉度は１．７９、平均正面輝度は５２００ｃｄ／ｍ^２であった。

［比較例３］
比較例２で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が２３．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、３０°であった。均斉度は１．７３、平均正面輝度は５３００ｃｄ／ｍ^２であった。

［比較例４］
比較例２で得られた拡散フィルムを、蛍光管の中心と光拡散フィルムの光源側の表面との距離が１５．５ｍｍとなるようにバックライトへ組み込んだ。かかるバックライトのδを計算したところ、４０°であった。均斉度は１．８６、平均正面輝度は５０００ｃｄ／ｍ^２であった。

本発明の光拡散フィルムは、パソコン、テレビあるいは携帯電話などの表示装置、特に液晶表示装置等の平面表示装置に用いられる面光源用として好適であり、有用である。

本発明の光拡散フィルムを用いた直下型面光源の構造を例示説明するための斜視図である。 従来の直下型面光源の構造を例示説明するための斜視図である。 直線状光源構造を例示説明するための鳥瞰図（光拡散フィルムを除く）である。 直線状光源構造を例示説明するための鳥瞰図（光拡散フィルムを除く）である。 直線状光源構造を例示説明するための鳥瞰図（光拡散フィルムを除く）である。 直下型面光源の光源間平均距離ａ、直下型面光源の光源と光拡散フィルムの平均距離、および式（１）で示される角度θの関係を例示説明するための断面図である。 直線Ｌ１〜Ｌ１０の位置関係を例示説明するための鳥瞰図（光拡散フィルムを除く）である。 Ａ（−５），Ａ（＋５）の測定系を説明するための鳥瞰図である。 アスペクト比Ｂmax、Ｂｍｉｎの求め方を例示するための断面図である。 実施例１４で用いた金型の(x-z)断面図である。 実施例１５で用いた金型の(x-z)断面図である。 実施例１６で用いた金型の(x-z)断面図である。

符号の説明

１：光反射フィルム
２：光源
３：光拡散フィルム
４：投光器
５：入射光線
６：受光器
７：金型
８：光拡散板

Claims (13)

1. フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度範囲において光線を該フィルムへ入射したときの、法線方向へ透過される光線の比輝度の最小値ＡＩが０．００１４以上である光拡散フィルム。
2. フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度範囲において光線を該フィルムへ入射したときの、法線方向へ透過される光線の最大平均比輝度Ａｍａｘが０．００２以上である請求項１に記載の光拡散フィルム。
3. フィルム表面の法線方向に対して２０°〜５０°の角度で光線を該フィルムへ入射し、フィルムを面内回転させた場合において、法線方向へ透過される光線の最大平均比輝度Ａmaxと最小平均比輝度Ａｍｉｎの比Ａｍａｘ／Ａｍｉｎが１．１以上である請求項１または２に記載の光拡散フィルム。
4. フィルムの少なくとも一方の表面に、アスペクト比Ｂｍａｘが０．３以上となる表面凹凸形状が付与されている請求項１から３のいずれかに記載の光拡散フィルム。
5. 主たる構成成分がポリエステル樹脂である請求項１から４のいずれかに記載の光拡散フィルム。
6. 光線透過率が４０％以上である請求項１から５のいずれかに記載の光拡散フィルム。
7. フィルム厚みが１０００μｍ未満である請求項１から６のいずれかに記載の光拡散フィルム。
8. フィルム面内において、フィルム表面における表面凹凸形状のアスペクト比の最大値Ｂｍａｘと最小値Ｂｍｉｎの比Ｂｍａｘ／Ｂｍｉｎ（異方度）が１．１以上である請求項１から７のいずれかに記載の光拡散フィルム。
9. 請求項１から８のいずれかに記載の光拡散フィルムを用いた直下型面光源。
10. 請求項８に記載の光拡散フィルムを用い、光拡散フィルムが、その異方度が１．１以上である表面凹凸形状の形成された面が観察者側に向けられて配置されている直下型面光源。
11. 二以上の直線光源部を有する請求項９又は１０に記載の直下型面光源。
12. 前記光拡散フィルムと光源との間に布帛を有する請求項９から１１のいずれかに記載の直下型面光源。
13. 前記光拡散フィルムが前記布帛によって支持されている請求項１２に記載の直下型面光源。

Images