JP2007127006A - 2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 - Google Patents
2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007127006A JP2007127006A JP2005318980A JP2005318980A JP2007127006A JP 2007127006 A JP2007127006 A JP 2007127006A JP 2005318980 A JP2005318980 A JP 2005318980A JP 2005318980 A JP2005318980 A JP 2005318980A JP 2007127006 A JP2007127006 A JP 2007127006A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure turbine
- turbine rotor
- compressor
- low
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C37/00—Cooling of bearings
- F16C37/005—Cooling of bearings of magnetic bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
- F16C32/04—Bearings not otherwise provided for using magnetic or electric supporting means
- F16C32/0406—Magnetic bearings
- F16C32/044—Active magnetic bearings
- F16C32/0474—Active magnetic bearings for rotary movement
- F16C32/048—Active magnetic bearings for rotary movement with active support of two degrees of freedom, e.g. radial magnetic bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
Abstract
【課題】
軸振動を抑制することで信頼性を向上させた2軸式ガスタービンを提供する。
【解決手段】
圧縮機31と、該圧縮機31からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼させる燃焼器32と、前記圧縮機31に連結され、前記燃焼器32からの燃焼ガス34aにより回転駆動する高圧タービンロータ11を備えた高圧タービン33と、前記高圧タービンロータ11と分離され、負荷または発電機2に連結され、前記高圧タービン33からの前記燃焼ガス34bにより回転駆動する低圧タービンロータ12を備えた低圧タービン35とを有する2軸式ガスタービンであって、前記高圧タービンロータ11または前記低圧タービンロータ12を支持する軸受のうち、少なくとも一つを磁気軸受とした。
【選択図】図1
軸振動を抑制することで信頼性を向上させた2軸式ガスタービンを提供する。
【解決手段】
圧縮機31と、該圧縮機31からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼させる燃焼器32と、前記圧縮機31に連結され、前記燃焼器32からの燃焼ガス34aにより回転駆動する高圧タービンロータ11を備えた高圧タービン33と、前記高圧タービンロータ11と分離され、負荷または発電機2に連結され、前記高圧タービン33からの前記燃焼ガス34bにより回転駆動する低圧タービンロータ12を備えた低圧タービン35とを有する2軸式ガスタービンであって、前記高圧タービンロータ11または前記低圧タービンロータ12を支持する軸受のうち、少なくとも一つを磁気軸受とした。
【選択図】図1
Description
本発明は、2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法に関する。
2軸式ガスタービンに関しては、例えば特許文献1に記載のように、スラスト荷重と逆方向の力が働くようにキャビティ内の圧力を調整し、スラスト荷重を低減させる技術などが提唱されている。
一般的に2軸式ガスタービンは大きな軸振動が発生しやすい構造をしている。ところが、上記従来技術では軸振動の抑制については考慮されていなかった。
本発明の目的は、軸振動を抑制することで信頼性を向上させた2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、2軸式ガスタービンにおいて、軸受として少なくとも一つの磁気軸受を備える。
本発明によれば、2軸式ガスタービンのタービンロータの軸振動を抑制し、信頼性を向上できるという効果を奏する。
2軸式ガスタービンでは、重量物である高圧タービンは、高圧タービンロータを支える二つのジャーナル軸受の、燃焼ガスの流れ方向下流側に設置されている。そのため高圧タービンロータは、重量物が二つのジャーナル軸受の軸方向外側に設置されているオーバーハングロータとなっており、高圧タービンロータの重心位置は、高圧タービンロータを支える二つのジャーナル軸受の軸方向中心位置より、燃焼ガスの流れ方向下流側に大きくずれている。つまり、高圧タービンロータを支持する二つのジャーナル軸受のうち、燃焼ガスの流れ方向下流側の軸受には大きなラジアル荷重が作用するが、燃焼ガスの流れ方向上流側のジャーナル軸受には小さなラジアル荷重しか作用しない構造となっている。このような構造は、軸振動が過大なものとなりやすい。
そこで本発明の実施形態では、ジャーナル軸受に電磁力によってロータの位置を制御することが可能な磁気軸受を採用する。これにより、高圧タービンロータの軸振動を抑制することが可能となる。
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
本発明の実施形態1を図1により説明する。
図1は、本発明の2軸式ガスタービンの第1実施形態の全体構成を簡略的に示す図である。
図1において、2軸式ガスタービン1は主にガスジェネレータ3とパワータービン4とで構成されている。ガスジェネレータ3は、取り入れた吸気を圧縮して圧縮空気を生成する圧縮機31と、前記圧縮空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器32と、圧縮機31に連結され、燃焼器32からの燃焼ガス34aによって回転駆動する高圧タービンロータ11を備えた高圧タービン33とを有する。パワータービン4は、負荷(例えば、圧縮機,ポンプ等)または発電機2に連結され、高圧タービン33を通過した燃焼ガス34bにより回転駆動する低圧タービンロータ12を備えた低圧タービン35を有する。
次に、本実施形態1の2軸式ガスタービンの動作について説明する。燃焼器32から高圧タービン33に導入された燃焼ガス34aにより高圧タービンロータ11が回転駆動され、これによって圧縮機31が回転駆動されて圧縮空気を生成し、また、高圧タービン
33を通過し低圧タービン35に導入された燃焼ガス34bにより低圧タービンロータ
12が回転駆動され、負荷または発電機2を駆動するようになっている。高圧タービンロータ11は、圧縮機31と高圧タービン33との間に設置されたジャーナル軸受22と、圧縮機31に対して反高圧タービン側に設置されたジャーナル軸受21とによって回転可能に支持される。低圧タービンロータ11は、低圧タービン35と負荷又は発電機2との間に設置されたジャーナル軸受24,25によって回転可能に支持される。また、23,26はスラスト軸受である。
33を通過し低圧タービン35に導入された燃焼ガス34bにより低圧タービンロータ
12が回転駆動され、負荷または発電機2を駆動するようになっている。高圧タービンロータ11は、圧縮機31と高圧タービン33との間に設置されたジャーナル軸受22と、圧縮機31に対して反高圧タービン側に設置されたジャーナル軸受21とによって回転可能に支持される。低圧タービンロータ11は、低圧タービン35と負荷又は発電機2との間に設置されたジャーナル軸受24,25によって回転可能に支持される。また、23,26はスラスト軸受である。
次に図2を用い、2軸式ガスタービンのロータ軸振動について説明する。ガスタービンなどの回転機の回転速度の増減速過程では、回転部を含む機械全体に急に大きな振動が生じる場合がある。これは回転機の固有振動数とロータ回転速度が一致することによって生じるもので、この一致する際の回転速度は危険速度と称される。図2に、ガスタービンの起動から定格運転に達するまでの、ロータの回転数に対する軸振動値の推移を示す。図面上点線で示す軸振動値の推移81は油軸受使用時、図面上実線で示す軸振動値の推移82は磁気軸受使用時のものをあらわし、それぞれ危険速度に相当するピーク81a,82aを有する。ガスタービンの危険速度は、定格回転時の速度よりも低速であるため、起動から定格回転数に達するまでの間に危険速度を通過する。軸振動は危険速度に近くなると大きくなり、危険速度を通過すると小さくなる。そのため軸振動は、図2に示すようにピーク部分81a,82aを有することとなる。
2軸式ガスタービンは前述の通り軸振動が過大なものになりやすい構造であるため、ピーク部分81a,82aの軸振動はかなり大きなものである。過大な軸振動はロータの信頼性の低下につながる。
そこで本実施形態1では、ロータ軸振動を抑制する手段を設けている。軸振動を抑制する手段はガスタービンの軸受に設けられている。2軸式ガスタービンの軸受に、ガスタービンを支持する機能と軸振動を抑制する機能の2つの機能を持たせることで、設備の簡素化がはかれる。具体的には、ジャーナル軸受のうち少なくとも一つに磁気軸受を設けている。磁気軸受とは、電磁的な吸引力あるいは反発力によってロータを浮上させて支持する軸受である。そのため潤滑油が不要であり、また、電磁的な吸引力あるいは反発力を適切に制御することで過大な軸振動の発生を抑制し、ロータの信頼性を向上させることができる。
図3に本実施形態1における磁気軸受システムの一例を、ロータに垂直な平面で切った場合の断面図として簡略的に示す。略円筒状である軸受60の内周側に円周方向で略均等に8つの電磁石61を設置している。また軸受60の内周側で、軸受の中心まで伸ばした直線の成す角が略90°となる2点にそれぞれ変位センサ62a,62bが設置されている。
磁気軸受はガスタービン起動時には、電磁石61が発生させる電磁力によりロータ63を浮上させて支持する。ガスタービン運転時には、回転方向66に高速回転しているロータ63の位置が変位センサ62a,変位センサ62bで測定され、径方向におけるロータの基準位置との偏差が得られる。この偏差に基づき、制御装置64が電磁石61に必要な電磁力、例えば吸引力や反発力を算出し、電磁石に必要な電磁力を伝達する。この電磁力によってロータは磁気軸受に接触することなく、回転可能に支持されている。
ロータの軸振動の抑制について、図4を用いて説明する。図4には、軸振動時などロータの径方向位置が基準位置からずれた時の磁気軸受の制御方法の一例を示している。ロータの基準位置63aからいくらかずれたロータ63bの外周表面の位置は、変位センサ
62a,62bで測定され、ロータの基準位置との偏差が得られる。この偏差に基づき、制御装置64がロータ63bを基準位置63aに戻すために必要な力63cを算出し、電磁石61a,61bの反発力を強め、電磁石61e,61fの吸引力を強める。このような制御を行うことによって、ロータ63が径方向で基準位置からずれた時にも、ロータ
63の径方向位置を修正することができる。
62a,62bで測定され、ロータの基準位置との偏差が得られる。この偏差に基づき、制御装置64がロータ63bを基準位置63aに戻すために必要な力63cを算出し、電磁石61a,61bの反発力を強め、電磁石61e,61fの吸引力を強める。このような制御を行うことによって、ロータ63が径方向で基準位置からずれた時にも、ロータ
63の径方向位置を修正することができる。
上記実施形態1において、例えばジャーナル軸受22に磁気軸受を採用する。これにより、オーバーハングロータである高圧タービンロータ11の軸振動を抑制することができ、信頼性の向上につながる。なお、ジャーナル軸受22以外のジャーナル軸受に磁気軸受を採用しても、タービンロータの軸振動を抑制することができる。ここで、オーバーハングタイプの回転体は、ラジアル荷重を支える二つ以上のジャーナル軸受のうち、最も外側にある2つのジャーナル軸受に対して、その外側に位置する重量物の重量が大きいほど、その重量物に起因する軸振動が起こりやすく、軸振動の振幅も大きくなる。つまり、重量物がオーバーハング状態の方が、さらにその重量が大きい方が軸振動の影響が大きい。このような理由により、本実施形態のような2軸式ガスタービンでは、高圧タービン33に起因する軸振動を抑制することが重要である。ジャーナル軸受21とジャーナル軸受22の径方向の位置制御を考えたときに、高圧タービン33により近いジャーナル軸受22による制御の方が、高圧タービン33に起因する軸振動の抑制効果は高い。したがって、ジャーナル軸受22に磁気軸受を採用することにより、軸振動の抑制という点で顕著な効果が得られ、安定運転,機器の損傷防止などといった面で、2軸式ガスタービンシステムの信頼性が向上する。
上記実施形態1において、好ましくは、すべての軸受を磁気軸受とする。ガスタービンの軸受に滑り軸受を採用した場合、潤滑油供給設備として、潤滑油タンク,潤滑油ポンプ,潤滑油冷却機,潤滑油フィルタ等の捕機類、また潤滑油給油配管,排油配管の引き回し等が必要である。そのため、潤滑油供給設備に関する機器のコストが大きくなり、潤滑油供給設備の設置面積の確保も必要となる。そこで、滑り軸受に代わり、すべての軸受を磁気軸受にすることで、前記潤滑油供給設備が不要となり、コストダウンと設置工程の簡素化、さらには設備のコンパクト化を実現することができる。また滑り軸受は、潤滑油により回転軸の軸受の摩擦摺動部を潤滑することにより摩擦損失を低減する目的で使われているため、潤滑油との間の摩擦により損失が発生する。一方磁気軸受では、回転軸と軸受の間に摩擦はない。そのため、磁気軸受には摩耗や騒音などの問題がなく、高速回転が可能であり、回転による損失の低減や保守作業の軽減,寿命の長さも期待できる。
また上記実施形態1において、好ましくは前記磁気軸受を冷却する冷却機構を設置する。通常、磁気軸受の耐熱温度は150℃程度である。導入する冷却空気は、磁気軸受が温度制限値を超えないように、供給流量・供給温度・供給圧力などを設定することが望ましい。適切に冷却することにより磁気軸受の信頼性の低下を防止する。
図5に本実施形態1における磁気軸受冷却機構を示す。本冷却機構は、磁気軸受の外部から冷却空気を軸受周辺域に供給し、磁気軸受の温度上昇を抑制している。その構造は、供給経路を内部に有する内側部材47,軸受を囲むように形成され軸受周辺に冷却空気を供給可能なキャビティを形成する外側部材48を備えたものである。そして、内側部材
47と外側部材48との間に回収経路が形成される。
47と外側部材48との間に回収経路が形成される。
本実施形態1では、冷却空気42aを供給経路から軸受周辺のキャビティに供給して磁気軸受20を冷却し、回収経路から磁気軸受冷却後の冷却空気42bを回収している。このような冷却構造により、周辺温度が高温であっても、断熱効果及び冷却空気の冷却効果によって磁気軸受の性能劣化や故障等を抑制することができる。
ここで、冷却空気42aの供給源としては、圧縮機31の途中又は最終部から抽出した圧縮空気を用いる方法や、別に設置した圧縮機などによって生成させた圧縮空気を用いる方法などが考えられる。
本実施形態1では冷却空気の回収経路の内側に冷却空気の供給経路を設ける二重配管方式を用いているが、冷却空気の回収経路と冷却空気の供給経路を別配管にする方法なども考えられる。
なお、上記冷却機構は磁気軸受全てに設けることが望ましい。2軸式ガスタービンにおいては、圧縮機31と高圧タービン33との間のジャーナル軸受22は200℃から600℃程度の高温にさらされるため、特にジャーナル軸受22には冷却機構を設置することが望ましい。
さらに本発明では、前記高圧タービンロータと前記低圧タービンロータとをそれぞれ異なる回転数で回転させて運用することが可能である。
従来、ガスタービンの回転数と負荷または発電機に必要とされる回転数が異なるときは、減速機を使用することでガスタービンの回転数を発電機に必要とされる回転数に変換して、負荷または発電機を回転させている。また、発電機に必要とされる回転数は、一般的に、必要とされる電源周波数や発電機の型式によって決定される。そのため、ガスタービンの回転数と発電機に必要とされる回転数が異なるときには、前記減速機の代わりに周波数変換機を用いることもある。
本実施形態1では、高圧タービンロータ11と、負荷または発電機2に連結されている低圧タービンロータ12はそれぞれ独立しているため、互いの回転数を違える制御を行うことが可能である。そのため、例えば高圧タービンの回転数が7200rpm 、発電機に必要とされる回転数が3600rpm であるガスタービン設備のように、前記高圧タービンの回転数と、負荷または発電機に必要とされる回転数が異なるときにも、前記低圧タービンロータを負荷または発電機に必要とされる回転数で回転させることで、減速機や周波数変換機が不要となる。したがって設置や維持にかかるコストの低減や設備のコンパクト化を達成できる。
また、減速機を使用しないため潤滑油が不要となる。そのため、ジャーナル軸受とスラスト軸受の全てを磁気軸受としたとき、ガスタービンの回転数と負荷または発電機に必要とされる回転数が異なる場合においても潤滑油供給設備が不要となり、コスト低減や設備のコンパクト化をより高いレベルで実現することができ設備設置時間の短縮も図れる。
本発明の別の実施形態として、実施形態2を図6に示す。
図6に示された実施形態2では、実施形態1とは異なり、低圧タービン35をジャーナル軸受24とジャーナル軸受25の間に設置したため、低圧タービンロータ12がオーバーハングロータとならないように配置しており、信頼性をよりいっそう高めることができる。
なお、本発明の実施形態において、スラスト軸受23はジャーナル軸受21の燃焼ガスの流れ方向上流側、スラスト軸受26はジャーナル軸受24とジャーナル軸受25の間に設置されているが、この限りではない。スラスト軸受の位置は個々の設備においてそれぞれ設定される設計事項である。
1…ガスタービン、2…負荷または発電機、3…ガスジェネレータ、4…パワータービン、11…高圧タービンロータ、12…低圧タービンロータ、20…磁気軸受、23,
26…スラスト軸受、31…圧縮機、32…燃焼器、33…高圧タービン、34a…燃焼器からの燃焼ガス、34b…高圧タービンからの燃焼ガス、35…低圧タービン、42a…磁気軸受冷却前の冷却空気、42b…磁気軸受冷却後の冷却空気、47…内側部材、
48…外側部材、61…電磁石、62a,62b…変位センサ、63…ロータ、64…制御装置、81,82…軸振動値の推移。
26…スラスト軸受、31…圧縮機、32…燃焼器、33…高圧タービン、34a…燃焼器からの燃焼ガス、34b…高圧タービンからの燃焼ガス、35…低圧タービン、42a…磁気軸受冷却前の冷却空気、42b…磁気軸受冷却後の冷却空気、47…内側部材、
48…外側部材、61…電磁石、62a,62b…変位センサ、63…ロータ、64…制御装置、81,82…軸振動値の推移。
Claims (10)
- 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼させる燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンとを有する2軸式ガスタービンであって、
前記高圧タービンロータまたは前記低圧タービンロータを支持する軸受のうち、少なくとも一つが磁気軸受であることを特徴とする2軸式ガスタービン。 - 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼させる燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンとを有し、前記高圧タービンロータを支持する軸受より、前記燃焼ガス流れ方向で下流側に前記高圧タービンが設置されている2軸式ガスタービンであって、
少なくとも、前記圧縮機と前記高圧タービンの間に設置されたジャーナル軸受が磁気軸受であることを特徴とする2軸式ガスタービン。 - 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼させる燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンを有し、
前記高圧タービンロータまたは前記低圧タービンロータを支持する軸受のうち、少なくとも一つが冷却機構を備えた磁気軸受であることを特徴とする2軸式ガスタービン。 - 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンを有し、前記高圧タービンロータおよび前記低圧タービンロータを支持するすべての軸受が磁気軸受であることを特徴とする2軸式ガスタービン。
- 請求項1ないし請求項4の何れかに記載の2軸式ガスタービンにおいて、前記高圧タービンロータと前記低圧タービンロータが異なる回転数で回転するよう制御手段を設けることを特徴とする2軸ガスタービン。
- 請求項2に記載の2軸式ガスタービンであって、磁気軸受を冷却する冷却機構を備えたことを特徴とする2軸式ガスタービン。
- 請求項3に記載の2軸式ガスタービンであって、高圧タービンロータを支持する軸受より、燃焼ガス流れ方向で下流側に高圧タービンが設置されていることを特徴とする2軸式ガスタービン。
- 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンとを有し、前記高圧タービンロータならびに前記低圧タービンロータが磁気軸受によって支持されている2軸式ガスタービンの運用方法であって、
前記高圧タービンロータと前記低圧タービンロータとをそれぞれ異なる回転数で回転させて運用することを特徴とする2軸式ガスタービンの運用方法。 - 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンとを有し、前記高圧タービンロータならびに前記低圧タービンロータを支持する軸受が磁気軸受である2軸式ガスタービンの制御方法であって、
前記磁気軸受に設けられた変位センサにより、前記高圧タービンロータならびに前記低圧タービンロータの径方向の位置を検知し、検知した位置に基づき、前記磁気軸受の電磁石に発生させる電磁力を調整することで、前記高圧タービンロータならびに前記低圧タービンロータの径方向の位置を制御することを特徴とする2軸式ガスタービンの制御方法。 - 圧縮機と、該圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器と、前記圧縮機に連結され、前記燃焼器からの燃焼ガスにより回転駆動する高圧タービンロータを備えた高圧タービンと、前記高圧タービンロータと分離され、負荷または発電機に連結され、前記高圧タービンからの前記燃焼ガスにより回転駆動する低圧タービンロータを備えた低圧タービンとを有し、前記高圧タービンロータならびに前記低圧タービンロータを支持する軸受が磁気軸受である2軸式ガスタービンの軸受冷却方法であって、
前記磁気軸受に設けられた冷却機構により前記磁気軸受を冷却することを特徴とする2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005318980A JP2007127006A (ja) | 2005-11-02 | 2005-11-02 | 2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005318980A JP2007127006A (ja) | 2005-11-02 | 2005-11-02 | 2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007127006A true JP2007127006A (ja) | 2007-05-24 |
Family
ID=38149856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005318980A Pending JP2007127006A (ja) | 2005-11-02 | 2005-11-02 | 2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2007127006A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101116031B1 (ko) | 2010-02-05 | 2012-02-22 | 국방과학연구소 | 터보제트엔진 |
CN108868892A (zh) * | 2018-01-12 | 2018-11-23 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种转子系统及其控制方法和燃气轮机发电机组及其控制方法 |
CN109435708A (zh) * | 2018-07-06 | 2019-03-08 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种增程式电动客车 |
CN110552746A (zh) * | 2018-06-01 | 2019-12-10 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种转子系统和燃气轮机发电机组 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62200135U (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-19 | ||
JPH0291911U (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-20 | ||
JPH07500396A (ja) * | 1991-10-15 | 1995-01-12 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | ガスタービンエンジン装置 |
JPH0791760A (ja) * | 1993-09-17 | 1995-04-04 | Hitachi Ltd | 磁気軸受式タービンコンプレッサ |
JPH08232680A (ja) * | 1994-11-28 | 1996-09-10 | Hiroyasu Tanigawa | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン |
JP2002303156A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-18 | Toshiba Corp | ガスタービン設備 |
JP2004084557A (ja) * | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 縦型タービン及び軸受装置 |
JP2004263854A (ja) * | 2002-09-06 | 2004-09-24 | General Electric Co <Ge> | シャフトの臨界速度を変化させる方法及び装置 |
JP2005042669A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-02-17 | Hitachi Ltd | 2軸式ガスタービン |
-
2005
- 2005-11-02 JP JP2005318980A patent/JP2007127006A/ja active Pending
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62200135U (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-19 | ||
JPH0291911U (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-20 | ||
JPH07500396A (ja) * | 1991-10-15 | 1995-01-12 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | ガスタービンエンジン装置 |
JPH0791760A (ja) * | 1993-09-17 | 1995-04-04 | Hitachi Ltd | 磁気軸受式タービンコンプレッサ |
JPH08232680A (ja) * | 1994-11-28 | 1996-09-10 | Hiroyasu Tanigawa | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン |
JP2002303156A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-18 | Toshiba Corp | ガスタービン設備 |
JP2004084557A (ja) * | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 縦型タービン及び軸受装置 |
JP2004263854A (ja) * | 2002-09-06 | 2004-09-24 | General Electric Co <Ge> | シャフトの臨界速度を変化させる方法及び装置 |
JP2005042669A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-02-17 | Hitachi Ltd | 2軸式ガスタービン |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101116031B1 (ko) | 2010-02-05 | 2012-02-22 | 국방과학연구소 | 터보제트엔진 |
CN108868892A (zh) * | 2018-01-12 | 2018-11-23 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种转子系统及其控制方法和燃气轮机发电机组及其控制方法 |
CN108868892B (zh) * | 2018-01-12 | 2024-04-02 | 刘慕华 | 一种转子系统及其控制方法和燃气轮机发电机组及其控制方法 |
CN110552746A (zh) * | 2018-06-01 | 2019-12-10 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种转子系统和燃气轮机发电机组 |
CN109435708A (zh) * | 2018-07-06 | 2019-03-08 | 至玥腾风科技投资集团有限公司 | 一种增程式电动客车 |
CN109435708B (zh) * | 2018-07-06 | 2024-03-19 | 刘慕华 | 一种增程式电动客车 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100999015B1 (ko) | 터보 기계 | |
US8621871B2 (en) | Systems and methods involving multiple torque paths for gas turbine engines | |
US5921683A (en) | Bearing arrangement for air cycle machine | |
JP5105304B2 (ja) | ターボチャージャシステム | |
JP5570544B2 (ja) | すべり軸受装置 | |
KR100814169B1 (ko) | 가스 터빈 엔진용 베어링 조립체 및 토크 튜브 조립체 | |
JP6792086B2 (ja) | ターボコンプレッサ、及び、ターボコンプレッサの動作方法 | |
US11015659B2 (en) | Bowed rotor prevention system for turbomachinery | |
JP2007127006A (ja) | 2軸式ガスタービン,2軸式ガスタービンの運用方法,2軸式ガスタービンの制御方法、及び2軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 | |
JP2014119080A (ja) | すべり軸受装置 | |
RU2601067C2 (ru) | Способ эксплуатации ротационной машины | |
JP2011137491A (ja) | ティルティングパッドジャーナル軸受装置 | |
JP2008215107A (ja) | 圧縮機 | |
US20160281535A1 (en) | Bearing device for a turbocharger and turbocharger | |
JP2011140899A (ja) | ガスタービンプラントの改造方法 | |
JP2005163641A (ja) | ターボチャージャ | |
JP4771411B2 (ja) | ガスタービンエンジンの始動制御方法 | |
KR20050060000A (ko) | 가스 터빈의 로터의 베어링 장치 | |
US7753646B1 (en) | Systems and methods for cooling bearings | |
JP2007162492A (ja) | 圧縮膨張タービンシステム | |
US11015527B2 (en) | Engine bearing offset and load | |
JP5995735B2 (ja) | ターボチャージャの軸受構造及びそれを具備するターボチャージャ | |
JP2010156214A (ja) | 回転機械の軸受構造 | |
JP2008039129A (ja) | 空気サイクル冷凍機用タービンユニット | |
JP2008072811A (ja) | モータ一体型の磁気軸受装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080328 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100730 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100928 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110208 |