JP2007162492A - 圧縮膨張タービンシステム - Google Patents

Abstract

【課題】転がり軸受の長期耐久性を向上させること。
【解決手段】磁気軸受の電磁石１７は、スラスト板１３ａに非接触で対向するように、ハウジング１４に取付けられる。翼車６ａ、７ａは、前記スラスト板１３ａと共通の主軸１３に嵌合し、タービン側翼車７ａで発生した動力により、コンプレッサ側翼車６ａを駆動させる。転がり軸受１５，１６とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値は、電磁石１７の負の剛性値よりも大という関係に設定される。コンプレッサ翼車６ａとコンプレッサ側の転がり軸受１５との間、またはタービン翼車７ａとタービン側の転がり軸受１６との間には、フランジ部４３ａ，４５ａを有する円筒状の軸受押え部材４３，４５が配置される。コンプレッサ側ケーシング６ｂまたはタービン側ケーシング７ｂには、前記フランジ部４３ａ，４５ａと干渉して主軸１３の軸方向移動を規制するリング状の部材４４，４６が配置される。
【選択図】図１

Description

この発明は、冷媒として空気が用いられ、冷凍倉庫、零度以下の低温室、空調等に利用される空気サイクル冷凍冷却システムの圧縮膨張タービンシステムに関する。

空気サイクル冷凍冷却システムは、冷媒として空気を用いるため、フロンやアンモニアガス等を用いる場合に比べてエネルギー効率が不足するが、環境保護の面では好ましい。また、冷凍倉庫等のように、冷媒空気を直接に吹き込むことができる施設では、庫内ファンやデフロストの省略等によってトータルコストを引下げられる可能性があり、このような用途で空気サイクル冷凍冷却システムが提案されている（例えば特許文献１）。

また、−３０℃〜−６０℃のディープ・コール領域では、空気冷却の理論効率は、フロンやアンモニアガスと同等以上になることが知られている。ただし、上記空気冷却の理論効率を得ることは、最適に設計された周辺装置があって、始めて成り立つとも述べられている。周辺装置は、圧縮機や膨張タービン等である。
圧縮機，膨張タービンとしては、コンプレッサ翼車および膨張タービン翼車を共通の主軸に取付けたタービンユニットが用いられている（特許文献１）。

なお、プロセスガスを処理するタービン・コンプレッサとしては、主軸の一端にタービン翼車、他端にコンプレッサ翼車を取付け、前記主軸を電磁石の電流で制御するジャーナルおよびスラスト軸受で支承した磁気軸受式タービン・コンプレッサが提案されている（特許文献２）。
また、ガスタービンエンジンにおける提案ではあるが、主軸支持用の転がり軸受に作用するスラスト荷重が軸受寿命の短縮を招くことを回避するため、転がり軸受に作用するスラスト荷重をスラスト磁気軸受により低減することが提案されている（特許文献３）。
特許第２６２３２０２号公報 特開平７−９１７６０号公報 特開平８−２６１２３７公報

上記のように、空気サイクル冷凍冷却システムとして、ディープ・コール領域で高効率となる空気冷却の理論効率を得るためには、最適に設計された圧縮機や膨張タービンが必要となる。
圧縮機，膨張タービンとしては、上記のようにコンプレッサ翼車および膨張タービン翼車を共通の主軸に取付けたタービンユニットが用いられている。このタービンユニットは、膨張タービンの生じる動力によりコンプレッサ翼車を駆動できることで空気サイクル冷凍機の効率を向上させている。

しかし、実用的な効率を得るためには、各翼車とハウジングとの隙間を微小に保つ必要がある。この隙間の変動は、安定した高速回転の妨げとなり効率の低下を招く。
また、コンプレッサ翼車やタービン翼車に作用する空気により、主軸にスラスト力が作用し、主軸を支持する軸受にスラスト荷重が荷される。空気サイクル冷凍冷却システムにおけるタービンユニットの主軸の回転速度は、１分間に８万〜１０万回転であり、一般的な用途の軸受に比べて非常に高速となる。そのため、上記のようなスラスト荷重は、主軸を支持する軸受の長期耐久性の低下、寿命低下を招き、空気サイクル冷凍冷却用タービンユニットの信頼性を低下させる。このような軸受の長期耐久性の課題を解消しなくては、空気サイクル冷凍冷却用タービンユニットの実用化が難しい。しかし、上記特許文献１に開示の技術は、この高速回転下におけるスラスト荷重の負荷に対する軸受の長期耐久性の低下については解決されるに至っていない。

特許文献２の磁気軸受式タービン・コンプレッサのように、主軸を磁気軸受からなるジャーナル軸受およびスラスト軸受で支承したものでは、ジャーナル軸受にアキシアル方向の規制機能がない。そのため、スラスト軸受の制御の不安定要因等があると、上記翼車とディフューザ間の微小隙間を保って安定した高速回転を行うことが難しい。磁気軸受の場合は、電源停止時における接触の問題もある。

そこで、この発明の発明者等は、上記課題を解決するものとして、先に図６に示すような構成の空気サイクル冷凍冷却用の圧縮膨張タービンユニットを提案した（特願２００５−２３９４６４）。このタービンユニットでは、主軸６３の両端にコンプレッサ５６のコンプレッサ翼車５６ａおよび膨張タービン５７のタービン翼車５７ａを取付け、主軸６３を回転自在に支持する軸受として、転がり軸受６５，６６と、磁気軸受を構成する電磁石６７とを併用し、転がり軸受６５，６６がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷を支持し、電磁石６７は、主軸６３に垂直かつ同軸に設けられた強磁性体からなるスラスト板６３ａに非接触で対向するように配置し、アキシアル方向の力を検出するセンサ６８の出力に応じてコントローラ６９で電磁石６７を制御する。
タービンユニット全体のハウジング６２は、スピドルハウジング６４と、コンプレッサ側ケーシング５６ｂと、タービン側ケーシング５７ｂとで構成される。上記２個の転がり軸受６５，６６のうち、例えばコンプレッサ翼車５６ａの近傍に配置された転がり軸受６５は、スピンドルハウジング６４に対してアキシアル方向に移動自在に設置され、軸受予圧ばね７６によって弾性支持されている。

しかし、上記構成のタービンユニットでは、コンプレッサ５６側と膨張タービン５７側の温度差が大きい場合に、主軸６３の温度分布とユニットハウジング６２の温度分布が異なることにより、主軸６３とユニットハウジング６２間において熱膨張差が生じる。最悪の場合には、コンプレッサ翼車５６ａとコンプレッサ側ケーシング５６ｂ、もしくはタービン翼車５７ａとタービン側ケーシング５７ｂが接触し、コンプレッサ翼車５６ａやタービン翼車５７ａが破損するといった問題がある。
また、上記した熱膨張差が生じない場合でも、磁気軸受の電源停止時には、コンプレッサ翼車５６ａとタービン翼車５７ａの背圧差で発生した軸推力が、熱膨張による主軸６３の軸長変化を吸収するために軸方向に移動自在とした転がり軸受６５に作用し、最悪の場合には、コンプレッサ翼車５６ａとコンプレッサ側ケーシング５６ｂ、もしくはタービン翼車５７ａとタービン側ケーシング５７ｂが接触し、コンプレッサ翼車５６ａやタービン翼車５７ａが破損する。

この発明の目的は、転がり軸受の長期耐久性を向上させることができ、また簡単な構成のコントローラで安定した制御が行え、各翼車の適切な隙間を保って安定した高速回転が得られ、かつ主軸の熱膨張や、主軸とハウジングの熱膨張差に起因するコンプレッサ翼車やタービン翼車の破損を防止できる圧縮膨張タービンシステムを提供することである。

この発明の第１の発明のかかる圧縮膨張タービンシステムは、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車およびタービン側翼車は、前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、タービン側翼車で発生した動力により、コンプレッサ側翼車を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石の負の剛性値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されていることを特徴とする。前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向を規制するリング状の部材は、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部に干渉するものとしても良い。

この構成によると、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持するものであるため、アキシアル方向の精度の良い支持が行え、かつ転がり軸受の長期耐久性が得られる。そのため、各翼車の適切な隙間を保って安定した高速回転が得られる。磁気軸受のみの支持の場合における電源停止時の損傷も回避される。
また、コンプレッサ側翼車またはタービン側翼車と転がり軸受との間にフランジ部を有する円筒状の軸受押え部材を配置し、この軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材をコンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置したため、コンプレッサ側ケーシングとコンプレッサ翼車、またはタービン側ケーシングとタービン翼車とが接触する前に、主軸の軸方向移動を規制する部材と軸受押え部材のフランジ部が干渉して主軸の軸長の伸びが規制される。その結果、主軸の熱膨張や、主軸とユニットハウジングの熱膨張差に起因して、コンプレッサ翼車やタービン翼車が破損することが防止される。
また、転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、電磁石部の負の剛性値よりも大である関係に設定されているので、制御帯域において、機械システムの位相が１８０°遅れとなることを防止できて、制御対象を安定なものとでき、コントローラの回路構成を比例もしくは比例積分で簡略化できる。

この発明の第２の発明にかかる圧縮膨張タービンシステムは、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車とタービン側翼車およびモータロータは前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、モータロータは両側にある前記転がり軸受の間に配置され、モータステータは前記モータロータと対向して配置され、前記モータステータからの磁気力ないしはローレンツ力によって、主軸を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石の支持力を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石とモータ部とで形成される合成バネの負の合成値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、モータハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングとから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されていることを特徴とする。前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向を規制するリング状の部材は、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部に干渉するものとしても良い。

この場合も、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持するものであるため、アキシアル方向の精度の良い支持が行え、かつ転がり軸受の長期耐久性が得られる。そのため、各翼車の適切な隙間を保って安定した高速回転が得られる。磁気軸受のみの支持の場合における電源停止時の損傷も回避される。
また、コンプレッサ側翼車またはタービン側翼車と転がり軸受との間にフランジ部を有する円筒状の軸受押え部材を配置し、この軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材をコンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置したため、コンプレッサ側ケーシングとコンプレッサ翼車、またはタービン側ケーシングとタービン翼車とが接触する前に、主軸の軸方向移動を規制する部材と軸受押え部材のフランジ部が干渉して主軸の軸長の伸びが規制される。その結果、主軸の熱膨張や、主軸とユニットハウジングの熱膨張差に起因して、コンプレッサ翼車やタービン翼車が破損するのを防止できる。
また、転がり軸受と転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、電磁石部とモータ部とで形成される合成バネの負の剛性値よりも大である関係に設定されているので、制御帯域において、機械システムの位相が１８０°遅れとなることを防止できて、コントローラの制御対象を安定なものとでき、コントローラの回路構成を比例もしくは比例積分で簡略化できる。

この発明において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向を規制するリング状の部材の内径が、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部の外径よりも小さくなるように形成されていても良い。これにより、主軸の軸長の伸びに応じて、主軸の軸方向移動を規制する部材と軸受押え部材のフランジ部とが確実に干渉する。

この発明において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向を規制するリング状の部材と、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部との間には、軸方向の隙間が形成されていても良い。また、この軸方向隙間が、コンプレッサ側ケーシングとコンプレッサ側翼車との隙間以下に、またはタービン側ケーシングとタービン側翼車との隙間以下に形成されていても良い。
このように隙間の関係を設定した場合、コンプレッサ側ケーシングとコンプレッサ翼車とが接触する前に、あるいはタービン側ケーシングとタービン側翼車とが接触する前に、主軸の軸方向移動を規制する部材が軸受押え部材のフランジ部に確実に接触して主軸の軸長の伸びを規制できる。

この発明において、前記圧縮膨張タービンシステムが、流入空気に対して、タービンユニットのコンプレッサによる圧縮、他の熱交換器による冷却、前記タービンユニットの膨張タービンによる断熱膨張、もしくは予圧縮手段により圧縮、熱交換器による冷却、タービンユニットのコンプレッサによる圧縮、他の熱交換器による冷却、前記タービンユニットの膨張タービンによる断熱膨張、を順次行う空気サイクル冷凍冷却システムに使用されたものであっても良い。
前記圧縮膨張タービンシステムを、このような空気サイクル冷凍冷却システムに適用した場合、圧縮膨張タービンシステムにおいて、各翼車の適切な隙間を保って主軸の安定した高速回転が得られ、かつ軸受長期耐久性の向上、寿命の向上が得られることから、圧縮膨張タービンシステムの全体として、しいては空気サクル冷凍冷却システムの全体としても信頼性が向上する。また、空気サイクル冷凍冷却システムのネックとなっている圧縮膨張タービンシステムの主軸軸受の安定した高速回転、長期耐久性、信頼性が向上することから、空気サイクル冷凍冷却システムの実用化が可能となる。

この発明の第１の発明にかかる圧縮膨張タービンシステムは、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車およびタービン側翼車は、前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、タービン側翼車で発生した動力により、コンプレッサ側翼車を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石の負の剛性値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されているため、転がり軸受の長期耐久性を向上させることができ、また簡単な構成のコントローラで安定した制御が行え、各翼車の適切な隙間を保って安定した高速回転が得られ、かつ主軸の熱膨張や、主軸とハウジングの熱膨張差に起因するコンプレッサ翼車やタービン翼車の破損を防止することができる。

この発明の第２の発明にかかる圧縮膨張タービンシステムは、転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車とタービン側翼車およびモータロータは前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、モータロータは両側にある前記転がり軸受の間に配置され、モータステータは前記モータロータと対向して配置され、前記モータステータからの磁気力ないしはローレンツ力によって、主軸を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石の支持力を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石とモータ部とで形成される合成バネの負の合成値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、モータハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングとから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されているため、転がり軸受の長期耐久性を向上させることができ、また簡単な構成のコントローラで安定した制御が行え、各翼車の適切な隙間を保って安定した高速回転が得られ、かつ主軸の熱膨張や、主軸とハウジングの熱膨張差に起因するコンプレッサ翼車やタービン翼車の破損を防止することができる。

この発明の第１の実施形態を図１および図２と共に説明する。図１は、この実施形態の圧縮膨張タービンシステムを構成する圧縮膨張タービンユニット５の断面図を示す。この圧縮膨張タービンユニット５は、コンプレッサ６および膨張タービン７を有し、コンプレッサ６のコンプレッサ翼車６ａおよび膨張タービン７のタービン翼車７ａが主軸１３の両端にそれぞれ取付けられている。また、タービン翼車７ａで発生した動力によりコンプレッサ翼車６ａが駆動されるものであり、別の駆動源は設けられていない。

圧縮膨張タービンユニット５のハウジング１２は、コンプレッサ側ケーシング６ｂと、スピンドルハウジング１４と、前記コンプレッサ側ケーシング６ｂとスピンドルハウジング１４との間に介在する転がり軸受支持部２０と、タービン側ケーシング７ｂとを結合して構成される。
図１において、コンプレッサ６は、コンプレッサ翼車６ａと、このコンプレッサ翼車６ａと微小の隙間ｄ１を介して対向する前記コンプレッサ側ケーシング６ｂとでなり、中心部の吸込口６ｃから軸方向に吸入した空気を、コンプレッサ翼車６ａで圧縮し、外周部の出口（図示せず）から矢印６ｄで示すように排出する。
膨張タービン７は、タービン翼車７ａと、このタービン翼車７ａと微小の隙間ｄ２を介して対向するタービン側ケーシング７ｂとでなり、外周部から矢印７ｃで示すように吸い込んだ空気を、タービン翼車７ａで断熱膨張させ、中心部の排出口７ｄから軸方向に排出する。

この圧縮膨張タービンユニット５では、主軸１３をラジアル方向に対し複数の転がり軸受１５，１６で支持し、主軸１３にかかるアキシアル荷重と軸受予圧のどちらか一方もしくは両方を磁気軸受である電磁石１７により支持するものとされる。この圧縮膨張タービンユニット５は、転がり軸受１６に作用するアキシアル方向の負荷を検出するセンサ１８と、このセンサ１８の出力に応じて前記電磁石１７による支持力を制御する磁気軸受用コントローラ１９とを有している。電磁石１７は、主軸１３の中央で主軸１３に垂直かつ同軸に一体構造として設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板１３ａの両面に非接触で対向するように、スピンドルハウジング１４に設置され、スラスト板１３ａが電磁石ターゲットとされる。スラスト板１３ａの付け根部分は、Ｒ２以上の角Ｒ処理がなされている。主軸１３の材料には、磁気特性の良好な低炭素鋼が使用される。

主軸１３を支持する転がり軸受１５，１６は、アキシアル方向位置の規制機能を有するものであり、例えば深溝玉軸受やアンギュラ玉軸受が用いられる。深溝玉軸受の場合、両方向のスラスト支持機能を有し、内外輪のアキシアル方向位置を中立位置に戻す作用を持つ。これら２個の転がり軸受１５，１６は、それぞれユニットハウジング１２におけるコンプレッサ翼車６ａおよびタービン翼車７ａの近傍に配置されている。

主軸１３は、中央部の大径部１３ｃと、両端部の小径部１３ｄとを有する段付き軸とされている。両側の転がり軸受１５，１６は、その内輪１５ａ，１６ａが小径部１３ｄに圧入状態に嵌合し、片方の幅面が大径部１３ｃと小径部１３ｄ間の段差面に係合する。また、主軸１３の両端部の小径部１３ｄに、前記コンプレッサ翼車６ａおよびタービン翼車７ａの中央部に設けられた貫通孔（図示せず）を圧入状態に嵌合させることで、コンプレッサ翼車６ａおよびタービン翼車７ａが主軸１３に取付けられる。

前記センサ１８は、タービン翼車７ａ側の転がり軸受１６の近傍における静止側、つまりスピンドルハウジング１４側に設けられている。このセンサ１８を近傍に設けた転がり軸受１６は、その外輪１６ｂが軸受ハウジング２３内に固定状態に嵌合している。軸受ハウジング２３は、リング状に形成されて一端に転がり軸受１６の外輪１６ｂの幅面に係合する内鍔２３ａを有しており、スピンドルハウジング１４に設けられた内径面２４にアキシアル方向に移動自在に嵌合している。内鍔２３ａは、アキシアル方向の中央側端に設けられている。

センサ１８は主軸１３の回りの円周方向複数箇所（例えば２箇所）に分配配置され、軸受ハウジング２３の内鍔２３ａ側の幅面と、スピンドルハウジング１４に固定された部材である片方の電磁石１７との間に介在させてある。また、センサ１８は、センサ予圧ばね２５により予圧が印加されている。センサ予圧ばね２５は、タービン側ケーシング７ｂに設けられた収容凹部内に収容されて転がり軸受１６の外輪１６ｂをアキシアル方向に付勢するものとされ、外輪１６ｂおよび軸受ハウジング２３を介してセンサ１８を予圧する。センサ予圧ばね２５は、例えば主軸１３の回りの円周方向複数箇所に設けられたコイルばね等からなる。

センサ予圧ばね２５による予圧は、押し付け力によってスラスト力を検出するセンサ１８が、主軸１３のアキシアル方向のいずれの向きの移動に対しても検出できるようにするためであり、圧縮膨張タービンユニット５の通常の運転状態で主軸１３に作用する平均的なスラスト力以上の大きさとされる。

センサ１８の非配置側の転がり軸受１５は、転がり軸受支持部２０に対してアキシアル方向に移動自在に設置され、かつ軸受予圧ばね２６によって弾性支持されている。この例では転がり軸受１５の外輪１５ｂが、転がり軸受支持部２０の内径面にアキシアル方向移動自在に嵌合していて、軸受予圧ばね２６は、外輪１５ｂとコンプレッサ側ケーシング６ｂとの間に介在している。軸受予圧ばね２６は、内輪１５ａの幅面が係合した主軸１３の段面に対向して外輪１５ｂを付勢するものとされ、転がり軸受１５に予圧を与えている。軸受予圧ばね２６は、主軸１３回りの円周方向複数箇所に設けられたコイルばね等からなり、それぞれコンプレッサ側ケーシング６ｂに設けられた収容凹部内に収容されている。軸受予圧ばね２６は、センサ予圧ばね２５よりもばね定数が小さいものとされる。

コンプレッサ側ケーシング６ｂにおける転がり軸受１５よりもコンプレッサ翼車６ａ側の部分、およびタービン側ケーシング７ｂにおける転がり軸受１６よりもタービン翼車７ａ側の部分は、それぞれ内径面が主軸１３に近接する径に形成され、この内径面に非接触シール２１，２２が形成されている。この実施形態では、非接触シール２１，２２は、前記各ケーシング６ｂ，７ｂの内径面に複数の円周溝を軸方向に並べて形成したラビリンスシールとしているが、その他の非接触シール手段でも良い。

前記コンプレッサ側ケーシング６ｂと前記コンプレッサ６側の転がり軸受支持部２０の両端面が結合する面には、コンプレッサ側ケーシング６ｂから転がり軸受支持部２０への熱流入を絞るための隙間２７が形成されている。この実施形態では、転がり軸受支持部２０の端面の外径側に突起２０ａを形成し、この突起２０ａのコンプレッサ側ケーシング６ｂへの面接触もしくは点接触により前記隙間２７を形成している。突起２０ａは、円周方向の全周にわたってリング状に形成したものでも、円周方向に断続的に分散配置して形成したものでも良い。また、突起２０ａは、コンプレッサ側ケーシング６ｂの端面に形成しても良い。
前記隙間２７の形成により、定常動作時に高温となるコンプレッサ側ケーシング６ｂから転がり軸受支持部２０への熱流入が抑制され、グリース潤滑で回転する転がり軸受１５のグリース寿命が向上し、転がり軸受１５の長期耐久性を向上させることができる。

また、転がり軸受支持部２０における前記隙間２７の近傍には、ユニットハウジング１２を冷却する冷却経路２８が形成されている。冷却経路２８はコンプレッサ側ケーシング６ｂに形成しても良い。この冷却経路２８に流す冷却用の媒体には、水、油ないし空気が使用される。このように、前記冷却経路２８に冷却用媒体を流す冷却システムを構成することで、転がり軸受支持部２０の温度、さらには転がり軸受１５の温度が、使用する転がり軸受１５の許容温度以下の適温に制御される。

主軸１３におけるコンプッレサ翼車６ａと転がり軸受１５との間の小径部１３ｄには、フランジ部４３ａを有する円筒状の軸受押え部材４３が配置されている。この軸受押え部材４３は、主軸１３の小径部６ｄに外嵌し、その一端面を転がり軸受１５の内輪１５ａの一端面に、他端面をコンプレッサ翼車６ａの背面にそれぞれ接触させた状態で共締めすることにより、主軸１３に固定される。この軸受押え部材４３の非フランジ部外径面に非接触シール２１の内径面が近接配置される。
また、コンプレッサ側ケーシング６ｂにおけるコンプレッサ翼車６ａの背面に対向する部分の内径部で、前記軸受押え部材４３のフランジ部４３ａよりもコンプレッサ翼車６ａ寄りの位置には、主軸１３の軸方向移動を規制する主軸移動規制部材４４が配置されている。この主軸移動規制部材４４は主軸１３と同心のリング状で、その内径は軸受押え部材４３のフランジ部４３ａの外径より小さく形成されていて、軸受押え部材４３のフランジ部４３ａと干渉することにより、つまりフランジ部４３ａと当たることにより、主軸１３の軸方向移動を規制するようにされている。主軸移動規制部材４３には、比較的柔らかい材質であるカーボンや銅、もしくは銅合金等を使用することが望ましい。この主軸移動規制部材４３と前記軸受押え部材４３のフランジ部４３ａとの間には軸方向隙間ｇ１が設けられ、この軸方向隙間ｇ１は、コンプレッサ側ケーシング６ｂとコンプレッサ翼車６ａとの隙間ｄ１以下に設定されている。

上記と同様に、主軸１３におけるタービン翼車７ａと転がり軸受１６との間の小径部１３ｄにもフランジ部４５ａを有する円筒状の軸受押え部材４５が配置され、さらにこの軸受押え部材４５のフランジ部４５ａと干渉して主軸１３の軸方向移動を規制する主軸移動規制部材４６が配置されている。
前記軸受押え部材４５は、主軸１３の小径部６ｄに外嵌し、その一端面を転がり軸受１６の内輪１６ａの一端面に、他端面をタービン翼車７ａの背面にそれぞれ接触させた状態で共締めすることにより、主軸１３に固定される。この軸受押え部材４５の非フランジ部外径面に非接触シール２２の内径面が近接配置される。
前記主軸移動規制部材４６は、タービン側ケーシング７ｂにおけるタービン翼車７ａの背面に対向する部分の内径部で、前記軸受押え部材４５のフランジ部４５ａよりもタービン翼車７ａ寄りの位置に配置されている。この主軸移動規制部材４６は主軸１３と同心のリング状で、その内径は軸受押え部材４５のフランジ部４５ａの外径より小さく形成されている。この主軸移動規制部材４６も、比較的柔らかい材質であるカーボンや銅、もしくは銅合金等を使用することが望ましい。この主軸移動規制部材４６と前記軸受押え部材４５のフランジ部４５ａとの間には軸方向隙間ｇ２が設けられ、この軸方向隙間ｇ２は、タービン側ケーシング７ｂとタービン翼車７ａとの隙間ｄ２以下に設定されている。
この実施形態では、コンプレッサ６側と膨張タービン７側の両方に、軸受押え部材４３，４５と、主軸移動規制部材４４，４６を配置しているが、いずれか一方にだけ配置しても良い。

上記圧縮膨張タービンユニット５における磁気軸受装置の力学モデルは簡単なバネ系で構成することができる。すなわち、このバネ系は、転がり軸受１５，１６とこれら軸受の支持系（センサ予圧ばね２５、軸受予圧ばね２６、軸受ハウジング２３など）とで構成される合成バネと、電磁石１７のバネとが並列となった構成である。このバネ系において、転がり軸受１５，１６とこれら軸受の支持系とで構成される合成バネは、変位した方向と逆の方向に変位量に比例して作用する剛性となるのに対し、電磁石１７のバネは、変位した方向に変位量に比例して作用する負の剛性となる。
このため、上記した合成バネの剛性と電磁石１７のバネの負の剛性との大小関係を、
合成バネの剛性値＜電磁石の負の剛性値……（１）
とした場合、機械システムの位相は１８０°遅れとなり不安定な系となることから、電磁石１７を制御する磁気軸受用コントローラ１９において、予め位相補償回路を付加する必要が生じ、コントローラ１９の構成が複雑なものになる。

そこで、この実施形態では、上記した合成バネの剛性と電磁石１７のバネの負の剛性との大小関係を、
合成バネの剛性値＞電磁石の負の剛性値……（２）
としている。これにより、制御帯域において、機械システムの位相が１８０°遅れとなることを防止できるので、コントローラ１９の制御対象を安定なものとでき、コントローラ１９の回路構成を図２のように比例もしくは比例積分で簡単に構成できる。

ブロック図で示す図２のコントローラ１９では、各センサ１８の検出出力Ｐ１，Ｐ２をセンサ出力演算回路３１で加減し、その演算結果を比較器３２で基準値設定手段３３の目標値と比較して偏差を演算し、さらに演算した偏差をＰＩ補償回路（もしくはＰ補償回路）３４により圧縮膨張タービンユニット５に応じて適宜設定される比例積分（もしくは比例）処理を行うことで、電磁石１７の制御信号を演算するようにしている。ＰＩ補償回路（もしくはＰ補償回路）３４の出力は、ダイオード３５，３６を介して各方向の電磁石１７₁ ，１７₂ を駆動するパワー回路３７，３８に入力される。電磁石１７₁ ，１７₂ は、図１に示したスラスト板１３ａに対向する一対の電磁石１７であり、吸引力しか作用しないため、予めダイオード３５，３６で電流の向きを決め、２個の電磁石１７₁ ，１７₂ を選択的に駆動するようにしている。

この構成の圧縮膨張タービンユニット５は、例えば空気サイクル冷凍冷却システムに適用されて、冷却媒体となる空気を後段の熱交換器（ここでは図示せず）により効率良く熱交換できるように、コンプレッサ６で圧縮して温度上昇させ、さらに後段の前記熱交換器で冷却された空気を、膨張タービン７により、目標温度、例えば−３０℃〜−６０℃程度の極低温まで断熱膨張により冷却して排出するように使用される。
このような使用例において、この圧縮膨張タービンユニット５は、コンプレッサ翼車６ａおよびタービン翼車７ａを共通の主軸１３に取付け、タービン翼車７ａで発生した動力によりコンプレッサ翼車６ａを駆動される。

このように、圧縮膨張タービンユニット５として構成されたこの実施形態の圧縮膨張タービンシステムでは、フランジ部４３ａを有する円筒状の軸受押え部材４３が、コンプレッサ翼車６ａと転がり軸受１５との間に配置され、前記フランジ部４３ａが干渉することで主軸１３の軸方向移動を規制する主軸移動規制部材４４がコンプレッサ側ケーシング６に配置されているので、コンプレッサ側ケーシング６ｂとコンプレッサ翼車６ａとが接触する前に主軸１３の軸長の伸びを規制する。
また、タービン翼車７ａと転がり軸受１６との間にも、フランジ部４５ａを有する円筒状の軸受押え部材４５が配置され、前記フランジ部４５ａが干渉することで主軸１３の軸方向移動を規制する主軸移動規制部材４４がタービン側ケーシング６に配置されているので、タービンケーシング６ｂとタービン翼車６ａとが接触する前に主軸１３の軸長の伸びを規制する。これにより、主軸１３の熱膨張や、主軸１３とユニットハウジング１２の熱膨張差に起因して、コンプレッサ翼車６ａやタービン翼車７ａが破損するのを防止できる。

この実施形態では、コンプレッサ６側に配置される軸受押え部材４３のフランジ部４３ａと主軸移動規制部材４４との間に軸方向隙間ｇ１が設定され、この隙間ｇ１がコンプレッサ側ケーシング６ｂとコンプレッサ翼車６ａとの隙間ｄ１以下とされているので、コンプレッサ側ケーシング６ｂとコンプレッサ翼車６ａとが接触する前に、主軸移動規制部材４４が軸受押え部材４３のフランジ部４３ａに確実に接触して主軸１３の軸長の伸びを規制できる。
また、膨張タービン７側に配置される軸受押え部材４５のフランジ部４５ａと主軸移動規制部材４６との間にも隙間ｇ２が設定され、この隙間ｇ２がタービン側ケーシング７ｂとタービン翼車７ａとの隙間ｄ２以下とされているので、タービン側ケーシング７ｂとタービン翼車７ａとが接触する前に、主軸移動規制部材４６が軸受押え部材４５のフランジ部４５ａに確実に接触して主軸１３の軸長の伸びを規制できる。

さらに、この実施形態では、コンプレッサ翼車６ａおよびタービン翼車７ａが、スラスト板１３ａと共通の主軸１３に嵌合し、タービン翼車７ａで発生した動力により、コンプレッサ翼車６ａを駆動させる圧縮膨張タービンシステムを構成する圧縮膨張タービンユニット５において、主軸１３の支持に上記構成の磁気軸受装置を適用したので、各翼車６ａ，７ａの適切な隙間ｄ１，ｄ２を保って主軸１３の安定した高速回転が得られ、かつ転がり軸受１５，１６の長期耐久性の向上、寿命の向上が得られる。

すなわち、圧縮膨張タービンユニット５の圧縮，膨張の効率を確保するためには、各翼車６ａ，７ａとケーシング６ｂ，７ｂとの隙間ｄ１，ｄ２を微小に保つ必要がある。例えば，この圧縮膨張タービンユニット５を空気サイクル冷凍冷却システムに適用する場合には、この効率確保が重要となる。これに対して、主軸１３を転がり軸受１５，１６により支持するため、転がり軸受の持つアキシアル方向位置の規制機能により、主軸１３のアキシアル方向位置がある程度規制され、各翼車６ａ，７ａとハウジング６ｂ，７ｂ間の微小隙間ｄ１，ｄ２を一定に保つことができる。

しかし、タービンユニット５の主軸１３には、各翼車６ａ，７ａに作用する空気の圧力等でスラスト力がかかる。また、空気冷却システムで使用するタービンユニット５では、１分間に例えば８万〜１０万回転程度の非常に高速の回転となる。そのため、主軸１３を回転支持する転がり軸受１５，１６に上記スラスト力が作用すると、転がり軸受１５，１６の長期耐久性が低下する。
この実施形態は、上記スラスト力を電磁石１７で支承するため、非接触でトルクの増大を抑えながら、主軸１３の支持用の転がり軸受１５，１６に作用するスラスト力を軽減することができる。この場合に転がり軸受１６に作用するスラスト力を検出するセンサ１８と、このセンサ１８の出力に応じて前記電磁石１７による支持力を制御する磁気軸受用コントローラ１９とを設けたため、転がり軸受１５，１６を、その軸受仕様に応じてスラスト力に対し最適な状態で使用することができる。

図３および図４は、この発明の他の実施形態を示す。この実施形態の圧縮膨張タービンシステムは、図１に示す第１の実施形態において、主軸１３を転がり軸受１５，１６と磁気軸受である電磁石１７で支持すると共に、主軸１３を回転駆動するアキシアルギャップ型のモータ３９を設けたものである。モータ３９は、電磁石１７とは独立にモータ用コントローラ２９で制御される。

電磁石１７は、主軸１３の軸方向中間部において軸方向に並ぶように主軸１３に垂直かつ同軸に一体構造として設けられた強磁性体からなるフランジ状の２つのスラスト板１３ａ，１３ｂの各片面に非接触で対向するように、一対のものがスピンドルハウジング１４に設置されている。具体的には、磁気軸受ユニットを構成する一方の電磁石１７は、膨張タービン７寄りに位置するスラスト板１３ａの膨張タービン７側に向く片面を電磁石ターゲットとして、この片面に非接触で対向するようにスピンドルハウジング１４に設置される。また、磁気軸受ユニットを構成する他方の電磁石１７は、コンプレッサ６寄りに位置するスラスト板１３ｂのコンプレッサ６側に向く片面を電磁石ターゲットして、この片面に非接触で対向するようにスピンドルハウジング１４に設置される。

モータ３９は、前記電磁石１７と並んで主軸１３に設けられたモータロータ３９ａと、このモータロータ３９ａに対し軸方向に対向するモータステータ３９ｂとでなるモータユニットである。具体的には、モータユニットの一部品を構成するモータロータ３９ａは、主軸１３における前記各スラスト板１３ａ，１３ｂの電磁石１７が対向する側とは反対側の各片面に、円周方向に等ピッチで並ぶ永久磁石３９ａａを配置することで左右一対のものが構成される。永久磁石３９ａａは接着剤により各スラスト板１３ａ，１３ｂの各片面に接着固定される。このように軸方向に対向配置される永久磁石３９ａａの間では、その磁極が互いに異極となるように設定される。主軸１３には磁気特性の良好な低炭素鋼を使用しているので、主軸１３と一体構造となるように設けられる前記各スラスト板１３ａ，１３ｂを、永久磁石３９ａａのバックヨークおよび電磁石ターゲットに兼用できる。
モータユニットの他の部品であるモータステータ３９ｂは、前記左右一対のモータロータ３９ａに挟まれる軸方向中央の位置において、これら両モータロータ３９ａの各面に非接触で対向するようにコアの無い状態で配置したコイル３９ｂａを、モータハウジング４０を介してスピンドルハウジング１４に設置して構成される。このモータ３９は、前記モータロータ３９ａとモータステータ３９ｂ間に作用するローレンツ力により、主軸１３を回転させる。このように、このアキシアルギャップ型のモータ３９はコアレスモータとされていることから、モータロータ３９ａとモータステータ３９ｂ間の磁気カップリングによる負の剛性はゼロとなっている。

上記圧縮膨張タービンユニット５におけるモータ一体型の磁気軸受装置の力学モデルは、転がり軸受１５，１６とこれら軸受の支持系（センサ予圧ばね２５、軸受予圧ばね２６、軸受ハウジング２３など）とで形成される合成バネと、モータ部（モータ３９と電磁石１７）で形成される合成バネとが並列となったバネ系で構成することができる。このバネ系において、転がり軸受１５，１６とこれら軸受の支持系とで形成される合成バネは、変位した方向と逆の方向に変位量に比例して作用する剛性となるのに対し、モータ部で形成される合成バネは、変位した方向に変位量に比例して作用する負の剛性となる。
このため、上記した両合成バネの剛性の大小関係を、
軸受等による合成バネの剛性値＜モータ部による合成バネの負の剛性値…（３）
とした場合、機械システムの位相は１８０°遅れとなり不安定な系となることから、電磁石１７を制御する磁気軸受用コントローラ１９において、予め位相補償回路を負荷する必要が生じ、コントローラ１９の構成が複雑なものになる。

そこで、この実施形態におけるモータ一体型の磁気軸受装置では、上記した両合成バネの剛性の大小関係を、
軸受等による合成バネの剛性値＞モータ部による合成バネの負の剛性値…（４）
としている。とくに、このモータ一体型の磁気軸受装置では、上記したようにアキシアルギャップ型のモータ３９をコアレスモータとしているので、モータ３９に作用する負の剛性値をゼロとすることができ、モータ３９が高負荷動作し過大なアキシアル荷重が作用した状態においても上記（４）式の大小関係を保つことができる。
その結果、制御帯域において、機械システムの位相が１８０°遅れとなることを防止できるので、モータ３９が高負荷動作し過大なアキシアル荷重が作用した状態でも磁気軸受用コントローラ１９の制御対象を安定なものとでき、コントローラ１９の回路構成を第１の実施形態における図４のように比例もしくは比例積分を用いた簡単なものに構成できる。

図４にブロック図で示すモータ用コントローラ２９では、回転同期指令信号を基に、モータロータ３９ａの回転角をフィードバック信号として位相調整回路４７でモータ駆動電流の位相調整が行われ、その調整結果に応じたモータ駆動電流をモータ駆動回路４８からモータステータ３９ｂに供給することによって、定回転制御が行われる。前記回転同期指令信号は、モータロータ３９ａに設けられた回転角度検出センサ（図示せず）の出力に応じて演算される。この実施形態におけるその他の構成は、第１の実施形態の場合と同様である。

図５は、例えば前記第１の実施形態における圧縮膨張タービンユニット５を用いた空気サイクル冷凍冷却システムの全体の構成を示すが、図３の実施形態における圧縮膨張タービンユニット５を用いても良い。この空気サイクル冷凍冷却システムは、冷凍倉庫等の被冷却空間１０の空気を直接に冷媒として冷却するシステムであり、被冷却空間１０にそれぞれ開口した空気の取入口１ａから排出口１ｂに至る空気循環経路１を有している。この空気循環経路１に、予圧縮手段２、第１の熱交換器３、空気サイクル冷凍冷却用タービンユニット５のコンプレッサ６、第２の熱交換器３、中間熱交換器９、および前記タービンユニット５の膨張タービン７が順に設けられている。中間熱交換器９は、同じ空気循環経路１内で取入口１ａの付近の流入空気と、後段の圧縮で昇温し、冷却された空気との間で熱交換を行うものであり、取入口１ａの付近の空気は熱交換器９ａ内を通る。

予圧縮手段２はブロア等からなり、モータ２ａにより駆動される。第１の熱交換器３および第２の熱交換器８は、冷却媒体を循環させる熱交換器３ａ，８ａをそれぞれ有し、熱交換器３ａ，８ａ内の水等の冷却媒体と空気循環経路１の空気との間で熱交換を行う。各熱交換器３ａ，８ａは、冷却塔１１に配管接続されており、熱交換で昇温した冷却媒体が冷却塔１１で冷却される。なお、前記予圧縮手段２を含まない構成の空気サイクル冷凍冷却システムでもよい。

この空気サイクル冷凍冷却システムは、被冷却空間１０を０℃〜−６０℃程度に保つシステムであり、被冷却空間１０から空気循環経路１の取入口１ａに０℃〜−６０℃程度で１気圧の空気が流入する。なお、以下に示す温度および気圧の数値は、一応の目安となる一例である。取入口１ａに流入した空気は、中間熱交換器９により、空気循環経路１中の後段の空気の冷却に使用され、３０℃まで昇温する。この昇温した空気は１気圧のままであるが、予圧縮手段２により１．４気圧に圧縮させられ、その圧縮により、７０℃まで昇温する。第１の熱交換器３は、昇温した７０℃の空気を冷却すれば良いため、常温程度の冷水であっても効率良く冷却することができ、４０℃に冷却する。

熱交換により冷却された４０℃，１．４気圧の空気が、タービンユニット５のコンプレッサ６により、１．８気圧まで圧縮され、この圧縮により７０℃程度に昇温した状態で、第２の熱交換器８により４０℃に冷却される。この４０℃の空気は、中間熱交換器９で−３０℃の空気により−２０℃まで冷却される。気圧はコンプレッサ６から排出された１．８気圧が維持される。
中間熱交換器９で−２０℃まで冷却された空気は、タービンユニット５の膨張タービン７により断熱膨張され、−５５℃まで冷却されて排出口１ｂから被冷却空間１０に排出される。この空気サイクル冷凍冷却システムは、このような冷凍サイクルを行う。

この空気サイクル冷凍冷却システムでは、タービンユニット５において、各翼車６ａ，７ａの適切な隙間ｄ１，ｄ２を保って主軸１３の安定した高速回転が得られ、かつ軸受１５，１６の長期耐久性の向上、寿命の向上が得られることで、軸受１５，１６の長期耐久性が向上することから、タービンユニット５の全体として、しいては空気サイクル冷凍冷却システムの全体としての信頼性が向上する。このように、空気サイクル冷凍冷却システムのネックとなっているタービンユニット５の主軸軸受１５，１６の安定した高速回転、長期耐久性、信頼性が向上するため、空気サイクル冷凍冷却システムの実用化が可能となる。

この発明の第１の実施形態にかかる圧縮膨張タービンシステムの断面図である。 図１の圧縮膨張タービンシステムにおける磁気軸受用コントローラの一例を示すブロック図である。 この発明の他の実施形態にかかる圧縮膨張タービンシステムの断面図である。 同圧縮膨張タービンシステムにおけるモータ用コントローラの一例を示すブロック図である。 同圧縮膨張タービンシステムを適用した空気サイクル冷凍冷却システムの系統図である。 提案例の断面図である。

符号の説明

２…予圧縮手段
３…第１の熱交換器
５…圧縮膨張タービンユニット
６…コンプレッサ
６ａ…コンプレッサ翼車
６ｂ…コンプレッサ側ケーシング
７…膨張タービン
７ａ…タービン翼車
７ｂ…タービン側ケーシング
１２…ユニットハウジング
１３…主軸
１３ａ，１３ｂ…スラスト板
１４…スピンドルハウジング
１５，１６…転がり軸受
１７…電磁石
１８…センサ
１９…磁気軸受用コントローラ
２０…転がり軸受支持部
３９…モータ
３９ａ…モータロータ
３９ｂ…モータステータ
４３，４５…軸受押え部材
４４，４６…主軸移動規制部材
ｄ１，ｄ２，ｇ１，ｇ２…隙間

Claims (9)

1. 転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車およびタービン側翼車は、前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、タービン側翼車で発生した動力により、コンプレッサ側翼車を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石の負の剛性値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して前記主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されていることを特徴とする圧縮膨張タービンシステム。
2. 転がり軸受と磁気軸受を併用し、転がり軸受がラジアル負荷を支持し、磁気軸受がアキシアル負荷と軸受予圧のどちらか一方または両方を支持し、前記磁気軸受の電磁石は主軸に設けられた強磁性体からなるフランジ状のスラスト板に非接触で対向するように、スピンドルハウジングに取付けられており、コンプレッサ側翼車とタービン側翼車およびモータロータは前記スラスト板と共通の主軸に嵌合し、モータロータは両側にある前記転がり軸受の間に配置され、モータステータは前記モータロータと対向して配置され、前記モータステータからの磁気力ないしはローレンツ力によって、主軸を駆動させるものであり、アキシアル方向の力を検出するセンサの出力に応じて前記電磁石の支持力を制御するコントローラを有し、前記転がり軸受とこの転がり軸受の支持系とで形成される合成バネの剛性値が、前記電磁石とモータ部とで形成される合成バネの負の合成値よりも大である関係を有し、圧縮膨張タービンユニットのハウジングが、スピンドルハウジング、モータハウジング、転がり軸受支持部、タービン側ケーシング、およびコンプレッサ側ケーシングとから構成され、フランジ部を有する円筒状の軸受押え部材が、前記コンプレッサ側翼車または前記タービン側翼車と前記転がり軸受との間に配置され、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングには前記軸受押え部材に干渉して前記主軸の軸方向移動を規制するリング状の部材が配置されていることを特徴とする圧縮膨張タービンシステム。
3. 請求項１または請求項２において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材と、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部が干渉するものとした圧縮膨張タービンシステム。
4. 請求項３において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材の内径が、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部の外径よりも小さくなるように形成されている圧縮膨張タービン。
5. 請求項４において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材と、前記軸受押え部材に形成されたフランジ部との間には、軸方向の隙間が形成されている圧縮膨張タービン。
6. 請求項５において、前記コンプレッサ側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材と前記軸受押え部材に形成されたフランジ部との間に形成される軸方向隙間が、コンプレッサ側ケーシングとコンプレッサ側翼車との隙間以下に形成されている圧縮膨張タービンシステム。
7. 請求項５において、前記タービン側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材と前記軸受押え部材に形成されたフランジ部との間に形成される軸方向隙間が、タービン側ケーシングとタービン側翼車との隙間以下に形成されている圧縮膨張タービンシステム。
8. 請求項６または請求項７において、前記コンプレッサ側ケーシングまたはタービン側ケーシングに配置された軸方向移動を規制するリング状の部材が、カーボンまたは銅または銅合金で形成されている圧縮膨張タービンユニット。
9. 請求項８において、前記圧縮膨張タービンシステムが、流入空気に対して、タービンユニットのコンプレッサによる圧縮、他の熱交換器による冷却、前記タービンユニットの膨張タービンによる断熱膨張、もしくは予圧縮手段により圧縮、熱交換器による冷却、タービンユニットのコンプレッサによる圧縮、他の熱交換器による冷却、前記タービンユニットの膨張タービンによる断熱膨張、を順次行う空気サイクル冷凍冷却システムに使用されたものである圧縮膨張タービンシステム。

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