JP2007107055A - 高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 - Google Patents
高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007107055A JP2007107055A JP2005299436A JP2005299436A JP2007107055A JP 2007107055 A JP2007107055 A JP 2007107055A JP 2005299436 A JP2005299436 A JP 2005299436A JP 2005299436 A JP2005299436 A JP 2005299436A JP 2007107055 A JP2007107055 A JP 2007107055A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weld metal
- toughness
- steel
- temperature strength
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
【解決手段】 鋼材と溶接金属の化学組成を適正範囲に限定した上で、溶接金属の化学組成について、Nb当量=Nb%+0.47Mo%+0.25W%+0.65V%+0.4Ta%+0.2Zr%の式で定義されるNb当量を0.05〜1%とし、かつ、固溶Nbと固溶Vとの合計量を0.005〜0.1%とすることにより、溶接継手全体として、700〜800℃までの高温強度と低温靱性とを同時に確保する。
【選択図】 なし
Description
C:0.005〜0.15%、
Si:0.005〜1%、
Mn:0.1〜2%、
P:0.02%以下、
S:0.01%以下、
O:0.01%以下、
Al:0.002〜0.1%、
N:0.001〜0.01%、
を含み、さらに、
Mo:0.1〜1%、
W:0.01〜1%、
Nb:0.005〜0.2%、
V:0.01〜0.5%、
Ta:0.005〜0.5%、および、
Zr:0.005〜0.5%
のうちの1種または2種以上含有し、かつ、残部がFeならびに不可避不純物からなる耐火構造用鋼材と、溶接部とからなる耐火構造用溶接継手であって、
該溶接部に形成された溶接金属が、質量%で、
C :0.01〜0.15%、
Si:0.1〜1%、
Mn:0.3〜2.5%、
P:0.02%以下、
S:0.01%以下、
Al:0.001〜0.1%、
N:0.001〜0.015%、
O:0.005〜0.06%、
Nb:0.01〜0.5%、および、
V:0.01〜0.7%
のうちの1種または2種を含有し、
さらに、
Mo:0.02〜2%、
W:0.02〜2%、
Ta:0.01〜0.5%、および、
Zr:0.01〜0.5%
のうちの1種または2種以上含有し、下記(1)式により定義されるNb当量が0.05〜1%を満足し、かつ、固溶Nbと固溶Vとの合計量が0.005〜0.1%であり、残部がFeならびに不可避不純物からなることを特徴とする高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
Nb当量=Nb%+0.47Mo%+0.25W%+0.65V%+0.4Ta%
+0.2Zr% ・ ・・・(1)
但し、上記Nb%、Mo%、W%、V%、Ta%、Zr%は、それぞれ溶接金属中のNb、Mo、W、V、Ta、Zrの含有量(質量%)を示す。
Cu:0.005〜1.5%、
Ni:0.01〜6%、
Co:0.01〜6%、
Cr:0.005〜1.5%、
Ti:0.002〜0.1%、
B:0.0002〜0.003%、
Ca:0.0005〜0.005%、
REM:0.0005〜0.01%、および、
Mg:0.0002〜0.005%
のうちの1種または2種以上含むことを特徴とする前記(1)項に記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
Cu:0.005〜1.5%、
Ni:0.01〜6%、
Co:0.01〜6%、
Cr:0.002〜0.5%、
Ti:0.002〜0.1%、
B:0.0002〜0.005%、
Ca:0.0005〜0.005%、
REM:0.0005〜0.01%、および、
Mg:0.0002〜0.005%
のうちの1種または2種以上含むことを特徴とする前記(1)または(2)項に記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
0.3≦(Nb%+V%)/(C%+N%)≦5 ・・・(2)
但し、上記「Nb%」、「V%」、「C%」、「N%」は各々溶接金属中のNb、V、C、Nの含有量(mass%)を示す。
V:0.01〜0.7%
のうちの1種または2種を含有し、
さらに、
Mo:0.02〜2%、
W:0.02〜2%、
Ta:0.01〜0.5%、および、
Zr:0.01〜0.5%
のうちの1種または2種以上含有し、下記(1)式により定義されるNb当量が0.05〜1%を満足し、かつ、固溶Nbと固溶Vとの合計量が0.005〜0.1%であり、残部がFeならびに不可避不純物からなり、さらに必要に応じて、Cu:0.005〜1.5%、Ni:0.01〜6%、Co:0.01〜6%、Cr:0.002〜0.5%、Ti:0.002〜0.1%、B:0.0002〜0.005%、Ca:0.0005〜0.005%、REM:0.0005〜0.01%、および、Mg:0.0002〜0.005%のうちの1種または2種以上含むことを特徴とする。これにより、溶接入熱が10〜200kJ/cmの条件であれば溶接方法によらず、優れた高温強度と靱性とを兼ね備えた溶接金属を有する溶接継手を達成できる。
なお、より好ましくは、溶接金属のCとNとの含有量の合計は0.01〜0.06%とする。
Nb当量=Nb%+0.47Mo%+0.25W%+0.65V%+0.4Ta%
+0.2Zr% ・ ・ ・(1)
但し、上記Nb%、Mo%、W%、V%、Ta%、Zr%は、それぞれ溶接金属中のNb、Mo、W、V、Ta、Zrの含有量(質量%)を示す。
なお、上記溶接金属が確実に耐火構造用継手として確実な効果を安定して発揮するためには、溶接方法は全く問わないが、後述するように溶接入熱としては10〜200kJ/cmの範囲内であることが好ましい。
Cは、鋼材の室温強度を確保する上で最も有効な元素であり、該効果を発揮するためには、鋼材中に0.005%以上含有させる必要がある。一方、0.15%を超えて過剰に含有させると、溶接性が劣化し、かつ母材およびHAZの靱性確保が困難となる。また、鋼材中のC含有量が0.15%超であると、溶接方法によっては溶接金属中のC量も過大となって、溶接金属の靱性、高温特性に悪影響を及ぼす可能性があり、好ましくない。
Siは脱酸元素であり、鋼の健全性を保つために、少なくとも0.005%以上の含有が必要である。ただし、1%を超えて過剰に含有させると、HAZを硬化させてHAZの靱性、低温割れ性を劣化させて好ましくないため、本発明においては、Siの含有量を0.005〜1%に限定する。
Oも鋼材においては、不純物元素であり、0.01%を超えて過剰に鋼材中に含有させると、延性と靱性とを劣化させて好ましくないため、本発明においては、鋼材中のO含有量は0.01%以下とする。
また、本発明では、本願発明が目的とする基本特性の中で、特に強度・靭性の調整や延性改善のために、必要に応じて、さらにCu、Ni、Co、Cr、Ti、B、Ca、REM、および、Mgのうちの1種または2種以上を含有させることができる。
Nbは、溶接金属中に比較的微量で含有することで高温強度を向上させることが可能な元素であり、本発明における溶接金属の高温強度発現に重要な元素である。Nb単独で溶接金属の、特に700℃〜800℃での高温強度を十分に向上させるためには溶接金属中にNbを0.01%以上含有させる必要がある。一方、Nbを溶接金属中に0.5%を超えて過剰に含有させると、溶接金属中に粗大析出部を形成して高温強度向上効果が飽和し、かつ、母材ならびにHAZの靭性を著しく劣化させるため、好ましくない。従って、本発明においては、溶接金属中のNb含有量を0.01〜0.5%とする。
Vも上記Nbと同様に、後述するように、溶接金属の700℃〜800℃での高温強度と靱性とを両立させるためには、固溶Nbと固溶Vの合計量が0.005〜0.1%とする必要があり、適正量の固溶V量を溶接方法によらず、溶接方法によらずに、溶接入熱が10〜200kJ/cmの比較的広い溶接入熱範囲で溶接金属の高温強度と靱性とを確保するために、溶接金属中の全V量は0.01〜0.7%の範囲でV析出物と固溶Vとのバランスを調整するのが好ましい。
溶接金属中のMoは、固溶および析出状態で高温での転位の移動を妨げて安定的に高温降伏強度を高める作用を有し、特に本発明のように(1)式で定義されるNb当量の条件および固溶Nb、固溶Vの存在下で、高温降伏強度を高める効果を発揮するためには、Moは溶接金属中に0.02%以上含有させる必要がある。一方、Moは溶接金属中に2%を超えて含有させると、溶接金属が過度に硬化して、靱性、耐低温割れ性が著しく劣化するため、本発明においては、溶接金属中のMo含有量を0.02〜2%に限定する。
すなわち、本発明では、溶接金属の高温降伏強度と靱性を両立するために、溶接金属中のNb、V、Mo、W、Ta、Zrの含有量を、これらの合金元素の高温降伏強度と靭性に対する寄与度を勘案した下記(1)式によって定義されるNb当量を0.05〜1%に限定する必要がある。
Nb当量=Nb%+0.47Mo%+0.25W%+0.65V%+0.4Ta%
+0.2Zr% ・ ・ ・(1)
但し、上記Nb%、Mo%、W%、V%、Ta%、Zr%は、それぞれ溶接金属中のNb、Mo、W、V、Ta、Zrの含有量(質量%)を示す。
溶接金属中のNb、V、Mo、W、Ta、Zrの含有量により上記(1)式で定義されたNb当量が0.05%未満であると、個々の元素の含有量が上述した本発明範囲内であっても、溶接金属の700℃〜800℃における高温降伏強さを十分に向上することが困難となる。一方、個々の元素の含有量が本発明範囲内であっても、上記(1)式で定義されたNb当量が1%超になると溶接金属の靱性劣化の程度が許容できなくなる。そのため、本発明においては、上記Nb、V、Mo、W、Ta、Zrの含有量の限定に加えて、上記(1)式で定義されたNb当量を0.05〜1%に限定する。
0.3≦(Nb%+V%)/(C%+N%)≦5 ・ ・ ・(2)
但し、上記「Nb%」、「V%」、「C%」、「N%」は各々溶接金属中のNb、V、C、Nの含有量(mass%)を示す。
したがって、本発明では、溶接金属中でより安定的に必要十分な固溶Nb、固溶Vが確保できるため溶接金属中のCとNとの含有量の合計とNbとVとの含有量の合計との関係が、上記(2)式を満足させることが好ましい。
2 開先
3 裏当金
4 溶接ビード
5 溶接金属引張試験片
6 継手引張試験片
7 2mmVノッチシャルピー衝撃試験片
Claims (6)
- 質量%で、
C:0.005〜0.15%、
Si:0.005〜1%、
Mn:0.1〜2%、
P:0.02%以下、
S:0.01%以下、
O:0.01%以下、
Al:0.002〜0.1%、
N:0.001〜0.01%
を含み、さらに、
Mo:0.1〜1%、
W:0.01〜1%、
Nb:0.005〜0.2%、
V:0.01〜0.5%、
Ta:0.005〜0.5%、および、
Zr:0.005〜0.5%
のうちの1種または2種以上含有し、かつ、残部がFeならびに不可避不純物からなる耐火構造用鋼材と、溶接部とからなる耐火構造用溶接継手であって、
該溶接部に形成された溶接金属が、質量%で、
C :0.01〜0.15%、
Si:0.1〜1%、
Mn:0.3〜2.5%、
P:0.02%以下、
S:0.01%以下、
Al:0.001〜0.1%、
N:0.001〜0.015%、
O:0.005〜0.06%
を含み、
Nb:0.01〜0.5%、および、
V:0.01〜0.7%
のうちの1種または2種を含有し、
さらに、
Mo:0.02〜2%、
W:0.02〜2%、
Ta:0.01〜0.5%、および、
Zr:0.01〜0.5%
のうちの1種または2種以上含有し、下記(1)式により定義されるNb当量が0.05〜1%を満足し、かつ、固溶Nbと固溶Vとの合計量が0.005〜0.1%であり、残部がFeならびに不可避不純物からなることを特徴とする高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
Nb当量=Nb%+0.47Mo%+0.25W%+0.65V%+0.4Ta%
+0.2Zr% ・ ・ ・(1)
但し、上記Nb%、Mo%、W%、V%、Ta%、Zr%は、それぞれ溶接金属中のNb、Mo、W、V、Ta、Zrの含有量(質量%)を示す。 - 前記鋼材に、さらに、質量%で
Cu:0.005〜1.5%、
Ni:0.01〜6%、
Co:0.01〜6%、
Cr:0.005〜1.5%、
Ti:0.002〜0.1%、
B:0.0002〜0.003%、
Ca:0.0005〜0.005%、
REM:0.0005〜0.01%、および、
Mg:0.0002〜0.005%
のうちの1種または2種以上含むことを特徴とする請求項1に記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。 - 前記溶接金属に、さらに、質量%で
Cu:0.005〜1.5%、
Ni:0.01〜6%、
Co:0.01〜6%、
Cr:0.002〜0.5%、
Ti:0.002〜0.1%、
B:0.0002〜0.005%、
Ca:0.0005〜0.005%、
REM:0.0005〜0.01%、および、
Mg:0.0002〜0.005%
のうちの1種または2種以上含むことを特徴とする請求項1または2に記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。 - 前記溶接金属中のCとNとの含有量の合計が0.01〜0.06%であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
- 前記溶接金属中のCとNとの含有量の合計とNbとVとの含有量の合計との関係が下記(2)式を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
0.3≦(Nb%+V%)/(C%+N%)≦5 ・ ・ ・(2)
但し、上記「Nb%」、「V%」、「C%」、「N%」は各々溶接金属中のNb、V、C、Nの含有量(mass%)を示す。 - 前記溶接金属は、溶接入熱が10kJ/cm〜200kJ/cmの条件で形成されたことを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005299436A JP4495060B2 (ja) | 2005-10-13 | 2005-10-13 | 高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005299436A JP4495060B2 (ja) | 2005-10-13 | 2005-10-13 | 高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007107055A true JP2007107055A (ja) | 2007-04-26 |
JP4495060B2 JP4495060B2 (ja) | 2010-06-30 |
Family
ID=38033149
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005299436A Active JP4495060B2 (ja) | 2005-10-13 | 2005-10-13 | 高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4495060B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009215642A (ja) * | 2008-02-15 | 2009-09-24 | Nippon Steel Corp | 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法 |
JP2011020163A (ja) * | 2009-07-17 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 高温特性と靭性に優れた耐火構造用1パス大入熱溶接継手およびその製造方法 |
KR20110055880A (ko) * | 2009-11-20 | 2011-05-26 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 고강도 플럭스 코어드 아크 용접 금속부 |
CN106987772A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-07-28 | 武汉钢铁有限公司 | 高强度耐火耐候钢及其生产方法 |
WO2023162356A1 (ja) * | 2022-02-28 | 2023-08-31 | Jfeスチール株式会社 | 片面サブマージアーク溶接方法並びに溶接継手およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106854732B (zh) * | 2016-12-13 | 2018-06-22 | 武汉钢铁有限公司 | 抗拉强度≥600MPa的高韧性低屈强比耐火耐候钢及其生产方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60258411A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-20 | Kawasaki Steel Corp | 溶接鋼管の加工方法 |
JPH09225682A (ja) * | 1996-02-22 | 1997-09-02 | Nippon Steel Corp | 耐火鋼のサブマージアーク溶接方法 |
JP2000054061A (ja) * | 1998-08-10 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 低降伏比型耐火用鋼材及び鋼管並びにそれらの製造方法 |
JP2001262269A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-09-26 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部靱性に優れた建築用耐火鋼材および溶接鋼管 |
-
2005
- 2005-10-13 JP JP2005299436A patent/JP4495060B2/ja active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60258411A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-20 | Kawasaki Steel Corp | 溶接鋼管の加工方法 |
JPH09225682A (ja) * | 1996-02-22 | 1997-09-02 | Nippon Steel Corp | 耐火鋼のサブマージアーク溶接方法 |
JP2000054061A (ja) * | 1998-08-10 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 低降伏比型耐火用鋼材及び鋼管並びにそれらの製造方法 |
JP2001262269A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-09-26 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部靱性に優れた建築用耐火鋼材および溶接鋼管 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009215642A (ja) * | 2008-02-15 | 2009-09-24 | Nippon Steel Corp | 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法 |
JP2011020163A (ja) * | 2009-07-17 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 高温特性と靭性に優れた耐火構造用1パス大入熱溶接継手およびその製造方法 |
KR20110055880A (ko) * | 2009-11-20 | 2011-05-26 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 고강도 플럭스 코어드 아크 용접 금속부 |
KR101665696B1 (ko) | 2009-11-20 | 2016-10-24 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 고강도 플럭스 코어드 아크 용접 금속부 |
CN106987772A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-07-28 | 武汉钢铁有限公司 | 高强度耐火耐候钢及其生产方法 |
WO2023162356A1 (ja) * | 2022-02-28 | 2023-08-31 | Jfeスチール株式会社 | 片面サブマージアーク溶接方法並びに溶接継手およびその製造方法 |
JP7448086B2 (ja) | 2022-02-28 | 2024-03-12 | Jfeスチール株式会社 | 片面サブマージアーク溶接方法および溶接継手の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4495060B2 (ja) | 2010-06-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TW201041683A (en) | Steel material for high heat input welding | |
JP5849940B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板 | |
JP2011219797A (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板 | |
JP4495060B2 (ja) | 高温強度と靭性に優れた耐火構造用溶接継手 | |
JP5696228B2 (ja) | 溶接継手低温靭性及び溶接作業性に優れたフラックスコアードアーク溶接ワイヤ及びそれを利用した溶接継手 | |
JP5796636B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
KR100997341B1 (ko) | 대입열 용접에 있어서의 용접 열영향부의 인성이 우수한강판 | |
JP5432548B2 (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた厚鋼板 | |
JP2013127108A (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板 | |
JP4969282B2 (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた高強度低降伏比鋼材 | |
JP5818343B2 (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板 | |
JP4279231B2 (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた高強度鋼材 | |
JP5515954B2 (ja) | 耐溶接割れ性と溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力厚鋼板 | |
JP4025263B2 (ja) | 耐ガス切断割れ性および大入熱溶接継手靭性に優れ且つ音響異方性の小さい低降伏比高張力鋼板 | |
JP4901262B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板 | |
JP5218312B2 (ja) | 高温特性と靭性に優れた耐火構造用1パス大入熱溶接継手およびその製造方法 | |
JP2004323917A (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
JP2688312B2 (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
JP2008144216A (ja) | 高温強度と低温靭性に優れる溶接構造用鋼の製造方法 | |
JP2006000868A (ja) | 下盛り溶接用ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。 | |
JP5862592B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高張力鋼板 | |
JP2002224835A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高靱性高張力鋼の溶接方法 | |
JP5213517B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材 | |
JP6747032B2 (ja) | 厚鋼板 | |
JP5223295B2 (ja) | 耐再熱脆化特性に優れた耐火h形鋼及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080307 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20091023 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091110 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100108 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100302 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100310 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100406 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100408 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4495060 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140416 Year of fee payment: 4 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |