JP2007064510A

JP2007064510A - 空気調和装置

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Publication number: JP2007064510A
Application number: JP2005248045A
Authority: JP
Inventors: Hidenori Sangenya; 秀紀三軒家; Katsunori Murata; 勝則村田; Takeshi Kitagawa; 武北川
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2005-08-29
Filing date: 2005-08-29
Publication date: 2007-03-15
Anticipated expiration: 2025-08-29
Also published as: JP3894221B1; WO2007026620A1

Abstract

【課題】空気調和装置において、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑える。
【解決手段】空気調和装置は、圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器と膨張弁とを有する主冷媒回路と、熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すバイパス冷媒回路と、バイパス冷媒回路を流れる冷媒によって熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒を冷却する冷却器と、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度が所定値になるようにバイパス冷媒回路のバイパス用膨張弁を制御する制御部とを備えている。制御部は、圧縮機の起動時や利用側熱交換器の運転台数変更時において、外気温度が所定の外気温度の値より小さい場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。
【選択図】図７

Description

本発明は、空気調和装置、特に、蒸気圧縮式の主冷媒回路を流れる冷媒の一部を圧縮機の吸入側に戻すようにバイパスし、そのバイパスされた冷媒を用いて主冷媒回路を流れる冷媒を過冷却状態にすることができるように構成された空気調和装置に関する。

従来より、主冷媒回路を流れる冷媒の一部を圧縮機の吸入側に戻すようにバイパスし、そのバイパスされた冷媒を用いて主冷媒回路を流れる冷媒を過冷却状態にすることができるように構成された空気調和装置がある。このような空気調和装置は、主として、圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器と膨張弁とを有する主冷媒回路と、熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されたバイパス冷媒回路と、バイパス冷媒回路を流れる冷媒によって熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒を冷却するための冷却器とを備えている。バイパス冷媒回路は、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒を冷却するように、主冷媒回路及びバイパス冷媒回路に接続されている。そして、バイパス用膨張弁は、空気調和装置の運転制御を行う制御部によって、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度（以下、バイパス冷媒回路側過熱度とする）が所定の過熱度の値（以下、目標過熱度とする）になるように制御される。

このような空気調和装置では、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷房運転等の冷凍サイクル運転を行う際に、主冷媒回路の熱源側熱交換器から膨張弁へ送られる冷媒の一部を、バイパス用膨張弁によって流量調節しながら、主冷媒回路から分岐されてバイパス冷媒回路を介して圧縮機の吸入側に戻すことができる。そして、バイパス冷媒回路のバイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に向かって流れる冷媒は、冷却器を通過して、熱源側熱交換器から膨張弁へ送られる冷媒と熱交換を行う。ここで、バイパス用膨張弁を通過した後の冷媒は、主冷媒回路の熱源側熱交換器から膨張弁へ送られる冷媒の温度よりも低いため、主冷媒回路の熱源側熱交換器から膨張弁へ送られる冷媒を冷却するとともに、加熱される。また、バイパス用膨張弁は、バイパス冷媒回路側過熱度が目標過熱度になるように、制御部によって制御されているため、バイパス冷媒回路を流れる冷媒は、冷却器を通過して目標過熱度に対応する出口温度まで加熱された後、圧縮機の吸入側に戻されるようになっている。また、冷却器において冷却された主冷媒回路を流れる冷媒は、冷却器におけるバイパス冷媒回路を流れる冷媒との間の交換熱量に応じた過冷却状態まで冷却される（以下、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度を主冷媒回路側過冷却度とする）。この冷却器によって冷却された冷媒は、膨張弁において蒸発器として機能する利用側熱交換器の蒸発圧力付近まで膨張されて気液二相状態となり、利用側熱交換器に送られる。このようにして、この空気調和装置では、主冷媒回路を流れる冷媒が過冷却状態となるような過熱度制御（以下、バイパス冷媒回路過熱度制御とする）を行うことができる。

また、特許文献１の空気調和装置のように、バイパス冷媒回路過熱度制御を行う際の目標過熱度を、圧縮機の吐出温度に基づいて圧縮機が湿り運転にならない値に設定する、すなわち、圧縮機が湿り運転にならない範囲で極力小さな値になるように設定することによって、主冷媒回路側過冷却度をできるだけ大きくすることができるように構成することもある。
特開２００５−６９５６６公報

しかし、上述のバイパス回路過熱度制御を行う場合には、バイパス冷媒回路側過熱度が目標過熱度になるように、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の流量が制御されるため、主冷媒回路側過冷却度が空気調和装置の運転条件によって様々な値となる。このため、外気温度が低い条件において圧縮機を起動する場合には、熱源側熱交換器における冷媒の冷却が促進されて熱源側熱交換器の出口における冷媒の過冷却度が大きくなるのに加えて、熱源側熱交換器から膨張弁に送られる冷媒が冷却器においてさらに冷却されるため、主冷媒回路側過冷却度が大きくなり、膨張弁において膨張した後の冷媒圧力（すなわち、蒸発器として機能する利用側熱交換器の蒸発圧力付近）の条件においても、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態の冷媒になる場合がある。そして、圧縮機を起動する場合において、このような主冷媒回路側過冷却度の大きい冷媒が膨張弁及び利用側熱交換器に流入すると、一時的ではあるが、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管において、大きな冷媒通過音が発生するという問題が生じている。

また、複数の利用側熱交換器と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張弁とを有しており必要に応じて利用側熱交換器の運転台数を変更することが可能な、いわゆるマルチ型の空気調和装置の場合には、外気温度が低い条件において利用側熱交換器の運転台数を変更する際にも、外気温度が低い条件において圧縮機を起動する場合と同様に、主冷媒回路側過冷却度が大きくなり、膨張弁において膨張した後の冷媒圧力の条件においても、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態の冷媒になる場合があるため、一時的ではあるが、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管において、大きな冷媒通過音が発生するという問題が生じている。

また、特許文献１の空気調和装置のように、バイパス冷媒回路過熱度制御を行う際の目標過熱度を圧縮機の吐出温度に基づいて圧縮機が湿り運転にならない値に設定している場合には、主冷媒回路側過冷却度をできるだけ大きくするような運転が行われるため、外気温度が低い条件において圧縮機を起動する場合や外気温度が低い条件において利用側熱交換器の運転台数を変更する際には、主冷媒回路側過冷却度がさらに大きくなり、膨張弁において膨張した後の冷媒圧力の条件において、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態の冷媒になりやすいため、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管において、大きな冷媒通過音が発生しやすい。

本発明の課題は、主冷媒回路を流れる冷媒の一部を圧縮機の吸入側に戻すようにバイパスし、そのバイパスされた冷媒を用いて主冷媒回路を流れる冷媒を過冷却状態にすることができるように構成された空気調和装置において、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることにある。

第１の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器と膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、圧縮機の起動時において、外気温度が所定の外気温度の値より小さい場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、圧縮機起動時に外気温度が所定の外気温度よりも小さい条件である場合には、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度（以下、主冷媒回路側過冷却度とする）が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、圧縮機を起動する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第２の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器と膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、圧縮機の起動時において、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、圧縮機起動時に主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、圧縮機を起動する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第３の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器と膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、圧縮機の起動時において、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合に、主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値以下になるまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、圧縮機起動時に主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値以下になるまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、圧縮機を起動する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第４の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と複数の利用側熱交換器と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、利用側熱交換器の運転台数変更時において、外気温度が所定の外気温度の値より小さい場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、利用側熱交換器の運転台数変更時に外気温度が所定の外気温度よりも小さい条件である場合には、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度（以下、主冷媒回路側過冷却度とする）が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、利用側熱交換器の運転台数を変更する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第５の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と複数の利用側熱交換器と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、利用側熱交換器の運転台数変更時において、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、利用側熱交換器の運転台数変更時に主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間が経過するまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、利用側熱交換器の運転台数を変更する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第６の発明にかかる空気調和装置は、主冷媒回路と、バイパス冷媒回路と、冷却器と、制御部とを備えている。主冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と複数の利用側熱交換器と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構とを有し、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機構、利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成されている。バイパス冷媒回路は、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されており、主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁を有している。冷却器は、バイパス用膨張弁の出口から圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒を冷却する。制御部は、バイパス冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度が所定の過熱度の値になるようにバイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う。そして、制御部は、利用側熱交換器の運転台数変更時において、主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合に、主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値以下になるまでバイパス用膨張弁を閉じる制御を行う。

この空気調和装置では、利用側熱交換器の運転台数変更時に主冷媒回路を流れる冷媒の冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度が第１の所定の過冷却度の値よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくなることで膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値以下になるまでバイパス用膨張弁を閉じることで、冷却器における熱源側熱交換器から膨張機構に送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度が過度に大きくならないようにして膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。
これにより、利用側熱交換器の運転台数を変更する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第７の発明にかかる空気調和装置は、第２、３、５、６の発明のいずれかにかかる空気調和装置において、第１の所定の過冷却度の値は、外気温度の関数として設定される。
この空気調和装置では、外気温度の条件に応じて適切な冷媒通過音発生条件の判定を行うことができる。

第８の発明にかかる空気調和装置は、第１〜７の発明のいずれかにかかる空気調和装置において、所定の過熱度の値は、圧縮機の吐出温度に基づいて、圧縮機が湿り運転にならない値に設定される。

この空気調和装置では、バイパス冷媒回路過熱度制御を行う際の目標過熱度である所定の過熱度の値を圧縮機の吐出温度に基づいて圧縮機が湿り運転にならない値に設定することで、主冷媒回路側過冷却度をできるだけ大きくするような運転を行なっているため、膨張弁において膨張した後の冷媒圧力の条件において乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になりやすくなり、冷媒通過音発生条件になりやすい。

しかし、このようなバイパス冷媒回路過熱度制御を行う場合であっても、第１〜７の発明のいずれかのような冷媒通過音発生条件の判定及びバイパス用膨張弁を閉じる制御を行うことによって、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。
第１〜３の発明では、圧縮機を起動する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

第４〜６の発明では、利用側熱交換器の運転台数を変更する場合に、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。
第７の発明では、外気温度の条件に応じて適切な冷媒通過音発生条件の判定を行うことができる。

第８の発明では、冷媒通過音発生条件になりやすいバイパス冷媒回路過熱度制御を行っているにもかかわらず、膨張機構において膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する膨張機構や利用側熱交換器又は膨張機構から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

以下、本発明にかかる空気調和装置の実施形態について、図面に基づいて説明する。
（１）空気調和装置の構成
図１は、本発明の一実施形態としての空気調和装置１の概略冷媒回路図である。空気調和装置１は、１台以上（本実施形態では、１台）の熱源ユニット２に複数台（本実施形態では、３台）の利用ユニット５ａ〜５ｃが接続された、いわゆるマルチ型の空気調和装置であり、例えば、建物内の複数の空調空間の冷暖房等に使用されるものである。利用ユニット５ａ〜５ｃは、分岐ユニット６を介して熱源ユニット２に接続されている。より具体的には、利用ユニット５ａ〜５ｃは、それぞれ、液冷媒分岐配管７ａ〜７ｃ及びガス冷媒分岐配管８ａ〜８ｃを介して分岐ユニット６に接続されている。そして、分岐ユニット６は、液冷媒連絡配管７ｄ及びガス冷媒連絡配管８ｄを介して熱源ユニット２に接続されている。

（２）利用ユニットの構成
各利用ユニット５ａ〜５ｃは、主として、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃを有しており、例えば、建物内に設置されている。各利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃは、室内空気と熱交換するための熱交換器である。本実施形態において、各利用ユニット５ａ〜５ｃは、ユニット内に室内空気を取り込み、送り出すための室内ファン５２ａ〜５２ｃを有しており、室内空気と利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃを流れる冷媒との熱交換を行わせることが可能である。

（３）分岐ユニットの構成
分岐ユニット６は、熱源ユニット２から送られる冷媒を複数の利用ユニット５ａ〜５ｃのそれぞれに送り、また、各利用ユニット５ａ〜５ｃから送られる冷媒を合流させて熱源ユニット２に送るためのユニットである。空気調和装置１では、分岐ユニット６には３台の利用ユニット５ａ〜５ｃが接続されているが、より多くの利用ユニット又はより少ない利用ユニットが接続されていてもよい。また、熱源ユニット２に複数の分岐ユニットが接続されてもよい。

分岐ユニット６は、本実施形態において、主として、液側分岐管６１と、ガス側分岐管６２とを有している。液側分岐管６１は、液冷媒連絡配管７ｄに接続される液側合流部６１ｄと、液側合流部６１ｄから並列に分岐される複数（本実施形態では、３つ）の液側分岐部６１ａ〜６１ｃとを有している。各液側分岐部６１ａ〜６１ｃは、液冷媒分岐配管７ａ〜７ｃを介して利用ユニット５ａ〜５ｃに接続されている。各液側分岐部６１ａ〜６１ｃには、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃが設けられている。各利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃは、利用ユニット５ａ〜５ｃの利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃを流れる冷媒の流量の調節等を行う膨張機構として機能する電動膨張弁である。ガス側分岐管６２は、ガス冷媒連絡配管８ｄに接続されるガス側合流部６２ｄと、ガス側合流部６２ｄから並列に分岐される複数（本実施形態では、３つ）のガス側分岐部６２ａ〜６２ｃとを有している。各ガス側分岐部６２ａ〜６２ｃは、ガス冷媒分岐配管８ａ〜８ｃを介して利用ユニット５ａ〜５ｃに接続されている。

（４）熱源ユニットの構成
熱源ユニット２は、主として、圧縮機２１と、油分離器２２と、四路切換弁２３と、熱源側熱交換器２４と、熱源側膨張弁２５と、ブリッジ回路２６と、レシーバ２７と、冷却器２８と、過冷却用バイパス冷媒回路４１と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁３０と、これらを接続する冷媒配管とを有しており、例えば、建物外に設置されている。

圧縮機２１は、ガス冷媒を圧縮するための機器である。圧縮機２１は、本実施形態において、インバータにより制御されるモータによって駆動される容積式圧縮機であり、運転容量を可変することが可能である。また、圧縮機２１は、このモータをケーシング内に内蔵する、いわゆる、密閉型圧縮機である。
油分離器２２は、圧縮機２１において圧縮されて吐出されるガス冷媒に同伴する冷凍機油を分離するための機器であり、圧縮機２１の吐出側に接続されている。油分離器２２には、分離された冷凍機油を圧縮機２１の吸入側に戻す油戻し回路３１が設けられている。油戻し回路３１は、主として、油戻し管３１ａと、油戻し管３１ａに設けられたキャピラリチューブ３１ｂとを有している。キャピラリチューブ３１ｂは、油戻し管３１ａを介して油分離器２２から圧縮機２１の吸入側に向かう冷凍機油を減圧するためのキャピラリチューブである。

四路切換弁２３は、冷房運転と暖房運転との切り換え時に冷媒の流れの方向を切り換える切換機構として機能する弁であり、冷房運転時には圧縮機２１の吐出側（具体的には、油分離器２２）と熱源側熱交換器２４のガス側とを接続するとともに圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁３０とを接続し（図１の四路切換弁２３の実線を参照、以下、冷房運転切換状態とする）、暖房運転時には圧縮機２１の吐出側（具体的には、油分離器２２）とガス側閉鎖弁３０とを接続するとともに圧縮機２１の吸入側と熱源側熱交換器２４のガス側とを接続することが可能である（図１の四路切換弁２３の破線を参照、以下、暖房運転切換状態とする）。

熱源側熱交換器２４は、室外空気を熱源として冷媒と熱交換するための機器であり、そのガス側が四路切換弁２３に接続されている。本実施形態において、熱源ユニット２は、ユニット内に室外空気を取り込み、送り出すための室外ファン３２を備えており、室外空気と熱源側熱交換器２４を流れる冷媒との熱交換を行わせることが可能である。
熱源側膨張弁２５は、液冷媒連絡配管７ｄを介して熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）との間を流れる冷媒の流量の調節等を行うための電動膨張弁であり、熱源側熱交換器２４の液側に接続されている。

レシーバ２７は、液冷媒連絡配管７ｄを介して熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）との間を流れる冷媒を一時的に溜めるための容器である。レシーバ２７は、容器上部に入口を有しており、容器下部に出口を有している。レシーバ２７の入口は、ブリッジ回路２６を介して熱源側膨張弁２５及び液側閉鎖弁２９に接続されている。また、レシーバ２７の出口は、冷却器２８及びブリッジ回路２６を介して熱源側膨張弁２５及び液側閉鎖弁２９に接続されている。

ブリッジ回路２６は、熱源側膨張弁２５とレシーバ２７との間に接続された４つの逆止弁２６ａ〜２６ｄから構成された回路であり、液冷媒連絡配管７ｄを介して熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）との間を流れる冷媒が熱源側熱交換器２４側からレシーバ２７に流入する場合及び分岐ユニット６側からレシーバ２７に流入する場合のいずれの場合においても、レシーバ２７の入口からレシーバ２７内に冷媒を流入させ、かつ、レシーバ２７の出口から熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、液側閉鎖弁２９）との間に冷媒を戻す機能を有している。具体的には、逆止弁２６ａは、分岐ユニット６から熱源側熱交換器２４へ向かって流れる冷媒をレシーバ２７の入口に導くように接続されている。逆止弁２６ｂは、熱源側熱交換器２４から分岐ユニット６へ向かって流れる冷媒をレシーバ２７の入口に導くように接続されている。逆止弁２６ｃは、レシーバ２７の出口から冷却器２８を介して流れる冷媒を分岐ユニット６側に流すことができるように接続されている。逆止弁２６ｄは、レシーバ２７の出口から冷却器２８を介して流れる冷媒を熱源側熱交換器２４側に流すことができるように接続されている。これにより、液冷媒連絡配管７ｄを介して熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）との間を流れる冷媒は、常に、レシーバ２７の入口から流入し、レシーバ２７の出口から流出して熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、液側閉鎖弁２９）との間に戻されるようになっている。

液側閉鎖弁２９は、液冷媒連絡配管７ｄに接続されている。すなわち、液冷媒連絡配管７ｄは、分岐ユニット６と液側閉鎖弁２９との間を接続している。
ガス側閉鎖弁３０は、ガス冷媒連絡配管８ｄに接続されている。すなわち、ガス冷媒連絡配管８ｄは、分岐ユニット６とガス側閉鎖弁３０との間を接続している。
尚、上述に説明した圧縮機２１、油分離器２２、四路切換弁２３、熱源側熱交換器２４、熱源側膨張弁２５、ブリッジ回路２６、レシーバ２７、液側閉鎖弁２９、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ及びガス側閉鎖弁３０が接続された冷媒回路を空気調和装置１の主冷媒回路１０とする。

次に、冷却器２８及び過冷却用バイパス冷媒回路４１について説明する。
冷却器２８は、熱源側熱交換器２４において凝縮されて分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）に送られる冷媒を冷却するための機器であり、本実施形態において、２重管式の熱交換器である。冷却器２８は、本実施形態において、レシーバ２７とブリッジ回路２６（具体的には、逆止弁２６ｃ、２６ｄ）との間に設けられている。

過冷却用バイパス冷媒回路４１は、熱源側熱交換器２４から分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）へ送られる冷媒の一部を主冷媒回路１０から分岐させて圧縮機２１の吸入側に戻すように主冷媒回路１０に接続されている。具体的には、過冷却用バイパス冷媒回路４１は、主として、冷却器入口管４１ａと、冷却器出口管４１ｂとを有している。冷却器入口管４１ａは、レシーバ２７の出口とブリッジ回路２６の逆止弁２６ｃ、２６ｄとを接続する回路部分（本実施形態では、レシーバ２７の出口と冷却器２８とを接続する回路部分）から分岐されて冷却器２８に接続される冷媒配管である。冷却器出口管４１ｂは、冷却器２８から圧縮機２１の吸入側に戻すために圧縮機２１の吸入管３３に接続される冷媒配管である。そして、冷却器入口管４１ａには、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量を調節するためのバイパス用膨張弁４２が設けられている。ここで、バイパス用膨張弁４２は、冷却器２８に流す冷媒の流量の調節を行うための電動膨張弁である。これにより、主冷媒回路１０の熱源側熱交換器２４と分岐ユニット６（具体的には、分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ）との間を流れる冷媒は、冷却器２８において、バイパス用膨張弁４２の出口から圧縮機２１の吸入側に戻される冷媒によって冷却されるようになっている。

また、冷却器２８は、主冷媒回路１０側を流れる冷媒と過冷却用バイパス冷媒回路４１側を流れる冷媒とが対向するように流れる流路を有する熱交換器である。具体的には、冷却器２８は、図２に示されるように、一端がレシーバ２７に接続されるとともに他端がブリッジ回路２６に接続されて主冷媒回路１０側を流れる冷媒が通過する第１管部２８ａと、第１管部２８ａの外周を覆うように配置され一端がバイパス用膨張弁４２に接続されるとともに他端が吸入管３３に接続されて過冷却用バイパス冷媒回路４１側を流れる冷媒が通過する第２管部２８ｂとを有している。そして、第１管部２８ａのレシーバ２７に接続された側の入口側端部２８ｃは、第２管部２８ｂの吸入管３３に接続された側の出口側端部２８ｄに対応するように配置されている。また、第１管部２８ａのブリッジ回路２６に接続された側の出口側端部２８ｅは、第２管部２８ｂのバイパス用膨張弁４２に接続された側の入口側端部２８ｆに対応するように配置されている。これにより、主冷媒回路１０側を流れる冷媒（図２中の矢印Ｆ₁参照）と過冷却用バイパス冷媒回路４１側を流れる冷媒（図２中の矢印Ｆ₂参照）とが対向するように流れるようになるため、主冷媒回路１０を流れる冷媒を、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の出口温度よりも低い温度まで冷却できるようになっている。

（５）センサ類及び制御部の構成
さらに、空気調和装置１は、各部に設けられた圧力センサや温度センサ等のセンサ類と、これらのセンサ類が検出する信号に基づいて各機器を制御して冷房運転や暖房運転等の冷凍サイクル運転を行うための制御部９とを備えている（図３参照）。次に、センサ類及び制御部９について説明する。

まず、図１を用いて、空気調和装置１に設けられた圧力センサや温度センサ等のセンサ類について説明する。圧縮機２１の吸入管３３には、圧縮機２１の吸入側を流れる低圧のガス冷媒の圧力を検出するための圧力検出機構としての低圧冷媒圧力センサＬＰが設けられている。圧縮機２１の吐出管３４には、圧縮機２１の吐出側を流れる高圧のガス冷媒の圧力を検出するための圧力検出機構としての高圧冷媒圧力センサＨＰが設けられている。また、圧縮機２１の吐出管３４には、高圧のガス冷媒の圧力の過上昇を検出するための高圧圧力スイッチＨＰＳが設けられている。

そして、圧縮機２１の吐出管３４には、圧縮機２１の吐出側の冷媒の吐出温度を検出するための温度検出機構としての高圧冷媒温度センサＴｄが設けられている。圧縮機２１の吸入管３３には、圧縮機２１の吸入側の冷媒の吸入温度を検出するための温度検出機構としての低圧冷媒温度センサＴｓが設けられている。また、熱源ユニット２の室外ファン３２の空気吸入口には、室外空気の温度を検出するための温度検出機構としての外気温度センサＴａが設けられている。熱源側熱交換器２４には、冷房運転時には冷媒の凝縮温度に相当し、かつ、暖房運転時には冷媒の蒸発温度に相当する冷媒の温度を検出するための温度検出機構としての熱源側熱交温度センサＴｂが設けられている。また、過冷却用バイパス冷媒回路４１の冷却器出口管４１ｂには、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷却器２８の出口における冷媒の温度を検出するための温度検出機構としての冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈが設けられている。

また、各利用ユニット５ａ〜５ｃの室内ファン５２ａ〜５２ｃの空気吸込口には、室内空気の温度を検出するための温度検出機構としての室内温度センサＴｒａ〜Ｔｒｃが設けられている。各利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃには、冷房運転時には蒸発温度に相当し、かつ、暖房運転時には凝縮温度に相当する冷媒の温度を検出するための利用側熱交中間温度センサＴｎａ〜Ｔｎｃが設けられている。

また、分岐ユニット６の各液側分岐部６１ａ〜６１ｃには、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃと利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃとの間を流れる冷媒の温度を検出するための温度検出機構としての液管温度センサＴｆａ〜Ｔｆｃが設けられている。分岐ユニット６の各ガス側分岐部６２ａ〜６２ｃには、ガス側分岐部６２ａ〜６２ｃを流れる冷媒の温度を検出するための温度検出機構としてのガス管温度センサＴｇａ〜Ｔｇｃが設けられている。

尚、上述の温度センサＴｄ、Ｔａ、Ｔｂ、Ｔｓｈ、Ｔｒａ〜Ｔｒｃ、Ｔｎａ〜Ｔｎｃ、Ｔｆａ〜Ｔｆｃ、Ｔｇａ〜Ｔｇｃは、本実施形態において、サーミスタからなる。
次に、制御部９について説明する。制御部９は、主として、マイクロコンピュータやメモリーからなり、図３に示されるように、上述の圧力センサＬＰ、ＨＰ及び温度センサＴｄ、Ｔａ、Ｔｂ、Ｔｓｈ、Ｔｒａ〜Ｔｒｃ、Ｔｎａ〜Ｔｎｃ、Ｔｆａ〜Ｔｆｃ、Ｔｇａ〜Ｔｇｃの入力信号を受けることができるように接続されるとともに、これらの入力信号に基づいて各種機器及び弁類２１、２３、２５、３２、４２、５２ａ〜５２ｃ、６３ａ〜６３ｃを制御することができるように接続されている。そして、この制御部９は、各種機器及び弁類を制御して冷房運転や暖房運転を行うとともに、過冷却用バイパス冷媒回路４１に設けられたバイパス用膨張弁４２を制御するバイパス用膨張弁制御手段としても機能している。尚、図３では、室内ファン５２ａ〜５２ｃや利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃをそれぞれまとめて１つのブロックにより表示しているが、各機器又は各弁を個別に制御することが可能である。

そして、バイパス用膨張弁制御手段としての制御部９は、冷却器２８及び過冷却用バイパス冷媒回路４１を使用して、主冷媒回路１０を流れる冷媒の一部を、過冷却用バイパス冷媒回路４１を介して圧縮機２１の吸入管３３に戻すようにバイパスし、そのバイパスされた冷媒と主冷媒回路１０を流れる冷媒とを冷却器２８において熱交換させて、主冷媒回路１０を流れる冷媒を過冷却状態にするバイパス冷媒回路過熱度制御を行う機能を有している。より具体的には、制御部９は、バイパス冷媒回路過熱度制御を行う際に、冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈによって検出された冷媒の温度から得られる過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の冷却器２８出口における過熱度の値（以下、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａする）が所定の過熱度の値（以下、目標過熱度ｔＳＨｓとする）となるようにバイパス用膨張弁４２の開度を制御する。本実施形態において、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａは、冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈにより検出される冷媒の温度値から、低圧冷媒圧力センサＬＰにより検出される低圧ガス冷媒の圧力値を換算して得られる冷媒の飽和温度値を差し引いた値である。尚、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２と冷却器２８との間を流れる冷媒の温度を検出するための温度検出機構としての冷却器入口バイパス冷媒温度センサが設けられている場合には、冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈにより検出される冷媒の温度値から冷却器入口バイパス冷媒温度センサにより検出される冷媒の温度値を差し引くことにより、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａを得るようにしてもよい。そして、目標過熱度ｔＳＨｓの値は、本実施形態において、高圧冷媒温度センサＴｄにより検出される高圧ガス冷媒の吐出温度の値（以下、実測吐出温度ｔｄとする）に基づいて、圧縮機２１に液冷媒が吸入される運転（以下、湿り運転と呼ぶ）にならないような値に設定されている。すなわち、この目標過熱度ｔＳＨｓの値は、本実施形態において、実測吐出温度ｔｄが所定の吐出温度の値（以下、目標吐出温度ｔｄｓとする）に近づくように可変される。具体的には、目標過熱度ｔＳＨｓは、実測吐出温度ｔｄが目標吐出温度ｔｄｓよりも高い場合には小さくなり、実測吐出温度ｔｄが目標吐出温度ｔｄｓよりも低い場合には大きくなるように可変される。尚、目標吐出温度ｔｄｓは、圧縮機２１が湿り運転になる吐出温度の値（以下、下限吐出温度ｔｄｍとする）よりも少し高い温度値に設定されている。このように、本実施形態のバイパス冷媒回路過熱度制御では、目標過熱度ｔＳＨｓが、圧縮機２１が湿り運転にならない範囲で極力小さな値になるように可変されるため、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量が大きくなり、冷却器２８における熱交換が促進されて、主冷媒回路１０を流れる冷媒の冷却器２８出口における過冷却度（以下、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａとする）を大きくすることができるようになっている。

また、バイパス用膨張弁制御手段としての制御部９は、外気温度が低い条件において圧縮機２１を起動する場合や外気温度が低い条件において利用ユニット５ａ〜５ｃ（すなわち、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ）の運転台数を変更する場合に、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管において冷媒通過音が発生することを防止する冷媒通過音抑制制御を行う機能を有している。より具体的には、制御部９は、圧縮機２１を起動する場合や利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数を変更する場合に、外気温度センサＴａにより検出される室外空気の温度の値（以下、外気温度ｔａとする）が所定の外気温度の値（以下、冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡとする）よりも小さい条件である場合には、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることで利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因して利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（以下、冷媒通過音発生条件とする）であるものと判定し、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間（以下、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓとする）が経過するまでバイパス用膨張弁４２を閉じることで、冷却器２８における熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃに送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくならないようにして利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができるようになっている。

（６）空気調和装置の動作
次に、本実施形態の空気調和装置１の動作について説明する。ここでは、熱源側熱交換器２４を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃを冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転としての冷房運転の動作を説明する。尚、熱源側熱交換器２４を冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃを冷媒の凝縮器として機能させる冷凍サイクル運転としての暖房運転の説明を省略する。

＜冷房運転＞
まず、冷房運転時の動作について、図１及び図３〜６を用いて説明する。ここで、図４は、冷房運転時における空気調和装置１の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。図５は、冷却器２８における主冷媒回路１０側を流れる冷媒と過冷却用バイパス冷媒回路４１側を流れる冷媒との熱交換の状態を示す交換熱量−温度線図である。図６は、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量と、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａ及び主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａとの関係を示す線図である。

主冷媒回路１０及び過冷却用バイパス回路４１は、冷房運転時において、四路切換弁２３が図１の実線で示される状態、すなわち、冷房運転切換状態になっている。また、液側閉鎖弁２９、ガス側閉鎖弁３０及び熱源側膨張弁２５は開にされている。また、ここでは、利用ユニット５ａ〜５ｃのうち利用ユニット５ａのみが運転される場合を想定して、利用ユニット５ａの利用側熱交換器５１ａに対応する分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａのみが開度調節されているものとする。さらに、バイパス用膨張弁４２は、バイパス用膨張弁制御手段としての制御部９によって、バイパス冷媒回路過熱度制御による開度調節が行われている。

このような主冷媒回路１０及び過冷却用バイパス回路４１において、室外ファン３２、圧縮機２１及び利用ユニット５ａの室内ファン５２ａの運転を行うと、低圧のガス冷媒は、吸入管３３から圧縮機２１に吸入されて圧力ｐｓ（冷媒の蒸発圧力に相当）から圧力ｐｄ（冷媒の凝縮圧力に相当）まで圧縮される（図４の点Ａ及び点Ｂ参照）。その後、圧縮されたガス冷媒は、油分離器２２及び四路切換弁２３を経由して熱源側熱交換器２４に送られて、室外空気と熱交換して凝縮されて、冷媒の飽和温度（すなわち、凝縮温度）まで冷却されるか又は飽和温度よりも少し低い温度まで過冷却される（図４の点Ｃ参照）。この凝縮した冷媒は、熱源側膨張弁２５及びブリッジ回路２６の逆止弁２６ｂを通じてレシーバ２７に流れ込む。そして、この液冷媒は、レシーバ２７に一時的に溜められた後、冷却器２８に流入し、過冷却用バイパス冷媒回路４１側を流れる冷媒と熱交換してさらに冷却されて、過冷却状態となる（図４の点Ｄ及び過冷却度ｔＳＣａ参照）。そして、過冷却状態になった冷媒は、ブリッジ回路２６の逆止弁２６ｃ、液側閉鎖弁２９、液冷媒連絡配管７ｄ、分岐ユニット６に送られる。そして、分岐ユニット６に送られた冷媒は、利用側膨張弁６３ａで減圧された後（図４の点Ｅ参照）、液冷媒分岐配管７ａを経由して、利用ユニット５ａに送られる。そして、利用ユニット５ａに送られた冷媒は、利用側熱交換器５１ａで室内空気と熱交換して蒸発される（図４の点Ａ参照）。この蒸発したガス冷媒は、ガス冷媒分岐配管８ａ、分岐ユニット６、ガス冷媒連絡配管８、ガス側閉鎖弁３０及び四路切換弁２３を経由して、再び、圧縮機２１に吸入される。

このとき、レシーバ２７に溜められた冷媒液の一部は、バイパス用膨張弁４２によって流量調節されながら、主冷媒回路１０から分岐されて過冷却用バイパス冷媒回路４１を介して圧縮機２１の吸入管３３に戻される。ここで、バイパス用膨張弁４２を通過する冷媒は、圧力ｐｓ近くまで減圧されることによってその一部が蒸発される。そして、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２の出口から圧縮機２１の吸入管３３に向かって流れる冷媒は、冷却器２８を通過して、主冷媒回路１０の熱源側熱交換器２４から分岐ユニット６の利用側膨張弁６３ａへ送られる液冷媒と熱交換を行う。ここで、バイパス用膨張弁４２を通過した後の冷媒の温度（図５の温度ｔＶｉ参照）は、主冷媒回路１０の熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａへ送られる冷媒の温度（図４及び図５のｔＭｉ参照）よりも低くなっているため、図４及び図５に示されるように、主冷媒回路１０の熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａへ送られる液冷媒を温度ｔＭｏまで冷却するとともに、温度ｔＶｏまで加熱される。

ここで、バイパス用膨張弁４２は、制御部９によるバイパス冷媒回路過熱度制御によって、冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈによって検出された冷媒の温度から得られるバイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａに基づいて、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａが目標過熱度ｔＳＨｓとなるように開度が制御されている。このため、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒は、冷却器２８を通過した後、目標過熱度ｔＳＨｓまで加熱された後（ここで、冷却器出口バイパス冷媒温度センサＴｓｈによって検出される冷媒の温度は、温度ｔＶｏである）、圧縮機２１の吸入管３３に戻されるようになっている。そして、目標過熱度ｔＳＨｓの値は、高圧冷媒温度センサＴｄにより検出される高圧ガス冷媒の実測吐出温度ｔｄに基づいて、圧縮機２１が湿り運転にならない目標吐出温度ｔｄｓになるように可変されている。これにより、主冷媒回路１０の圧縮機２１の吸入管３３を流れる冷媒が、過冷却用バイパス冷媒回路４１から冷却器２８を通過した冷媒が戻されて合流した後においても十分な過熱状態となっている場合、すなわち、実測吐出温度ｔｄの値が目標吐出温度ｔｄｓよりも高い場合には、目標過熱度ｔＳＨｓの値を小さくすることにより、バイパス用膨張弁４２の開度を大きくして過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量を増加させることができるようになる。すると、図６に示されるように、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａが小さくなると主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが大きくなる関係にあるため、冷却器２８における熱交換が促進されて主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが高められる（図６の過熱度ｔＳＨｓ１、過冷却度ｔＳＣａ１及び流量ｆ１を参照）。逆に、実測吐出温度ｔｄの値が目標吐出温度ｔｄｓよりも低くなり湿り運転の懸念が生じる場合には、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨｓの値を大きくすることにより、バイパス用膨張弁４２の開度を小さくして過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量を減少させることができるようになる。すると、図６に示されるように、冷却器２８における熱交換が抑制されて主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが小さくなる（図６の過熱度ｔＳＨｓ２、過冷却度ｔＳＣａ２及び流量ｆ２を参照）。

このように、冷房運転時においては、上述のようなバイパス冷媒回路過熱度制御を行うことによって、過冷却用バイパス冷媒回路４１を流れる冷媒の流量を増加させて、冷却器２８における熱交換を促進して主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａを高めることができるようになっている。尚、上述では、利用ユニット５ａ〜５ｃのうち利用ユニット５ａのみを運転する場合を例にして説明したが、他の利用ユニット５ｂ、５ｃを運転する場合や利用ユニット５ａ〜５ｃのうちの２台又は全てを運転する場合についても同様である。

＜圧縮機の起動＞
次に、冷媒通過音抑制制御を含めた圧縮機２１の起動時の動作について、図１、図３、図７及び図８を用いて説明する。ここで、図７は、冷媒通過音抑制制御を示すフローチャートである。図８は、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａ及び利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ出口における冷媒の乾き度と冷媒通過音発生条件との関係を示す図である。

主冷媒回路１０及び過冷却用バイパス回路４１は、圧縮機２１の起動前において、四路切換弁２３が図１の実線で示される状態、すなわち、冷房運転切換状態になっている。また、液側閉鎖弁２９、ガス側閉鎖弁３０は開にされ、熱源側膨張弁２５、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃ及びバイパス用膨張弁４２は閉止されている。
そして、利用ユニット５ａ〜５ｃの運転指令（ここでは、利用ユニット５ａのみに運転指令がされるものとして説明する）がなされると、室外ファン３２、圧縮機２１及び利用ユニット５ａの室内ファン５２ａが起動され、熱源側膨張弁２５及び利用側膨張弁６３ａが開にされる。このとき、ステップＳ１において、圧縮機２１の起動を検知すると、ステップＳ２に移行する。

次に、ステップＳ２において、外気温度ｔａが冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡより小さいかどうかを判断し、外気温度ｔａが冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡ以上の場合には、冷媒通過音発生条件でないものと判定して、ステップＳ５のバイパス冷媒回路過熱度制御に移行し、上述の冷房運転が行われる。一方、外気温度ｔａが冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡより小さい場合には、冷媒通過音発生条件であると判定して、ステップＳ３に移行する。

ここで、冷媒通過音発生条件及び冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡについて説明する。まず、外気温度ｔａが低い条件において圧縮機２１を起動する場合には、熱源側熱交換器２４における冷媒の冷却が促進されて熱源側熱交換器２４の出口における冷媒の過冷却度が大きくなる（図４の点Ｃ’参照）のに加えて、熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａに送られる冷媒が冷却器２８においてさらに冷却されるため、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが大きくなる（図４の点Ｄ’参照）。すると、利用側膨張弁６３ａにおいて膨張した後の冷媒圧力ｐｓ（すなわち、蒸発器として機能する利用側熱交換器５１ａの蒸発圧力付近）の条件（図４の点Ｅ’参照）においても、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になる場合がある。そして、圧縮機２１を起動する場合において、このような主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａの大きい冷媒が利用側膨張弁６３ａ及び利用側熱交換器５１ａに流入すると、一時的ではあるが、利用側膨張弁６３ａや利用側熱交換器５１ａ又は利用側膨張弁６３ａから利用側熱交換器５１ａに至るまでの冷媒配管において、大きな冷媒通過音が発生することになる。そして、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが大きく、利用側膨張弁６３ａの出口における冷媒の乾き度が小さくなる領域（図８のハッチング部分を参照）が、大きな冷媒通過音が発生する冷媒通過音発生条件である。そして、この冷媒通過音発生条件になり得る主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａの値を冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１とした場合において、この冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１になり得る外気温度ｔａの値が冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡである。すなわち、冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡは、圧縮機２１を起動する場合において、冷媒通過音発生条件の判定を行うにあたり、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の代わりに使用される値である。尚、冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡは、例えば、２５℃程度に設定される。

次に、ステップＳ３において、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を行い、圧縮機２１の起動前の閉止状態を維持してバイパス冷媒回路過熱度制御を行わないようにする。これにより、熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａに向かう冷媒は、冷却器２８において冷却されなくなるため（図４の点Ｃ’参照）、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることはない。このため、利用側膨張弁６３ａの出口における冷媒は、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態にならず（図４の点Ｅ’’参照）、利用側膨張弁６３ａや利用側熱交換器５１ａ又は利用側膨張弁６３ａから利用側熱交換器５１ａに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生が抑制される。

このステップＳ３は、ステップＳ４において、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまで行われる。そして、ステップＳ４において、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過したら、ステップＳ５のバイパス冷媒回路過熱度制御に移行し、上述の冷房運転が行われる。ここで、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓは、圧縮機２１の起動時において、ステップＳ３の処理を行うことなく、ステップＳ５のバイパス冷媒回路過熱度制御に移行した場合に、冷媒通過音の発生が継続する時間に基づいて設定されている。尚、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓは、例えば、５分程度に設定される。

このように、本実施形態の空気調和装置１では、圧縮機２１を起動する場合に、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。尚、上述では、利用ユニット５ａ〜５ｃのうち利用ユニット５ａのみを運転する場合を例にして説明したが、他の利用ユニット５ｂ、５ｃを運転する場合や利用ユニット５ａ〜５ｃのうちの２台又は全て運転する場合についても同様である。

＜利用ユニットの運転台数変更＞
次に、冷媒通過音抑制制御を含めた利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数変更時の動作について、図１、図３、図７及び図８を用いて説明する。
ここでは、利用ユニット５ａ〜５ｃのうち利用ユニット５ａのみが上述の冷房運転されている場合を想定し、この状態から利用ユニット５ｂの運転指令がなされる場合について説明する。

まず、利用ユニット５ａのみが上述の冷房運転されている状態から、利用ユニット５ｂに運転指令がなされると、利用ユニット５ｂの室内ファン５２ｂが起動され、利用側膨張弁６３ｂが開にされる。このとき、ステップＳ１において、利用ユニット５ａの運転指令（すなわち、利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数変更）を検知すると、ステップＳ２に移行する。

ここで、冷媒通過音発生条件及び冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡについて説明する。まず、外気温度ｔａが低い条件において利用ユニット５ａに加えて利用ユニット５ｂを運転することで運転台数を変更する場合には、圧縮機２１を起動する場合と同様に、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが大きくなる（図４の点Ｄ’参照）。すると、利用側膨張弁６３ａ、６３ｂにおいて膨張した後の冷媒圧力ｐｓ（すなわち、蒸発器として機能する利用側熱交換器５１ａ、５１ｂの蒸発圧力付近）の条件（図４の点Ｅ’参照）においても、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になる場合がある。そして、利用ユニット５ｂを運転することで運転台数を変更する場合において、このような主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａの大きい冷媒が利用側膨張弁６３ａ、６３ｂ及び利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに流入すると、一時的ではあるが、利用側膨張弁６３ａ、６３ｂや利用側熱交換器５１ａ、５１ｂ又は利用側膨張弁６３ａ、６３ｂから利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに至るまでの冷媒配管において、大きな冷媒通過音が発生することになる。そして、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが大きく、利用側膨張弁６３ａ、６３ｂの出口における冷媒の乾き度が小さくなる領域（図８のハッチング部分を参照）が、大きな冷媒通過音が発生する冷媒通過音発生条件である。そして、この冷媒通過音発生条件になり得る主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａの値を冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１とした場合において、この冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１になり得る外気温度ｔａの値が冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡである。すなわち、冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡは、圧縮機２１を起動する場合において、冷媒通過音発生条件の判定を行うにあたり、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の代わりに使用される値である。このように、利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数を変更する場合においても、圧縮機２１を起動する場合と同様に、冷媒通過音発生条件が存在し、これに対応する冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡが存在する。尚、利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数を変更する場合の冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡは、例えば、２５℃程度に設定される。

次に、ステップＳ３において、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を行い、バイパス冷媒回路過熱度制御を行わないようにする。これにより、熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａ、６３ｂに向かう冷媒は、冷却器２８において冷却されなくなるため（図４の点Ｃ’参照）、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることはない。このため、利用側膨張弁６３ａ、６３ｂの出口における冷媒は、乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態にならず（図４の点Ｅ’’参照）、利用側膨張弁６３ａ、６３ｂや利用側熱交換器５１ａ、５１ｂ又は利用側膨張弁６３ａ、６３ｂから利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生が抑制される。

このステップＳ３は、ステップＳ４において、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまで行われる。そして、ステップＳ４において、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過したら、ステップＳ５のバイパス冷媒回路過熱度制御に移行し、上述の冷房運転が行われる。ここで、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓは、利用ユニット５ａを運転することで運転台数を変更する場合において、ステップＳ３の処理を行うことなく、ステップＳ５のバイパス冷媒回路過熱度制御に移行した場合に、冷媒通過音の発生が継続する時間に基づいて設定されている。尚、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓは、例えば、２分程度に設定される。

このように、本実施形態の空気調和装置１では、利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数を変更する場合に、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。尚、上述では、利用ユニット５ａ〜５ｃのうち利用ユニット５ａのみを運転している状態から利用ユニット５ｂを運転することで運転台数を変更する場合を例にして説明したが、利用ユニット５ｃを運転することで運転台数を変更する場合、利用ユニット５ｂのみを運転している状態から利用ユニット５ａや利用ユニット５ｃを運転することで運転台数を変更する場合、利用ユニット５ｃのみを運転している状態から利用ユニット５ａや利用ユニット５ｂを運転することで運転台数を変更する場合、又は、利用ユニット５ａ〜５ｃのうちの２台を運転している状態から利用ユニット５ａ〜５ｃのうちの残り１台を運転することで運転台数を変更する場合についても同様である。

（７）空気調和装置の特徴
本実施形態の空気調和装置１には、以下のような特徴がある。
（Ａ）
本実施形態の空気調和装置１では、圧縮機２１の起動時又は利用ユニット５ａ〜５ｃ（すなわち、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ）の運転台数変更時に外気温度ｔａが所定の外気温度としての冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡよりも小さい条件である場合には、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることで、膨張機構としての利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（すなわち、冷媒通過音発生条件）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置１では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間としてのバイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまでバイパス用膨張弁４２を閉じることで、冷却器２８における熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃに送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくならないようにして利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。

これにより、圧縮機２１を起動する場合又は利用ユニット５ａ〜５ｃの運転台数を変更する場合に、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

（Ｂ）
また、本実施形態の空気調和装置１では、バイパス冷媒回路過熱度制御を行う際の目標過熱度ｔＳＨｓを圧縮機２１の実測吐出温度ｔｄに基づいて圧縮機２１が湿り運転にならない値に設定することで、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａをできるだけ大きくするような運転を行なっているため、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張した後の冷媒圧力（すなわち、蒸発器として機能する利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃの蒸発圧力付近）の条件において乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になりやすくなり、冷媒通過音発生条件になりやすい。

しかし、このようなバイパス冷媒回路過熱度制御を行う場合であっても、上述の冷媒通過音抑制制御を行うことによって、利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態となることに起因する利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

（８）変形例１
上述の実施形態では、冷媒通過音抑制制御において、外気温度ｔａを用いて冷媒通過音発生条件の判定を行っているが、外気温度ｔａではなく、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａを用いて冷媒通過音発生条件の判定を行うようにしてもよい。
次に、本変形例について具体的に説明するが、以下では、上述の実施形態との相違点のみについて説明を行うものとする。

本変形例では、図９及び図１０に示されるように、上述の実施形態の構成に加えて、主冷媒回路１０の冷却器２８出口における冷媒の温度を検出するための温度検出機構としての冷却器出口主冷媒回路冷媒温度センサＴｓｃが設けられており、この温度センサＴｓｃにより検出される冷媒の温度値を、高圧冷媒圧力センサＨＰにより検出される高圧ガス冷媒の圧力値を換算して得られた冷媒の飽和温度値から差し引くことによって、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａを得ることができるようになっている。尚、熱源側熱交温度センサＴｂにより検出される冷媒の温度値から冷却器出口主冷媒回路冷媒温度センサＴｓｃにより検出される冷媒の温度値を差し引くことによって、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａを得るようにしてもよい。そして、本変形例では、図１１に示されるように、ステップＳ２において、冷却器出口主冷媒回路冷媒温度センサＴｓｃにより検出される冷媒の温度から得られた主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａと冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１（上述の実施形態において説明済み）よりも大きいかどうかを判断し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１以下の場合には、冷媒通過音発生条件でないものと判定し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１よりも大きい場合には、冷媒通過音発生条件であると判定するようにしていることのみが、上述の実施形態における冷媒通過音抑制制御（図７参照）と異なる。すなわち、上述の実施形態における冷媒通過音抑制制御では、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１に対応する冷媒通過音発生外気温度ｔＤＯＡを用いて、ステップＳ２の冷媒通過音発生条件の判定を行うものであるが、本変形例における冷媒通過音抑制制御では、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１を、冷媒通過音発生条件を判定するための第１の所定の過冷却度の値として直接使用するものである。

このように、本変形例では、圧縮機２１の起動時又は利用ユニット５ａ〜５ｃ（すなわち、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ）の運転台数変更時に主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが第１の所定の過冷却度の値としての冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることで、膨張機構としての利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（すなわち、冷媒通過音発生条件）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置１では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、所定時間としてのバイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまでバイパス用膨張弁４２を閉じることで、冷却器２８における熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃに送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくならないようにして利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。

また、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の値は、図１２に示されるように、外気温度ｔａが低い場合には小さくなり、また、外気温度ｔａが高い場合には大きくなる傾向にあるため、本変形例の冷媒通過音抑制制御において、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の値を外気温度ｔａの関数として設定することにより、さらに適切に冷媒通過音発生条件の判定を行うことができる。

（９）変形例２
変形例１では、冷媒通過音抑制制御のステップＳ４において、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御をバイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまで行うようにしているが、時間ではなく、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａを用いてバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を解除してバイパス冷媒回路過熱度制御に移行するようにしてもよい。

次に、本変形例について具体的に説明するが、以下では、上述の変形例１との相違点のみについて説明を行うものとする。
本変形例では、図１３に示されるように、ステップＳ３の過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を、ステップＳ４において、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａがバイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２になるまで行うものである。ここで、バイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２の値は、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１以下の値に設定されるが、ステップＳ２における冷媒通過音発生条件の判定に悪影響を与えることがないように、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１よりも小さい値に設定することが望ましい。

このように、本変形例では、圧縮機２１の起動時又は利用ユニット５ａ〜５ｃ（すなわち、利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ）の運転台数変更時に主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが第１の所定の過冷却度の値としての冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１よりも大きくなった場合には、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくなることで、膨張機構としての利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の小さい気液二相状態や液単相状態になり、これに起因して利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃや利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃ又は利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃから利用側熱交換器５１ａ〜５１ｃに至るまでの冷媒配管における冷媒通過音が発生する条件（すなわち、冷媒通過音発生条件）であるものと判定することができる。そして、この空気調和装置１では、冷媒通過音発生条件であると判定された場合に、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが第２の所定の過冷却度の値としてのバイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２以下になるまでバイパス用膨張弁４２を閉じることで、冷却器２８における熱源側熱交換器２４から利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃに送られる冷媒の冷却を抑制し、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａが過度に大きくならないようにして利用側膨張弁６３ａ〜６３ｃにおいて膨張された後の冷媒が乾き度の大きい気液二相状態となるような運転を行うことができる。

また、本変形例においても、変形例１と同様に、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の値を外気温度ｔａの関数として設定することにより、さらに適切に冷媒通過音発生条件の判定を行うことができる。
さらに、バイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２の値は、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１の値と同様に、外気温度ｔａが低い場合には小さくなり、また、外気温度ｔａが高い場合には大きくなる傾向にあるため、本変形例の冷媒通過音抑制制御において、バイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２の値を外気温度ｔａの関数として設定することにより、さらに適切なタイミングでバイパス用膨張弁４２を閉じる制御の解除を行うことができる。

（１０）変形例３
変形例１の冷媒通過音抑制制御のステップＳ４においては、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御をバイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するまで行うようにし、また、変形例２の冷媒通過音抑制制御のステップＳ４においては、過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａがバイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２になるまで行うようにしているが、両者を組み合わせて使用してもよい。

次に、本変形例について具体的に説明するが、以下では、上述の変形例１及び変形例２との相違点のみについて説明を行うものとする。
本変形例では、図１４に示されるように、ステップＳ３の過冷却用バイパス冷媒回路４１のバイパス用膨張弁４２を閉じる制御を、ステップＳ４において、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓが経過するか、又は、主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａがバイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２になるかのいずれかの条件が満たされるまで行うものである。これにより、バイパス用膨張弁閉止時間ｓＴｓの経過、又は、バイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２の到達のいずれか一つのみを、バイパス用膨張弁４２を閉じる制御の解除条件にする場合に比べて、さらに適切なタイミングでバイパス用膨張弁４２を閉じる制御の解除を行うことができる。

また、本変形例においても、変形例１及び変形例２と同様に、冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１やバイパス用膨張弁閉止解除過冷却度ｔＳＣ２の値を外気温度ｔａの関数として設定してもよい。
（１１）他の実施形態
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

（Ａ）
本実施形態及びその変形例においては、冷房運転及び暖房運転を行うことが可能な空気調和装置に本発明を適用した例を説明したが、冷房運転のみを行うことが可能な空気調和装置に本発明を適用してもよい。
（Ｂ）
本実施形態及びその変形例においては、利用側膨張弁を有する分岐ユニットを介して複数の利用ユニットを熱源ユニットに接続したマルチ型の空気調和装置に本発明を適用した例を説明したが、利用側膨張弁を有する複数の利用ユニットを直接に（すなわち、分岐ユニットを介することなく）熱源ユニットに接続したマルチ型の空気調和装置にも本発明を適用してもよい。

（Ｃ）
本実施形態及びその変形例においては、マルチ型の空気調和装置に本発明を適用した例を説明したが、１台の利用ユニットを熱源ユニットに接続したペア型の空気調和装置に本発明を適用してもよい。但し、この場合には、利用ユニットの運転台数が変更されることはないため、圧縮機の起動時における冷媒通過音抑制制御のみが適用されることになる。

本発明を利用すれば、主冷媒回路を流れる冷媒の一部を圧縮機の吸入側に戻すようにバイパスし、そのバイパスされた冷媒を用いて主冷媒回路を流れる冷媒を過冷却状態にすることができるように構成された空気調和装置において、膨張弁や利用側熱交換器又は膨張弁から利用側熱交換器に至るまでの冷媒配管における冷媒通過音の発生を抑えることができる。

本発明の一実施形態としての空気調和装置の概略冷媒回路図である。冷却器の概略構造を示す断面図である。空気調和装置の制御ブロック図である。冷房運転時における空気調和装置の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。冷却器における主冷媒回路側を流れる冷媒と過冷却用バイパス冷媒回路側を流れる冷媒との熱交換の状態を示す交換熱量−温度線図である。過冷却用バイパス冷媒回路を流れる冷媒の流量と、バイパス冷媒回路側過熱度ｔＳＨａ及び主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａとの関係を示す線図である。冷媒通過音抑制制御を示すフローチャートである。主冷媒回路側過冷却度ｔＳＣａ及び利用側膨張弁出口における冷媒の乾き度と冷媒通過音発生条件との関係を示す図である。変形例１〜３にかかる空気調和装置の概略冷媒回路図である。変形例１〜３にかかる空気調和装置の制御ブロック図である。変形例１にかかる冷媒通過音抑制制御を示すフローチャートである。外気温度ｔａと冷媒通過音発生過冷却度ｔＳＣ１との関係を示す線図である。変形例２にかかる冷媒通過音抑制制御を示すフローチャートである。変形例３にかかる冷媒通過音抑制制御を示すフローチャートである。

符号の説明

１空気調和装置
２１圧縮機
２４熱源側熱交換器
５１ａ〜５１ｃ利用側熱交換器
６３ａ〜６３ｃ膨張機構
１０主冷媒回路
４２バイパス用膨張弁
４１過冷却用バイパス冷媒回路（バイパス冷媒回路）
２８冷却器
ｔＳＨａバイパス冷媒回路側過熱度
ｔＳＨｓ目標過熱度（所定の過熱度の値）
９制御部
ｔａ外気温度
ｔＤＯＡ冷媒通過音発生外気温度（所定の外気温度の値）
ｓＴｓバイパス用膨張弁閉止時間（所定時間）
ｔＳＣａ主冷媒回路側過冷却度
ｔＳＣ１冷媒通過音発生過冷却度（第１の所定の過冷却度の値）
ｔＳＣ２バイパス用膨張弁閉止解除過冷却度（第２の所定の過冷却度の値）
ｔｄ実測吐出温度（吐出温度）

Claims

圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記圧縮機の起動時において、外気温度（ｔａ）が所定の外気温度の値（ｔＤＯＡ）以下より小さい場合に、所定時間（ｓＴｓ）が経過するまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置（１）。
圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記圧縮機の起動時において、前記主冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度（ｔＳＣａ）が第１の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ１）よりも大きくなった場合に、所定時間（ｓＴｓ）が経過するまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置（１）。
圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記圧縮機の起動時において、前記主冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度（ｔＳＣａ）が第１の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ１）よりも大きくなった場合に、前記主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ２）以下になるまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置。
圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と複数の利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記利用側熱交換器の運転台数変更時において、外気温度（ｔａ）が所定の外気温度の値（ｔＤＯＡ）より小さい場合に、所定時間（ｓＴｓ）が経過するまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置（１）。
圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と複数の利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記利用側熱交換器の運転台数変更時において、前記主冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度（ｔＳＣａ）が第１の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ１）よりも大きくなった場合に、所定時間（ｓＴｓ）が経過するまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置（１）。
圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２４）と複数の利用側熱交換器（５１ａ〜５１ｃ）と複数の利用側熱交換器のそれぞれに対応する複数の膨張機構（６３ａ〜６３ｃ）とを有し、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記膨張機構、前記利用側熱交換器の順に冷媒を循環させることで、前記熱源側熱交換器を冷媒の凝縮器として機能させ、かつ、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる冷凍サイクル運転が可能に構成された主冷媒回路（１０）と、
前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒の一部を前記主冷媒回路から分岐させて前記圧縮機の吸入側に戻すように前記主冷媒回路に接続されており、前記主冷媒回路から分岐される冷媒の流量を調節するバイパス用膨張弁（４２）を有するバイパス冷媒回路（４１）と、
前記バイパス用膨張弁の出口から前記圧縮機の吸入側に戻される冷媒によって、前記熱源側熱交換器から前記膨張機構に送られる冷媒を冷却する冷却器（２８）と、
前記バイパス冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過熱度であるバイパス冷媒回路側過熱度（ｔＳＨａ）が所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）になるように前記バイパス用膨張弁を制御するバイパス冷媒回路過熱度制御を行う制御部（９）とを備え、
前記制御部は、前記利用側熱交換器の運転台数変更時において、前記主冷媒回路を流れる冷媒の前記冷却器出口における過冷却度である主冷媒回路側過冷却度（ｔＳＣａ）が第１の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ１）よりも大きくなった場合に、前記主冷媒回路側過冷却度が第２の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ２）以下になるまで前記バイパス用膨張弁を閉じる制御を行う、
空気調和装置（１）。
前記第１の所定の過冷却度の値（ｔＳＣ１）は、外気温度（ｔａ）の関数として設定される、請求項２、３、５、６のいずれかに記載の空気調和装置（１）。
前記所定の過熱度の値（ｔＳＨｓ）は、前記圧縮機（２１）の吐出温度（ｔｄ）に基づいて、前記圧縮機が湿り運転にならない値に設定される、請求項１〜７のいずれかに記載の空気調和装置（１）。