JP2007056370A - 電車線用銅合金導体の製造方法及び電車線用銅合金導体 - Google Patents

Abstract

【課題】高導電率かつ高強度の電車線用銅合金導体を提供することにある。
【解決手段】銅母材に対し、錫を添加して溶解を行い、銅合金の溶湯を形成し、前記溶湯を形成し、前記溶湯を所定の温度で鋳造した鋳造材に熱間圧延加工を多段に施して荒引線にし、その荒引線に冷間加工を施して電車線用銅合金導体を製造する方法において、上記鋳造温度を８００℃〜９００℃とし、かつ、上記熱間圧延加工の最終圧延を、５００℃を超え６００℃以下の圧延温度で行う製造方法である。
【選択図】 図１

Description

本発明は、パンタグラフ等を介して電車に給電を行う電車線（トロリ線）用銅合金導体の製造方法及び電車線用銅合金導体に関するものである。

電車線（トロリ線）用銅合金導体には、導電率が高い硬銅線または耐摩耗性、耐熱性を有する銅合金材（銅合金線）が使用されている。銅合金材としては、銅母材に錫（Ｓｎ）を添加し、そのＳｎの含有量を０．３重量％に調整したものが主流であり、新幹線を始めとする架線に採用されている。

近年では、電車の高速化が進められており、電車線の架線張力を高める必要があるので、電車線は１．５ｔ張力架線から２．０ｔ張力架線に変更されている。
そこで、これらの高張力架線に耐えうる高強度の電車線用銅合金導体が求められてきている。

高強度の電車線用銅合金導体としては、析出強化型合金を使用したものが製品化されている。また、Ｃｕ−Ｓｎ合金系のような固溶強化型合金を使用したものがある。

固溶強化型合金を使用した従来のトロリ線の製造方法としては、Ｓｎを０．４乃至０．７重量％含有した銅合金の鋳造材を、７００℃以上の温度で熱間圧延して圧延材とし、この圧延材を５００℃以下の温度で仕上げ圧延して荒引線とし、この荒引線を伸線加工してトロリ線を製造する方法がある（例えば、特許文献１参照。）。

特開平６−２４０４２６号公報（表１）

しかしながら、析出強化型合金を使用したものは、材料ロットが小さく、しかも中間工程において熱処理を行うなど、作業性が悪いばかりか製造コストが高いなどのデメリットがある。したがって、電車線のように５年寿命の消耗製品には不向きである。

また、固溶強化型合金を使用したものは、Ｓｎ含有量を多くすればするほど強度向上を図ることができるが、その反面、極端に導電率が低下してしまい、電流容量の低下が避けられないので、やはり電車線としては不向きである。現状のＳｎ合金系でＳｎ含有量を多くして、必要な導電性を損なうことなく、高張力架線に必要な強度を有するものを製造することは非常に困難である。

特許文献１に記載された高強度銅合金トロリ線の製造方法では、添加元素がＳｎだけなので、仕上げ圧延を５００℃以下の圧延温度で行って必要な強度を得ているが、Ｓｎの含有量が０．４乃至０．７重量％と多いので、強度は高いものの導電率は低くなってしまう。

高強度かつ高導電率の電車線を得るためには、Ｓｎと共にさらに別の元素を添加することが考えられる。この場合、仕上げ圧延（最終圧延）を５００℃以下の温度で行うと、圧延時に圧延材の割れが多くなるので、荒引線の外観品質が極端に低下し、延いては電車線の強度が極端に低下するという問題がある。

そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、高導電率かつ高強度の電車線用銅合金導体を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために創案されたものであり、請求項１の発明は銅母材に対し、錫を添加して溶解を行い、銅合金の溶湯を形成し、前記溶湯を形成し、前記溶湯を所定の温度で鋳造した鋳造材に熱間圧延加工を多段に施して荒引線にし、その荒引線に冷間加工を施して電車線用銅合金導体を製造する方法において、上記鋳造温度を８００℃〜９００℃とし、かつ、上記熱間圧延加工の最終圧延を、５００℃を超え６００℃以下の圧延温度で行うことを特徴とする電車線用銅合金導体の製造方法である。

請求項２の発明は、上記銅母材は、酸素含有量が０．０１〜０．１重量％である請求項１記載の電車線用銅合金導体の製造方法である。

請求項３の発明は、上記銅母材に、上記添加元素と共にさらにリンを添加し、そのリンの含有量を２〜４０ｐｐｍに調整した請求項２記載の電車線用銅合金導体の製造方法である。

請求項４の発明は、上記銅合金材に、上記荒引線の線径が８〜３０ｍｍとなるように熱間圧延加工を多段に施す請求項１〜３いずれかに記載の電車線用銅合金導体の製造方法である。

請求項５の発明は、上記冷間加工は、加工度を５０％以上とし、かつ線材温度が１００℃以下となるように冷間加工装置の冷却を行う請求項１〜４いずれかに記載の電車線用銅合金導体の製造方法である。

請求項６の発明は、請求項１〜５のいずれかに記載された製造方法を用いて作製した電車線用銅合金導体である。

以上説明したことから明らかなように、本発明によれば、次のような優れた効果を発揮する。

（１）銅母材に対し、錫を添加して溶解を行い、銅合金の溶湯を形成し、溶湯を形成し、溶湯を所定の温度で鋳造した鋳造材に熱間圧延加工を多段に施して荒引線にし、その荒引線に冷間加工を施して電車線用銅合金導体を製造する方法において、鋳造温度を８００℃〜９００℃とし、かつ、熱間圧延加工の最終圧延を、５００℃を超え６００℃以下の圧延温度で行い、低温鋳造、低温圧延加工によって高強度の荒引線にし、その荒引線に加工熱を抑えた冷間加工を施しているので、導電率の大幅な低下を招くことなく高い引張強度を有する電車線を得ることができる。

（２）既存あるいは慣用の製造コストが低い連続鋳造圧延設備や冷間加工装置を使用できるので、高導電率かつ高強度の電車線を低コストで製造できる。

以下、本発明の好適実施の形態を添付図面にしたがって説明する。

図１は、本発明の好適実施の形態である電車線用銅合金導体の製造方法の工程を示すフローチャートである。

図１に示すように本発明に係る電車線（トロリ線）用銅合金導体の製造方法は、銅母材に添加元素を添加して溶解し、銅合金の溶湯にする溶解工程（Ｆ１）と、銅合金の溶湯を鋳造して鋳造材にする鋳造工程（Ｆ２）と、その鋳造材に熱間圧延加工を多段に施して圧延材にする熱間圧延工程（Ｆ３）と、その圧延材を洗浄し巻取って荒引線にする洗浄・巻取り工程（Ｆ４）と、巻き取った荒引線を送り出し、その荒引線に冷間加工を施して電車線用銅合金導体にする冷間（伸線）加工工程（Ｆ５）とを有している。電車線用銅合金導体は、その後用途に応じた所望形状の電車線に加工される。

溶解工程（Ｆ１）から洗浄・巻取り工程（Ｆ４）までは、既存または慣用の連続鋳造圧延設備を用いて行う。また、冷間加工工程（Ｆ５）は、既存または慣用の冷間加工装置を用いて行う。

より詳細に説明すると、溶解工程（Ｆ１）は、酸素含有量が０．０１〜０．１重量％の銅母材に、錫（Ｓｎ）、インジウム（Ｉｎ）のいずれか一種あるいは二種を添加し、その添加元素の含有量を０．１５〜０．８重量％に調整して溶解し、銅合金の溶湯にする工程である。

添加元素のＩｎとＡｇは、Ｓｎと同じように強度を向上させる元素であり、Ｓｎよりも導電率の低下が少ない特徴がある。よって、本実施の形態では、Ｓｎの含有量を０．４重量％未満とし、Ｉｎの含有量を増やし、導電率の低下を避けるようにしている。

例えば、ＳｎとＩｎの総含有量が０．１５重量％未満では、製造条件を変えても強度向上の効果は認められない。また、ＳｎとＩｎの総含有量が０．８重量％を超えると、材料の変形抵抗が高くなるので、連続鋳造圧延設備における負荷が大きくなるばかりか、電車線としての最低導電率である６０％を確保できなくなる。したがって、本実施の形態では、ＳｎとＩｎの総含有量を０．１５〜０．８重量％の範囲で適切に調整することにより、実施例で後述するように、強度を向上させると共に導電率を６０％ＩＡＣＳ〜９０％ＩＡＣＳの範囲で自在に調整することが可能である。

また、添加元素の含有量が多くなると熱間圧延加工時における銅線表面傷が多くなる傾向にある。よって、添加元素の含有量が多い場合（例えば０．５重量％以上）には、その熱間圧延加工時の銅線表面傷を減少させるため、銅母材に、上記添加元素（例えばＳｎとＩｎ）と共にさらにリン（Ｐ）を添加し、そのＰの含有量を２〜４０ｐｐｍに調整して溶解し、銅合金の溶湯にする。Ｐの含有量が２ｐｐｍ未満では銅線表面傷を低減させる効果はあまり認められず、Ｐの含有量が４０ｐｐｍを超えると導電率が低下してしまう。

鋳造工程（Ｆ２）は、銅合金の溶湯を、通常の鋳造温度（９００℃を超え１１００℃未満）よりも低い８００℃〜９００℃の鋳造温度で鋳造して鋳造材にする工程である。

熱間圧延工程（Ｆ３）は、鋳造材に、圧延初期は７００℃〜８００℃の圧延温度で熱間圧延加工を施し、最終圧延は５００℃を超え６００℃以下の圧延温度で熱間加工を施して圧延材にする工程である。熱間圧延加工は、荒引線の強度を高めるために、加工度を８０％〜９０％となるようにしている。

銅合金の溶湯を８００℃〜９００℃の低温で鋳造し、しかも最終圧延を５００℃を超え６００℃以下の低温条件で熱間圧延加工することにより、荒引線の組織を微細化することができ、線材強度を向上させることが可能である。

例えば、低温鋳造で最終圧延が６２０℃の圧延温度では、荒引線の組織の微細化が認められず、大幅な機械的強度の向上は認められなかった。これに対し、最終圧延の圧延温度が５００℃以下の低温では、Ｓｎ、Ｉｎの含有量が多く、しかも含有元素が三元素になると、圧延時の割れが多くなり、荒引線の外観品質が極端に低下する。よって、最終圧延の圧延温度は５００℃を超え〜６００℃以下が最適である。

洗浄・巻取り工程（Ｆ４）は、圧延材を洗浄し巻き取って荒引線にする工程である。巻き取った荒引線の線径φは、例えば、８〜３０ｍｍとなるように、より好ましくは２２〜２５ｍｍとなるようにしている。

冷間加工工程（Ｆ５）は、巻き取った荒引線を送り出し、その荒引線に、加工度を５０％以上とし、かつ連続伸線時における加工熱による強度低下の影響をより少なくするため、線材温度が１００℃以下となるようにダイスなどの冷間加工装置の冷却を行う冷間加工を施して、電車線用銅合金導体にする工程である。

電車線の強度を向上させるためには、熱間圧延加工での加工度を高めて荒引線の強度を向上させる必要があると共に、冷間加工における加工度も５０％以上を確保する必要がある。

これらの条件を満たす荒引線の線径φは、上述したように２２〜２５ｍｍが最適である。線径φが２５ｍｍを超えると、つまり熱間圧延加工での加工度が小さいと、電車線に加工した際の大きな強度向上が得られなくなると共に、冷間加工時の加工硬化によって伸び特性が低下するためである。

電車線用銅合金導体は、その後用途に応じた所望形状の電車線、例えば、図２に示すような電車線２１に加工される。電車線２１は、電車線本体２２の両側部にハンガイヤー取付用のイヤ溝２３ａ，２３ｂが形成されている。電車線本体２２の下側の外周面は、電車のパンタグラフが摺動する部位である大弧面２４である。電車線本体２２の上側の外周面は小弧面２５である。電車線２１の断面積は１１０ｍｍ² 〜１７０ｍｍ² である。

以上説明した本発明に係る電車線用銅合金導体の製造方法を用いれば、後述する実施例で明らかになるように、導電率が６０％ＩＡＣＳ以上の高導電率であり、かつ高張力架線で必要とされる引張強度が４２０ＭＰａ以上の高強度の電車線を製造できる。

このように、本発明に係る電車線用銅合金導体の製造方法は、銅母材に、Ｓｎ、Ｉｎ、Ａｇのいずれか一種あるいは二種を添加し、その添加元素の含有量を０．１５〜０．８重量％に調整して銅合金の溶湯にし、その溶湯を低温鋳造（鋳造温度が８００〜９００℃）と、低温圧延加工（最終圧延温度が５００℃を超え６００℃以下）とによって高強度の荒引線にし、その荒引線に加工熱を抑えた冷間加工を施しているので、導電率の大幅な低下を招くことなく高い引張強度を有する電車線を得ることができる。

また、本発明に係る製造方法は、既存あるいは慣用の製造コストが低い連続鋳造圧延設備や冷間加工装置を使用できるので、高導電率かつ高強度の電車線を低コストで製造できる。

本発明に係る製造方法の特徴の一つは、実施例で後述するように、銅母材に添加するＳｎの含有量を、現状と同じあるいは特許文献１に記載された高強度銅合金トロリー線の製造方法よりも少ない値（０．３重量％）に調整したにもかかわらず、低温鋳造と低温圧延加工によって荒引線の組織を微細化することで、高導電率かつ高強度の電車線用銅合金導体を低コストで製造することにある。これは、銅母材に添加するＳｎの含有量を多くすると、強度が高くなるものの、導電率が低下したりコストが高くなったりする点を考慮したからである。

本発明の効果を検証するために、添加元素の含有率を様々に変え、図２で説明した数種の電車線２１を作製し、その引張強度（ＭＰａ）と、導電率（％ＩＡＣＳ）と、外観との三つの特性を調べた。電車線２１に加工する前の荒引線の線径φは２３ｍｍとし、電車線２１の断面積は１７０ｍｍ² （１７０ＳＱ）とした。目標の導電率は６０％ＩＡＣＳ以上、かつ引張強度は４２０ＭＰａ以上とした。

（試料１〜１２）
試料１〜１２は、いずれも銅母材に添加するＳｎ含有量を０．３重量％に固定した。これは、現状のＣｕ−Ｓｎ系合金を用いた電車線と同じである。

試料１〜４は、いずれも銅母材に添加するＩｎ含有量を０．１重量％とし、銅母材の酸素（Ｏ₂ ）含有量をそれぞれ１０，５０，３４０，１０００ｐｐｍとした。重量％は、ほぼ１／１００００ｐｐｍである。試料５，６は、いずれもＩｎ含有量を０．２重量％とし、銅母材にＳｎ，Ｉｎと共に添加するＰ含有量をそれぞれ０，２ｐｐｍとし、銅母材の酸素含有量をそれぞれ４００，３２０ｐｐｍとした。試料７は、Ｉｎ含有量を０．３重量％、Ｐ含有量を１０ｐｐｍ、Ｏ₂ 含有量を３８０ｐｐｍとした。試料８は、Ｉｎ含有量を０．４重量％、Ｐ含有量を２１ｐｐｍ、Ｏ₂ 含有量を３８０ｐｐｍとした。試料９〜１１は、いずれもＩｎ含有量を０．５重量％とし、Ｐ含有量をそれぞれ３８，５１ｐｐｍ，１ｐｐｍ以下とし、Ｏ₂ 含有量をそれぞれ４００，３８７，４１０ｐｐｍとした。試料１２は、Ｉｎ含有量を０．６重量％とした。その特性結果を表１に示す。

表１に示すように、試料１〜１１は、Ｉｎ含有量が０．１〜０．５重量％なので、Ｉｎ含有量が多いほど引張強度（４３８〜５０７ＭＰａ）が高く、導電率（８４〜６２％ＩＡＣＳ）が低くなることがわかる。特に、試料８〜１１は、Ｓｎ含有量が０．３重量％、Ｉｎ含有量が０．４重量％以上なので、高張力架線として最適な５００ＭＰａ以上となっている。試料９〜１１は、ＳｎとＩｎの総含有量が０．８重量％になっているが、導電率が６０％ＩＡＣＳ以上を確保している。したがって、銅母材にＳｎと共にＩｎを添加すると、導電率の低下を抑えつつ強度を向上できることがわかる。試料１２は、ＳｎとＩｎの総含有量が０．９重量％なので、連続鋳造圧延設備における負荷が大きく、荒引線および電車線の製造は困難あるいは不可であった。

また、試料１，２は、銅母材のＯ₂ 含有量が低酸素銅ベースと同様の５０ｐｐｍ以下なので、荒引線および電車線の外観に細かな傷が認められた。一方、試料４においては、銅母材のＯ₂ 含有量が１０００ｐｐｍと多くなっているが、荒引線および電車線の外観に細かな傷が若干認められた。したがって、Ｏ₂ 含有量が１００〜１０００ｐｐｍ（０．０１〜０．１重量％）の銅母材を使用するとよい。

さらに、試料５と試料６を比較すると、Ｐ含有量が０ｐｐｍの試料５は外観が可であったのに対し、Ｐ含有量が２ｐｐｍの試料６は良となったので、銅母材にＳｎ、Ｉｎと共にＰを添加すると外観を向上できることがわかる。一方、Ｐ含有量が５０ｐｐｍの試料１０は、外観は良となるものの導電率の低下が大きくなった。したがって、銅母材にＳｎ、Ｉｎと共にＰを添加する場合は、Ｐ含有量を２〜４０ｐｐｍに調整するとよい。

次に、鋳造温度と最終圧延温度を様々に変えて線径の異なる荒引線を作製し、その荒引線に冷間加工を施して製造した電車線２１の引張強度（ＭＰａ）と伸び（％）の特性を調べた。電車線２１の断面積は１７０ｍｍ² （１７０ＳＱ）とした。目標の引張強度は４２０ＭＰａ以上とした。

（実施例１〜３）
実施例１〜３は、いずれも、銅母材に添加するＳｎ含有量を０．３重量％、鋳造温度を通常よりも低温の８８０℃、最終圧延温度を５６０℃に固定した。また、実施例１〜３は、荒引線径をそれぞれ２３，２５，３０ｍｍとし、Ｏ₂ 含有量をそれぞれ３２０，３８０，４１０ｐｐｍとした。

（比較例１〜４）
比較例１〜４は、いずれも銅母材に添加するＳｎ含有量を０．３重量％とした。また、比較例１〜４は、荒引線径をそれぞれ２３，２３，２５，３０ｍｍとし、Ｏ₂ 含有量をそれぞれ４００，３８０，３８０，４００ｐｐｍとした。比較例２は、鋳造温度を８８０℃とし、最終圧延温度を３８０℃とした。比較例１，３，４は、いずれも鋳造温度を通常温度の９２０℃とし、最終圧延温度を６２０℃とした。

実施例１〜３と比較例１〜４の特性結果を表２に示す。

表２に示すように、荒引線径が２３ｍｍの実施例１と比較例１を比較すると、実施例１は、鋳造温度が通常よりも低温の８８０℃、かつ最終圧延温度が５００℃を超え６００℃以下の５６０℃なので、鋳造温度が通常温度の９２０℃、かつ最終圧延温度が６００℃を超える６２０℃の比較例１よりも、電車線の引張強度が１５ＭＰａ向上したことがわかる。電車線の伸びは、実施例１と比較例１でほぼ同等である。

同様に、荒引線径が同じ実施例２と比較例３、実施例３と比較例４を比較すると、実施例２，３は、比較例３，４よりも電車線の引張強度がそれぞれ１８，１５ＭＰａ向上したことがわかる。電車線の伸びは、実施例２と比較例３、実施例３と比較例４でほぼ同等である。

また、実施例１〜３の引張強度を比較するとわかるように、荒引線径を２３ｍｍから２５ｍｍ，３０ｍｍと大径化すると、伸線加工の加工度を高めても、引張強度および伸びが徐々に低下する傾向にある。これは、上述したように、荒引線径が２５ｍｍを超えると、熱間圧延加工での加工度が小さいことから、電車線に加工した際の大きな強度向上が得られなくなると共に、冷間加工時の加工硬化によって伸び特性が低下するためである。したがって、荒引線の線径は２２〜２５ｍｍが最適である。

比較例２は、鋳造温度が８８０℃、かつ最終圧延温度が５００℃以下の３８０℃なので、連続鋳造圧延設備の鋳造、圧延加工時の負荷が大きく、電車線の製造が不可能となる。

実施例で明らかになったように、本発明に係る電車線用銅合金導体の製造方法は、現状の電車線に使用されているＣｕ−Ｓｎ系合金を主体として、銅母材に、Ｓｎと共にＳｎと同等の強度を有するＩｎを適宜添加することで、導電率を高く保ちながら高い引張強度を有する電車線用銅合金導体を低コストで製造できる点に特徴がある。

電車線としてのＣｕ−Ｓｎ系合金は、高い耐摩耗性能を有しているので、その性能を損なわないために、銅母材に添加するＳｎ含有量は、少なくとも現状と同じ０．１５重量％以上が必要である。

高張力架線に必要不可欠な引張強度は電車線の摩耗限度を考慮すると４２０ＭＰａ以上、より好ましくは５００ＭＰａ以上であるので、銅母材にＳｎと共に添加するＩｎ含有量は０．４重量％以上が最適である。しかし、Ｉｎは希少金属であるために高価であり、コストメリットを出すためには、その含有量を最小限にする必要がある。

また、銅母材に添加するＳｎとＩｎの総含有量が０．８重量％を超えると、連続鋳造材の硬度が高くなり、連続鋳造圧延設備の圧延ロールに対する負荷が極端に大きくなってしまい、製品化することが難しくなる。

したがって、高導電率かつ高強度の電車線を製造するためには、実施例で言えば試料８，９のように、Ｓｎ含有量が０．３重量％、Ｉｎ含有量が０．４重量％もしくは０．５重量％が最適である。

連続鋳造圧延加工工程においては、低温鋳造、低温圧延加工を施すことにより、荒引線の組織を微細化することができる。しかし、鋳造圧延時の極端な低温化を図ると、材料の変形抵抗が高くなることによって設備への負荷が大きくなり量産化が困難になる。

したがって、実施例で言えば、実施例１，２のように、８８０℃の低温鋳造とし、最終圧延温度は５６０℃が最適である。

上記実施例では、銅母材にＳｎとＩｎを添加した例で説明したが、銅母材にＳｎとＡｇを添加しても同様の効果が得られる。

また、銅母材に添加すると、ＩｎやＡｇと同じように高い導電率を保ちつつ強度向上を図れる添加元素としては、例えば、マグネシウム（Ｍｇ）、ホウ素（Ｂ）がある。例えば、銅合金材として、酸素含有量が０．０１〜０．１重量％の銅母材に、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｍｇ、Ｂのいずれか一種あるいは二種を添加し、その添加元素の含有量を０．１５〜０．８重量％に調整したものを使用してもよい。上述した実施例におけるＩｎをＭｇに置き換えた場合、ＭｇがＩｎよりも安価なので、ほぼ同じ効果が得られると共に、製造コストをさらに低減することが可能となる。

上記実施の形態では、鋳造温度を通常の温度よりも低くしたが、鋳造温度を極端に下げた場合、鋳造材に外傷が発生する可能性が高くなるので、鋳造温度を通常の温度で行うようにしてもよい。

本発明の好適実施の形態を示すフローチャートである。 本発明に係る電車線用銅合金導体の製造方法を用いて作製した電車線の一例を示す断面図である。

Claims (6)

1. 銅母材に対し、錫を添加して溶解を行い、銅合金の溶湯を形成し、前記溶湯を形成し、前記溶湯を所定の温度で鋳造した鋳造材に熱間圧延加工を多段に施して荒引線にし、その荒引線に冷間加工を施して電車線用銅合金導体を製造する方法において、
   上記鋳造温度を８００℃〜９００℃とし、かつ、上記熱間圧延加工の最終圧延を、５００℃を超え６００℃以下の圧延温度で行うことを特徴とする電車線用銅合金導体の製造方法。
2. 上記銅母材は、酸素含有量が０．０１〜０．１重量％である請求項１記載の電車線用銅合金導体の製造方法。
3. 上記銅母材に、上記添加元素と共にさらにリンを添加し、そのリンの含有量を２〜４０ｐｐｍに調整した請求項２記載の電車線用銅合金導体の製造方法。
4. 上記鋳造材に、上記荒引線の線径が８〜３０ｍｍとなるように熱間圧延加工を多段に施す請求項１〜３いずれかに記載の電車線用銅合金導体の製造方法。
5. 上記冷間加工は、加工度を５０％以上とし、かつ線材温度が１００℃以下となるように冷間加工装置の冷却を行う請求項１〜４いずれかに記載の電車線用銅合金導体の製造方法。
6. 請求項１〜５のいずれかに記載された製造方法を用いて作製した電車線用銅合金導体。

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