JPS5943332B2 - トロリ−線 - Google Patents
トロリ−線Info
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- JPS5943332B2 JPS5943332B2 JP2725581A JP2725581A JPS5943332B2 JP S5943332 B2 JPS5943332 B2 JP S5943332B2 JP 2725581 A JP2725581 A JP 2725581A JP 2725581 A JP2725581 A JP 2725581A JP S5943332 B2 JPS5943332 B2 JP S5943332B2
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- Japan
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- trolley wire
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- trolley
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- copper
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Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60M—POWER SUPPLY LINES, AND DEVICES ALONG RAILS, FOR ELECTRICALLY- PROPELLED VEHICLES
- B60M1/00—Power supply lines for contact with collector on vehicle
- B60M1/12—Trolley lines; Accessories therefor
- B60M1/13—Trolley wires
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、合金トロリー線に関するもので、特に耐摩耗
性、耐熱性に優れた溝付トロリー線に関するものである
。
性、耐熱性に優れた溝付トロリー線に関するものである
。
現在国鉄の電化粁は約9,000/crIlに達し、ト
ロリー線の総延長は実に27.000−に達している。
ロリー線の総延長は実に27.000−に達している。
これに伴って摩耗によるトロリー線の取替え数量も急激
に増大し、52年度約2,900/zに達し、耐摩耗性
トロリー線の開発は緊急な課題となった。
に増大し、52年度約2,900/zに達し、耐摩耗性
トロリー線の開発は緊急な課題となった。
そこで本発明者等は、摩耗しにくい合金より成るトロリ
ー線を開発すべく、i電率は70係以乍、摩耗量は現用
の硬銅トロリー線の約50係程度とし、機械的、金属学
的緒特性、現場作業性も現用のもの以下にならないこと
を開発の目標として研究を進め、本発明を成すに至った
ものである。
ー線を開発すべく、i電率は70係以乍、摩耗量は現用
の硬銅トロリー線の約50係程度とし、機械的、金属学
的緒特性、現場作業性も現用のもの以下にならないこと
を開発の目標として研究を進め、本発明を成すに至った
ものである。
又トロリー線としては、電気車の高速化、連結車輛の増
大、運行密度の増大等に伴なう集電電流の増加により加
熱を受けるが、この加熱を受けても機械的特性が低下し
ない耐熱性が要求される。
大、運行密度の増大等に伴なう集電電流の増加により加
熱を受けるが、この加熱を受けても機械的特性が低下し
ない耐熱性が要求される。
本発明は、上述の要求特性に適合する溝付きトロリー線
を提供するため成されたもので、銅合金として錫系合金
を用いることにより、摩耗量を現用硬銅トロリー線の約
50係程度に低減し、400℃以上の耐熱性を有すると
共に、導電率は実用可能な約70係以上で、他の緒特性
、現場作業性も現用のもの湛みであり、かつ使用中およ
び使用後の屑材において合金の識別が容易なように小弧
面に標識を設けた溝付きトロリー線を提供せんとするも
のである。
を提供するため成されたもので、銅合金として錫系合金
を用いることにより、摩耗量を現用硬銅トロリー線の約
50係程度に低減し、400℃以上の耐熱性を有すると
共に、導電率は実用可能な約70係以上で、他の緒特性
、現場作業性も現用のもの湛みであり、かつ使用中およ
び使用後の屑材において合金の識別が容易なように小弧
面に標識を設けた溝付きトロリー線を提供せんとするも
のである。
本発明は、錫を0.25〜0.35重量係(以下、係と
称す)、その他の元素を合計で0.1係以下含有し、残
部が不可避的不純物と銅である銅合金より成り、小弧面
に2本の長さ方向の溝又は凸部を設けて成ることを特徴
とする溝付きトロリー線である。
称す)、その他の元素を合計で0.1係以下含有し、残
部が不可避的不純物と銅である銅合金より成り、小弧面
に2本の長さ方向の溝又は凸部を設けて成ることを特徴
とする溝付きトロリー線である。
本発明において、錫量を0.25〜o、35%に規定し
たのは、o、25%未満では後述するように耐摩耗性の
向上の効果が少なく、又0.35%を越えると、耐摩耗
性は向上するが、第2図に示すように、導電率を著しく
低下せしめ、70%を割る恐れがあるためである。
たのは、o、25%未満では後述するように耐摩耗性の
向上の効果が少なく、又0.35%を越えると、耐摩耗
性は向上するが、第2図に示すように、導電率を著しく
低下せしめ、70%を割る恐れがあるためである。
第2図において、横軸はSn含有量、縦軸は導電率を示
す。
す。
又本発明において、Pなどの脱酸剤元素や、AS 、
Sb t Bip Fe 、 Pb t Sなどの不純
物又はAgなどの合金元素が合計で0.1 %以下(0
2をを除く)含有されることは何ら差支えない。
Sb t Bip Fe 、 Pb t Sなどの不純
物又はAgなどの合金元素が合計で0.1 %以下(0
2をを除く)含有されることは何ら差支えない。
又本発明における銅は、タフピッチ鋼、無酸素銅のいず
れでも良い。
れでも良い。
第1図は本発明の実施例の形状を示す横断面図である。
図において、1,1はイヤー溝で、トロリー線を挾持す
るための溝であり、小弧面2には2本の長さ方向の溝3
,3が設けられている。
るための溝であり、小弧面2には2本の長さ方向の溝3
,3が設けられている。
この溝3,3は、トロリー線の使用時および使用後屑材
になった時、材質がCu−8n合金であることを識別す
るためのもので、特に古材を再溶解する際、通常の銅ト
ロリー線に混入すると錫が導電率を低下させるので、こ
の識別が必要である。
になった時、材質がCu−8n合金であることを識別す
るためのもので、特に古材を再溶解する際、通常の銅ト
ロリー線に混入すると錫が導電率を低下させるので、こ
の識別が必要である。
なおこの溝は長さ方向に延びた凸部であっても良い。
又2本の溝3,3の位置については小弧面内で特に制限
がないが、次に述べる理由から、図に示す2本の溝3,
3のそれぞれと中心を結ぶ線のなす角度Jは約45〜7
00が適当である。
がないが、次に述べる理由から、図に示す2本の溝3,
3のそれぞれと中心を結ぶ線のなす角度Jは約45〜7
00が適当である。
大弧面は、使用により摩滅する部分であり、また検測車
の関係から形状が変えられない(トロリー線の幅が変化
するため)ので、標識がつけられない。
の関係から形状が変えられない(トロリー線の幅が変化
するため)ので、標識がつけられない。
又標識がイヤー溝1,1に近くなる(Jが70°を越え
る)と、イヤーをかける際混同する恐れがあり、又小弧
面の真上部分に近い(J=45°未満)と、凹凸による
疲労強度の低下が懸念され、マイクロメータによる残存
直径の測定ができず、又セクションインシュレータの止
めねじの機能が低下する等のおそれがある。
る)と、イヤーをかける際混同する恐れがあり、又小弧
面の真上部分に近い(J=45°未満)と、凹凸による
疲労強度の低下が懸念され、マイクロメータによる残存
直径の測定ができず、又セクションインシュレータの止
めねじの機能が低下する等のおそれがある。
又大きなへこみ又は凸起は、応力集中を防ぐためにも、
又現用の種々の架線金具をそのまま使えるようにするた
めにも不適当であり、標識は識別できる範囲でできるだ
け浅くすることが必要であり、又長さ方向に連続した方
が製造士容易で好ましい。
又現用の種々の架線金具をそのまま使えるようにするた
めにも不適当であり、標識は識別できる範囲でできるだ
け浅くすることが必要であり、又長さ方向に連続した方
が製造士容易で好ましい。
実験例 1
表1に示す組成の7種の合金を作成し、通常のトロリー
線の製造条件と同じ最終冷間加工度約65係として断面
積110mmの溝付トロリー線を作成した。
線の製造条件と同じ最終冷間加工度約65係として断面
積110mmの溝付トロリー線を作成した。
比較のための通常の硬銅トロリー線を準備した。
これらの溝付トロリー線(母材部)および通常の方法(
鑞付は一伸線)により接続した部分の機械約諾特性およ
び導電率を測定した結果は表2に示す通りである。
鑞付は一伸線)により接続した部分の機械約諾特性およ
び導電率を測定した結果は表2に示す通りである。
曲げ試験は、トロリー線をその両弧面の中心線を含む平
面内で半径25朋の円弧にそって小弧面を内側として9
0°曲げ(曲げ回数1回)、次に元に戻し、さらに反対
の方向に90°曲げ、次に元に戻す動作を繰返し、破断
するまでの回数を、90°曲げを1回として表わしたも
のである。
面内で半径25朋の円弧にそって小弧面を内側として9
0°曲げ(曲げ回数1回)、次に元に戻し、さらに反対
の方向に90°曲げ、次に元に戻す動作を繰返し、破断
するまでの回数を、90°曲げを1回として表わしたも
のである。
捻回試験は、標点距離を300mmとして、その両側を
つかみ、10秒間に約4回の速さで、左に180°ねじ
り、(捻回1回)、次に元に戻し、さらに右に180°
ねじり、次に元に戻す動作を繰返し、破断又は開口する
までの回数を、180゜捻回を1回として表わしたもの
である。
つかみ、10秒間に約4回の速さで、左に180°ねじ
り、(捻回1回)、次に元に戻し、さらに右に180°
ねじり、次に元に戻す動作を繰返し、破断又は開口する
までの回数を、180゜捻回を1回として表わしたもの
である。
硬度は横断面、大弧面、小弧面、について1kgの荷重
でビッカース硬度を測定した。
でビッカース硬度を測定した。
疲労強度はS−N曲線を求め、疲労限を求めた。
表2より、本発明によるトロリー線&7及び屋8は従来
のもの屋1に比べ、引張強さ、曲げ、捻回、硬度、疲労
限等の機械的特性が、母材部、接続部共すべてにおいて
優れていることが分る。
のもの屋1に比べ、引張強さ、曲げ、捻回、硬度、疲労
限等の機械的特性が、母材部、接続部共すべてにおいて
優れていることが分る。
しかし導電率は74係程度と稍々低いが、集電々流と電
圧降下の関係を全体のき電回路から計算すると、はとん
ど国鉄の全線区について実用可能の範囲である。
圧降下の関係を全体のき電回路から計算すると、はとん
ど国鉄の全線区について実用可能の範囲である。
すなわち、導電率を70係とすると、変電所から電気車
までの電圧降下の増加は10係以内であり、交流で20
係以下、直流で40係以下の国鉄規格の範囲内であり、
又き電線のサイズ、き電分岐線の取付間隔の変更により
調整可能である。
までの電圧降下の増加は10係以内であり、交流で20
係以下、直流で40係以下の国鉄規格の範囲内であり、
又き電線のサイズ、き電分岐線の取付間隔の変更により
調整可能である。
次に、これらのトロリー線について、軟化特性を測定し
た結果は第3図および第4図に示す通りである。
た結果は第3図および第4図に示す通りである。
軟化特性は、各温度に試料を1時間保持した後、常温ま
で冷却し、常温において引張試験を行なったものを示す
。
で冷却し、常温において引張試験を行なったものを示す
。
第3図、第4図より、軟化温度は、本発明による扁7が
約400℃であり、従来の屋1の約200℃、銀糸合金
A2,3の約300℃に比べ、非常に優れていることが
分る。
約400℃であり、従来の屋1の約200℃、銀糸合金
A2,3の約300℃に比べ、非常に優れていることが
分る。
実験例 2
実験例1で作成したトロリー線について、摩耗試験機に
よる室内試験と、国鉄の使用線区で実際に架線して使用
する現地試験を行った。
よる室内試験と、国鉄の使用線区で実際に架線して使用
する現地試験を行った。
トロリー線の実際の使用状態では、各パンクはある点を
各−回のみ通過し、かつ通電々流、摺動面圧力、車輛速
度等も変化するものであり、このような条件を摩耗試験
機で再現することは殆んど不可能に近く、特に試験機で
は、短時間中に同じパンクがくり返し摺動され、かつ上
述の条件も一定とせざるを得ない。
各−回のみ通過し、かつ通電々流、摺動面圧力、車輛速
度等も変化するものであり、このような条件を摩耗試験
機で再現することは殆んど不可能に近く、特に試験機で
は、短時間中に同じパンクがくり返し摺動され、かつ上
述の条件も一定とせざるを得ない。
したがって室内試験は単なる目安を得るに過ぎないが、
この室内試験による摩耗量(高さの減少量)は、本発明
によるA7及びA8では、従来のA1を1とすると0.
32〜0.75であった。
この室内試験による摩耗量(高さの減少量)は、本発明
によるA7及びA8では、従来のA1を1とすると0.
32〜0.75であった。
そこで、トロリー線の実際の摩耗量および取替寿命を知
るには、実際の使用線区で架設し、実際に使用して測定
することがより重要であるので、次のような2種類の現
地試験を行なった。
るには、実際の使用線区で架設し、実際に使用して測定
することがより重要であるので、次のような2種類の現
地試験を行なった。
(イ)国鉄の使用線区で表1に示すA1〜A8のトロリ
ー線各150〜200mをシリーズに連続して試験架設
した後、はぼ3ケ月毎にマイクロメータにより残存直径
を測定した。
ー線各150〜200mをシリーズに連続して試験架設
した後、はぼ3ケ月毎にマイクロメータにより残存直径
を測定した。
架設工事は現用の硬銅トロIJ−線と何ら変りな〈実施
できた。
できた。
架設後の摩耗推移(残存直径)は第5図に示す通りであ
る。
る。
図において、横軸は通過バンク数(万パンタ)を示す。
なお、上述の試験区間は最も摩耗率の高い所であり、機
関車のすり板はプロイメットであり、列車速度は約40
〜80/177I/H程度である。
関車のすり板はプロイメットであり、列車速度は約40
〜80/177I/H程度である。
第5図より本発明によるA7 、A8は従来のAIに比
べ、摩耗量が遥かに少なく、又銀系合金屋2〜4に比べ
ても摩耗量が非常に少なく、かつSnの含有量が多い程
摩耗量が少ないことが分る。
べ、摩耗量が遥かに少なく、又銀系合金屋2〜4に比べ
ても摩耗量が非常に少なく、かつSnの含有量が多い程
摩耗量が少ないことが分る。
21.96万パンタ通過における各トロリー線の通過パ
ンク数−万回当たりの摩耗量および従*来のA1を1と
した時の摩耗比は表3に示す通りであった。
ンク数−万回当たりの摩耗量および従*来のA1を1と
した時の摩耗比は表3に示す通りであった。
表3より、本発明によるIS、 7 、A 8の摩耗量
は従来の通のそれぞれ0.385倍、0.343倍であ
り、遥かに優れていることが分る。
は従来の通のそれぞれ0.385倍、0.343倍であ
り、遥かに優れていることが分る。
Snが0.16係、0.17係のA5、A6となると、
銀系合金のA3 、A4と余り変らなくなるので、Sn
量はo、2s%以上必要と考えられる。
銀系合金のA3 、A4と余り変らなくなるので、Sn
量はo、2s%以上必要と考えられる。
(ロ)表4に示す8個所の使用線区に、表1に示すml
(’t”PC)およびA 7 (TPC−0,31S
n )のトロリー線を、それぞれ表;こ示す長さおよび
架線方式で試験架設し、架設後6〜9ケ月間の残存直径
(表の平均値、最小値)を測定し4、通過パンター万個
当りの摩耗量(m、/万パンタ、表の平均値/通パ数)
を求め、A1を基準にした煮7の摩耗比を算出した結果
は表4に示す通りである。
(’t”PC)およびA 7 (TPC−0,31S
n )のトロリー線を、それぞれ表;こ示す長さおよび
架線方式で試験架設し、架設後6〜9ケ月間の残存直径
(表の平均値、最小値)を測定し4、通過パンター万個
当りの摩耗量(m、/万パンタ、表の平均値/通パ数)
を求め、A1を基準にした煮7の摩耗比を算出した結果
は表4に示す通りである。
なお、平均値、最小値は検測車によるデータ処理値(ス
パン平均値、最小値)を用いた。
パン平均値、最小値)を用いた。
表4より、本発明によるA7の摩耗量は、従来のAIの
0.37〜0.77であり、約半分程度であることが分
る。
0.37〜0.77であり、約半分程度であることが分
る。
以上述べたように、本発明の溝付トロリー線は、錫を0
.25〜o、3scfb、その他の元素を合計でo、1
%以下含有し、残部が不可避的不純物と銅である銅合金
より成るから、耐摩耗性が良く、摩耗量が通常の硬銅ト
ロリー線の約半分以下であり、従って取替寿命が約2倍
以上となる利点がある。
.25〜o、3scfb、その他の元素を合計でo、1
%以下含有し、残部が不可避的不純物と銅である銅合金
より成るから、耐摩耗性が良く、摩耗量が通常の硬銅ト
ロリー線の約半分以下であり、従って取替寿命が約2倍
以上となる利点がある。
又導電率は約70係以上と稍々低いが、充分実用可能で
あり、機械的緒特性は通常のトロリー線より優れており
、現場作業性も同等であるので、実際使用上現用のもの
と全く同様に取扱うことができ、又軟化温度が通常のト
ロリー線の約200℃に対し、約400°Cと高いので
、火災等の発熱による断線事故が防止される利点がある
。
あり、機械的緒特性は通常のトロリー線より優れており
、現場作業性も同等であるので、実際使用上現用のもの
と全く同様に取扱うことができ、又軟化温度が通常のト
ロリー線の約200℃に対し、約400°Cと高いので
、火災等の発熱による断線事故が防止される利点がある
。
又本発明は、小弧面に2本の長さ方向の溝又は凸起を設
けて成るから、使用中および使用後の屑材において、合
金の識別が容易であり、特に古材の再溶解において通常
の銅トロリー線に混入することがなく、安全である利点
がある。
けて成るから、使用中および使用後の屑材において、合
金の識別が容易であり、特に古材の再溶解において通常
の銅トロリー線に混入することがなく、安全である利点
がある。
第1図は本発明の実施例の形状を示す横断面図である。
第2図はCu−Sn合金中のSn含有量と導電率の関係
を示す図である。 第3図および第4図は各種トロリー線の軟化曲線を示す
図である。 第5図は各種トロリー線の現地試験での摩耗推移を示す
図である。 1・・・・・・イヤー溝、2・・・・・・小弧面、3・
・・・・・溝、J・・・・・・角度。
を示す図である。 第3図および第4図は各種トロリー線の軟化曲線を示す
図である。 第5図は各種トロリー線の現地試験での摩耗推移を示す
図である。 1・・・・・・イヤー溝、2・・・・・・小弧面、3・
・・・・・溝、J・・・・・・角度。
Claims (1)
- 1 錫を0.25〜0.35重量係含有し、残部が不可
避的不純物と銅である銅合金より成り、小弧面に2本の
長さ方向の溝又は凸起を設けて成ることを特徴とする溝
付きトロリー線。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2725581A JPS5943332B2 (ja) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | トロリ−線 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2725581A JPS5943332B2 (ja) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | トロリ−線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57140234A JPS57140234A (en) | 1982-08-30 |
JPS5943332B2 true JPS5943332B2 (ja) | 1984-10-22 |
Family
ID=12215961
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2725581A Expired JPS5943332B2 (ja) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | トロリ−線 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5943332B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007056370A (ja) * | 2006-09-22 | 2007-03-08 | Hitachi Cable Ltd | 電車線用銅合金導体の製造方法及び電車線用銅合金導体 |
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