CN103492597A - 铝合金导体 - Google Patents
铝合金导体 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103492597A CN103492597A CN201280016455.1A CN201280016455A CN103492597A CN 103492597 A CN103492597 A CN 103492597A CN 201280016455 A CN201280016455 A CN 201280016455A CN 103492597 A CN103492597 A CN 103492597A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- wire
- quality
- aluminium alloy
- alloy conductor
- face
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000004020 conductor Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 48
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims abstract description 59
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 33
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 31
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 29
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 4
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 17
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N perchloric acid Chemical compound OCl(=O)(=O)=O VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- RILZRCJGXSFXNE-UHFFFAOYSA-N 2-[4-(trifluoromethoxy)phenyl]ethanol Chemical compound OCCC1=CC=C(OC(F)(F)F)C=C1 RILZRCJGXSFXNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018191 Al—Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000345998 Calamus manan Species 0.000 description 1
- 229910017758 Cu-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017931 Cu—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007981 Si-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008316 Si—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 150000001398 aluminium Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002050 diffraction method Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 235000012950 rattan cane Nutrition 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
- H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
- H01B1/023—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/003—Drawing materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special drawing methods or sequences
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
- C22C21/14—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
- C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B5/00—Non-insulated conductors or conductive bodies characterised by their form
- H01B5/02—Single bars, rods, wires, or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
本发明的目的在于提供一种铝合金导体，其导电率、耐挠曲疲劳特性优异，且具有为使处理性良好而要求的适当的屈服强度。本发明为一种铝合金导体，其特征在于，所述铝合金导体具有再结晶集合组织，该再结晶集合组织中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置；拉丝方向的垂直截面上的晶体粒径为1μm～30μm。
Description
技术领域
本发明涉及用作电配线体的导体的铝合金导体。
背景技术
以往，使用被称作线束(wire harness)的部件作为汽车、电车、飞行器等移动体的电配线体，这种部件在含有铜或铜合金导体的电线上安装有铜或铜合金(例如黄铜)制的端子(连接器)。但近年来，在移动体的轻量化中，正在进行使用比铜或铜合金更轻量的铝或铝合金作为电配线体的导体的研究。
铝的比重约为铜的1/3，铝的导电率约为铜的2/3(以纯铜作为100%IACS的基准的情况下，纯铝约为66%IACS)，为了在纯铝的导体线材中流通与纯铜的导体线材相同的电流，需要使纯铝导体线材的截面积为纯铜导体线材的约1.5倍，但即使这样，仍然具有重量约为铜的一半这样的优势。
需要说明的是，上述的%IACS表示以国际标准软铜(International AnnealedCopper Standard)的电阻率1.7241×10-8Ωm作为100%IACS时的导电率。
为了将该铝用作移动体的电配线体的导体，存在着一些问题。其中一个为耐挠曲疲劳特性的提高。其原因是，安装于门等的线束因门的开关而反复承受弯曲应力。对于铝等金属材料来说，若如门的开关那样反复对其施加、解除负荷，即使是在一次的负荷下不会发生断裂的这样的低负荷的条件下，也会在某一反复次数下发生断裂(疲劳破坏)。当所述铝导体用于开关部时，若耐挠曲疲劳特性差，则在其使用中可能发生导体断裂，缺乏耐久性、可靠性。
一般来说，强度越高的材料，疲劳特性越好。因此，可适当采用强度高的铝线材，但要求线束在进行其设置时要容易进行处理(车体上的安装作业)，并且也为了无需施加过度的力，因此强度不宜过高。线束由于其复杂的线路构成，因此其是通过使附属于线束的连接器彼此连接、或按照规定的线路对线束进行弯曲等手工作业来进行组装的。这样的情况下，若电线的强度较高，在对线束进行弯曲或拉升时，则需要施加非常大的力，因此可以预想到这对于1天要花费数小时反复进行作业的作业人员来说是非常痛苦的作业，作业性差。已知：在通常情况下，作为构成线束的材料，采用将几根～几十根金属线进行捻合而形成绞线进一步对其实施包覆而成的电线，但金属线的强度对电线的强度会产生影响。因此，要求开发一种作业人员容易进行处理的低强度金属线。
因如上所述的问题、要求而寻求一种强度低但耐挠曲疲劳特性较高的导电线。另外，在处理性中还要求柔软性，大多使用能够确保10%以上的作为柔软性的评价指标的伸长率的韧材(退火材)。
因此，对于用于移动体的电配线体的铝导体来说，要求如下所述的材料：该材料对于作业人员来说为使处理性良好而要求的适当的屈服强度、以及为了使更多的电流流通而需要的导电率、以及耐挠曲疲劳特性优异。需要说明的是，此处，屈服强度是指去除力后产生规定的永久伸长率时的应力，其可以作为表示作业性时的强度的指标。
针对具有如此要求的用途，以输电线用铝合金线材(JIS A1060和JIS A1070)为代表的纯铝系无法充分耐受由于门等的开关而产生的反复弯曲应力。另外，加入了各种各样的添加元素而合金化的材料存在下述问题：因向铝中所添加的元素的固溶现象而招致导电率的下降；由于屈服强度高而导致处理性差。为此，必须对添加元素进行限定、选择以防止断线，并且需要防止导电率下降，适当控制屈服强度及耐挠曲疲劳特性。
作为用于移动体的电配线体的铝导体，代表性的有专利文献1～4所述的物质。但是，专利文献1所记载的电线导体中，Mg及Si的量较多，因此有时会导致在拉丝加工等时产生断线。对于专利文献2中具体记载的铝导电线，其未进行最终(仕上げ)退火。在车体上的安装作业中期望一种柔软性更高的材料。专利文献3中公开了轻量、柔软且挠曲性优异的铝导电线，但是由于强度高而在处理性上存在问题。专利文献4为箔材。对于板材和箔材来说，它们的变形方式不同。该加工历程会对后工序中的结晶集合组织的形成产生影响，导致晶体取向形成的方式不同。因此，由线得到目标结晶集合组织、与由箔得到目标结晶集合组织在技术方面是不同的。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2008-112620号公报
专利文献2：日本特开2006-19163号公报
专利文献3：日本特开2006-253109号公报
专利文献4：日本特公昭54-11242号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明的课题在于提供一种铝合金导体，其导电率、耐挠曲疲劳特性优异，且具有为使处理性良好而要求的适当的屈服强度。
用于解决问题的手段
本发明人反复进行了各种各样的研究，发现通过对铝合金的热处理和热处理前的加工度等制造条件进行控制，由此可以制造如下所述的铝合金导体，该铝合金导体中，形成有结晶集合组织，并且在维持了优异的耐挠曲疲劳特性和导电率的同时将屈服强度降低至适当的范围；本发明是基于这样的见解而完成的。
即，上述课题通过以下发明达成。
(1)一种铝合金导体，其特征在于，该铝合金导体具有结晶集合组织，该结晶集合组织中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置；拉丝方向的垂直截面上的晶体粒径为1μm～30μm。
(2)如(1)所述的铝合金导体，其特征在于，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆的中心到2/3的半径内所处的范围中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置，并且，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆周到沿半径方向位于内侧1/3处的范围中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。
(3)如(1)或(2)所述的铝合金导体，其中，所述铝合金导体的合金组成含有0.01质量%～0.4质量%的Fe、0.04质量%～0.3质量%的Mg、0.02质量%～0.3质量%的Si、0.1质量%～0.5质量%的Cu，剩余部分由Al和不可避免的杂质构成。
(4)如(1)～(3)任一项所述的铝合金导体，其特征在于，在导体的长度方向进行测定的拉伸试验中，0.2%屈服强度为35MPa～80MPa。
(5)如(1)～(4)任一项所述的铝合金导体，其特征在于，该铝合金导体可以用作移动体内的电池缆线、线束或发动机用导线。
(6)如(5)所述的铝合金导体，其特征在于，所述移动体为汽车、电车或飞行器。
(7)一种铝合金线的制造方法，其是制造(1)～(6)所述的铝合金线的方法，该铝合金制造方法在经过熔解、铸造、热加工或冷加工而形成粗引线之后，具有第1拉丝加工、中间热处理、第2拉丝加工、最终热处理这些工序，其中，该制造方法是按照在230℃～290℃的温度进行1小时～10小时中间热处理、且第2拉丝加工的加工率为10%～30%的条件下进行的。
(8)如(7)所述的制造铝合金线的方法，其中，所述最终热处理为连续通电热处理，且满足下式。
0.03≤x≤0.55，且
26x-0.6+377≤y≤23.5x-0.6+423(左边和右边的x代入相同值)
(式中，x表示退火时间(秒)，y表示线材温度(℃))。
(9)如(7)所述的制造铝合金线的方法，其中，所述最终热处理为连续运转热处理，且满足下式。
1.5≤x≤5，且
-50x+550≤z≤-36x+650(左边和右边的x代入相同值)
(式中，x表示退火时间(秒)，z表示退火炉温度(℃))。
发明效果
本发明的铝合金导体具有并不过高且适当的屈服强度，因此将线束安装于车载上时的处理性优异。另外，其导电率优异，作为移动体所搭载的电池缆线、线束或发动机用导线是有用的。特别是其耐挠曲疲劳特性优异，可以适当用于要求非常高的耐挠曲疲劳特性的门或箱、发动机罩等。
对于本发明的上述及其它的特征和优点，适当参照附图，由下述记载而能够更加清楚。
附图说明
图1是示意性地表示从线材拉丝方向的垂直截面上的圆的中心到2/3的半径内所处的范围、和从线材拉丝方向的垂直截面上的圆周到沿半径方向位于内侧1/3处的范围的说明图。
图2是对实施例中所进行的反复断裂次数进行测定的试验的说明图。
具体实施方式
本发明的铝合金导体通过对结晶集合组织进行如下规定，由此可以为具备优异导电率和耐挠曲疲劳特性、适当的屈服强度的材料。
(结晶集合组织)
本发明中，使用位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置上的晶面来规定结晶集合组织。结晶集合组织是指由某一定的晶体取向大量集合而成的多晶粒构成的组织。本发明的铝合金导体的结晶集合组织是具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上的结晶集合组织，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。更优选的是如下所述的结晶集合组织：该结晶集合组织中，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆的中心到2/3的半径内所处的范围(中心部)中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上(对于上限并无限制，优选为50%以下)，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置；并且，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆周到沿半径方向位于内侧1/3处的范围(外周部)中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上(对于上限并无限制，优选为50%以下)，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。在图1中示意性地示出了上述中心部和圆周部。图1是线材拉丝方向的垂直方向的截面图，其中，r表示半径，以A表示的部分为中心部，以B表示的部分为外周部。如此将区域分隔的理由之一是为了表示下述内容：在线材的加工中，线材的中心部和外周部的变形的方式不同，在发生不同变形的线材的中心部和外周部中，具有(100)面的晶粒的面积率均为20%以上。通过形成这样的结晶集合组织，在如图2所示使线材相对于拉丝方向进行挠曲时，(100)面可以提高耐挠曲疲劳特性。
需要说明的是，本发明中的晶体取向的面积率为通过EBSD法测定的值。EBSD法是电子背散射衍射法(Electron BackScatter Diffraction)的简称，其是指利用在扫描电子显微镜(SEM)内对试料照射电子射线时产生的反射电子菊池线衍射而进行的晶体取向解析技术。面积率为在拉丝方向自(100)面等理想晶面在±15°以内的范围倾斜的晶粒的面积相对于总测定面积的比例。在基于EBSD的取向解析中所得到的信息包括电子射线侵入到试样中直至数十纳米深度的取向信息，但由于其相对于所测定的范围(広さ)充分小，因而在本说明书中作为面积率处理。
(晶体粒径)
在本发明中，使铝线材的拉丝方向的垂直截面上的晶体粒径为1μm～30μm。若晶体粒径过小，则部分再结晶组织残留，不仅得不到目标结晶集合组织，还会使伸长率显著降低。若晶体粒径过大、形成粗大的组织，则变形行为不均匀，与晶体粒径过小的情况同样地会导致伸长率降低，并且屈服强度显著降低。晶体粒径优选为5μm～30μm，更优选为5μm～20μm。
需要说明的是，本发明中的“晶体粒径”是利用光学显微镜进行观察、通过交叉法进行粒径测定得到的平均粒径，为50个～100个晶粒的平均值。
为了得到具有这样的结晶集合组织与晶体粒径的铝合金导体，可通过使合金组成为如后所述以及如以下所述对热处理和热处理前的加工度等制造条件进行控制来实现。优选的制造方法与合金组成的示例如下所述，但其是用于理解发明的示例，对于线径等并非限制于此。
(制造方法)
本发明的铝合金导体可通过经由如下各工序来进行制造：[1]熔解、[2]铸造、[3]热或冷加工、[4]第1拉丝加工、[5]中间热处理、[6]第2拉丝加工、[7]最终热处理(最终退火)。
[1]溶解
在熔解中，按照后述铝合金组成达到各实施方式的浓度这样的分量进行熔炼。
[2]铸造、[3]热或冷加工
接下来，使用组合有铸造轮与传动带的普罗佩兹式(プロペルチ式)连续铸造压延机，一边用水冷后的铸模连续地对熔液进行铸造一边进行压延，制成约
的棒材。此时的铸造冷却速度为1℃/秒～20℃/秒。铸造和热压延可以通过钢坯铸造、挤出法以及模具法等来进行。
[4]第1拉丝加工
接着，实施表面去皮(皮むき)，制成
对其进行拉丝加工。加工度优选为1以上且6以下。此处，若将拉丝加工前的线材截面积设为A0、将拉丝加工后的线材截面积设为A1，则加工度η以η=ln(A0/A1)表示。此时的加工度若过小，则在进行下道工序的热处理时，再结晶粒粗大化，屈服强度和伸长率显著降低，有时也会导致产生断线。若过大，则拉丝加工困难，有时会出现在拉丝加工中产生断线等产品质量方面的问题。通过进行表面去皮，可使表面洁净化，但也可以适当省略该去皮。在可预测到最终线径为止的加工度为6以上的情况下，为了防止拉丝加工中的断线，在途中可适当进行软化处理。
[5]中间热处理
接着，为了得到目标结晶集合组织，对进行了冷拉丝的加工材实施中间热处理。此处，作为目标的结晶集合组织是指具有(100)面的晶粒均匀分散的状态，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。中间热处理温度为230℃～290℃。若中间热处理温度小于230℃，则未再结晶粒残留，无法得到目标结晶集合组织。若超过290℃，则晶体取向在再结晶中发生旋转，因此无法得到目标结晶集合组织。中间热处理温度优选为240℃～280℃。中间热处理时间为1小时～10小时。若中间热处理时间小于1小时，则未再结晶粒残留，无法得到目标再结晶集合组织。若超过10小时，则由于温度而导致晶体取向在再结晶中发生旋转，因此无法得到目标结晶集合组织。中间热处理时间优选为2小时～8小时。
[6]第2拉丝加工
进一步实施拉丝加工。此时的加工率为10%～30%。此处，加工率是指以拉丝加工前后的截面积之差除以原来的截面积再乘以100而得到的值。加工率若小于10%，则赋予应变不足，在下道工序的热处理时无法得到目标结晶集合组织。若超过30%，则位于与拉丝方向的垂直截面平行的位置的(100)面的再结晶率降低，从而无法得到目标结晶集合组织。加工率优选为15%～25%。
[7]最终热处理(最终退火)
通过连续热处理对冷拉丝后的加工材进行最终热处理。最终热处理可通过连续通电热处理、连续运转热处理(continuous running heat treatment)这2种方法中的任意一种来进行。
连续通电热处理是利用焦耳热来进行退火的，该焦耳热是通过向连续通过2个电极轮的线材通电流而由自身所产生的。其包括急热、急冷工序，能够在控制线材温度和退火时间的条件下对线材进行退火。冷却是通过在急热后使线材连续通过水中或氮气气氛中而进行的。在线材温度过低和/或退火时间过短的情况下，无法得到车载安装时所需要的柔软性；若过高的情况下，由于过退火而使晶体取向过度旋转，无法得到目标结晶集合组织，并且耐挠曲疲劳特性也变差。由此，若在满足以下关系的条件下进行，则可以形成上述的结晶集合组织。
在连续通电热处理中，若将线材温度设为y(℃)、将退火时间设为x(秒)，则以满足0.03≤x≤0.55、且26x-0.6+377≤y≤23.5x-0.6+423(左边与右边的x带入相同值)的方式来进行。
上式表示通过控制温度和时间来使其再结晶。温度高时，时间缩短；但若温度为较低的温度则需要进行长时间的热处理。上式是将适合于再结晶的温度和时间数学公式化而成的。另外该式同时也表示得到集合组织的范围。
为了满足上式的条件，实际上是对电流值、电压值进行控制，但它们的调节因设备环境等而有所不同，电流值、电压值的数值不能明确确定。
需要说明的是，线材温度y(℃)表示作为线材的温度达到最高且即将通过冷却工序之前的温度。y(℃)通常为414～616(℃)的范围内。
连续运转热处理是使线材连续地通过保持于高温的退火炉中来进行退火的处理。其包括急热、急冷工序，能够在控制线材温度和退火时间的条件下对线材进行退火。冷却是通过在急热后使线材连续通过水中或氮气气氛中而进行的。在退火炉温度过低和/或退火时间过短的情况下，无法得到车载安装时所需要的柔软性；若过高的情况下，由于过退火而使晶体取向过度旋转，无法得到目标结晶集合组织。进而，耐挠曲疲劳特性也变差。从而，若在满足以下关系的条件下进行，则可以形成上述的结晶集合组织。
在连续运转热处理中，若将退火炉温度设为z(℃)、将退火时间设为x(秒)，以满足1.5≤x≤5、且-50x+550≤z≤-36x+650(左边与右边的x带入相同值)的方式进行。
与上述同样，这些式子也是表示适合于再结晶而能够得到集合组织的温度和时间，因此可以根据设备环境来调节电流值、电压值从而满足上述关系。
z(℃)通常为300～596(℃)的范围内。
另外，最终退火除上述2种方法之外，还可以为使线材连续通过磁场中来进行退火的感应加热。
(合金组成)
本发明的优选成分构成含有0.01质量%～0.4质量%的Fe、0.04质量%～0.3质量%的Mg、0.02质量%～0.3质量%的Si、和0.1质量%～0.5质量%的Cu，剩余部分由Al和不可避免的杂质构成。
使Fe的含量为0.01质量%～0.4质量%主要为了利用由Al-Fe系的金属间化合物产生的各种各样的效果。在655℃，仅有0.05质量%的Fe固溶在铝中，在室温下更少。剩余的Fe以Al-Fe、Al-Fe-Si、Al-Fe-Si-Mg、Al-Fe-Cu-Si等金属间化合物的形式结晶或析出。该结晶物或析出物作为晶粒的微细化材而发挥作用，同时使耐挠曲疲劳特性提高。若Fe的含量过少，则这些效果不充分；若过多，则会由于结晶物的粗大化而导致拉丝加工性变差，无法得到目标耐挠曲疲劳特性。另外，若为过饱和固溶状态，则导电率也会降低。Fe的含量优选为0.15质量%～0.3质量%、进一步优选为0.18质量%～0.25质量%。
使Mg的含量为0.04质量%～0.3质量%是因为Mg在铝母材中固溶，同时其一部分与Si形成析出物从而可以提高耐挠曲疲劳特性和耐热性。Mg的含量若过少，则效果不充分；若过多，则导电率降低。另外，若Mg的含量多，则屈服强度过剩，会使成型性、捻合(撚り)性变差，加工性变差。Mg的含量优选为0.08质量%～0.3质量%、进一步优选为0.10质量%～0.28质量%。
使Si的含量为0.02质量%～0.3质量%是因为如上所述Si与Mg形成化合物从而表现出使耐挠曲疲劳特性和耐热性提高的作用。Si的含量若过少，则效果不充分；若过多，则导电率降低。Si的含量优选为0.04质量%～0.25质量%、进一步优选为0.10质量%～0.25质量%。
使Cu的含量为0.1质量%～0.5质量%是因为使Cu固溶在铝母材中，从而有助于提高耐挠曲疲劳特性、耐蠕变性、耐热性。Cu的含量若过少，则效果不充分；若过多，则会招致耐蚀性和导电率的降低。Cu的含量优选为0.20质量%～0.45质量%、进一步优选为0.25质量%～0.40质量%。
作为合金组成中的不可避免的杂质，存在有通常的物质，可以举出例如Ni、Ti、Ga、B、Zn、Cr、Mn、Zr等。
本发明的铝合金导体在为线状的情况下，优选直径为0.15mm～1.2mm，更优选直径为0.30mm～0.55mm。
(屈服强度)
对于本发明的铝合金线材而言，优选在导体的长度方向进行测定的拉伸试验中，0.2%屈服强度满足35MPa～80MPa。若小于35MPa，则屈服强度过低，无法承受线束安装时等的不经意的冲击等，可能会产生断线。若超过80MPa，则在处理性方面存在问题。0.2%屈服强度的更优选范围为35MPa～70MPa，进一步优选为35MPa～60MPa。需要说明的是，0.2%屈服强度是指针对通过偏距(Offset)法计算出的0.2%的永久伸长率的屈服强度。
如上所述，本发明的铝合金导体具有上述的适当的屈服强度和优异的导电率、柔软性，因此其在作业中的处理性优异，适合于在有限的空间进行配线的如上所述的各种移动体的电配线。另外，其具有优异的耐挠曲疲劳特性，因此可以适合用于门等的反复开关部。
实施例
基于以下的实施例对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明并不限于以下所示的实施例。
实施例1和2、比较例1、现有例1
按照Fe、Mg、Si、Cu、和Al为如表1所示的量(质量%)的方式，使用普罗佩兹式连续铸造压延机，一边用水冷后的铸模连续地对熔液进行铸造一边进行压延，得到约的棒材。此时的铸造冷却速度为1℃/秒～20℃/秒。
接着，实施表面的去皮，使其约为
对其进行拉丝加工直至为
并在350℃～400℃进行2小时～3小时的软化处理。到此为止的拉丝加工历程如下表示。
进一步进行拉丝加工，在220℃～310℃、0.5小时～12小时的条件下实施中间热处理，之后进行加工率为10%～30%的拉丝加工(加工率约为9%和约为31%的示例为比较例)。到此为止的拉丝加工历程和热处理如下所示。
需要说明的是，线径公差可以控制在±0.003以内。
最后如表1所示，作为最后退火，在温度为426℃～605℃、时间为0.03秒～0.54秒的条件进行连续通电热处理，在温度为328℃～559℃、时间为1.5秒～5.0秒的条件进行连续运转热处理。对于温度，使用光纤型放射温度计(Japan Sensor公司制)对线材的温度达到最高的、即将通过水中之前的线材温度y(℃)(连续通电热处理时)、或者退火炉温度z(℃)(连续运转热处理时)进行测定。另外，作为现有例1，在热处理炉温度为400℃、时间为3600秒的条件进行分批(batch)式热处理。
对于制备的各个实施例、比较例、现有例的线材，按照以下所述的方法对各特性进行测定。其结果示于表2。
(a)晶体粒径
将在拉丝方向上垂直切割得到的试验材的横截面埋入树脂中，进行机械研磨后，进行电解研磨。电解研磨条件如下：研磨液为高氯酸20%的乙醇溶液、液温为0℃～5℃、电压为10V、电流为10mA、时间为30秒～60秒。接着，为了得到结晶粒衬度，使用2%氟硼酸，在电压为20V、电流为20mA、时间为2分钟～3分钟的条件下进行阳极氧化精制。利用200倍～400倍的光学显微镜对该组织进行拍照，基于交叉法进行粒径测定。具体来说，在所拍照的照片上任意画出直线，对该直线的长度和晶粒边界交叉的数量进行测定，从而求出平均粒径。需要说明的是，改变直线的长度和条数以便能够数出50个～100个粒径，从而进行评价。
(b)各晶体取向的面积率
在本发明的晶体取向的解析中使用了EBSD法。在线材拉丝方向的垂直截面中，主要对直径为300μm的试样面积以0.5μm步幅进行扫描，进行取向解析。对于每一试样进行测定面积和扫描步幅的调整，测定面积按照含有25个以上晶粒的方式来调整范围，将扫描步幅设定为试料的平均晶粒尺寸的约1/10以下。晶粒过大而在1张解析图像中无法数出25个以上的情况下，按照多张合计为25个以上的方式来进行解析。晶体取向的面积率为自(100)面等理想晶面在±15°以内的范围倾斜的晶粒的面积相对总测定面积的比例，所述(100)面位于与拉丝方向的垂直截面平行的位置。需要说明的是，表2中对整体、中心部、外周部的(100)面积率的测定范围分别进行了设定，按照整体的(100)面积率的测定范围不偏离中心部和外周部的方式，从各自区域分别取约50%的测定面积。
(c)屈服强度(0.2%屈服强度)和柔软性(拉伸断裂伸长率)
基于JIS Z2241，各自对3根进行试验，求出其平均值。屈服强度是通过偏距法来计算出的，使用了相对于0.2%的永久伸长率的值(称为0.2%屈服强度)。对于柔软性，拉伸断裂伸长率为10%以上记为合格。
(d)导电率(EC)
将长度为300mm的试验片保持于20℃(±0.5℃)的恒温槽中，使用四端子法测定各3根的比电阻，算出其平均导电率。端子间距离为200mm。对于导电率，将57%IACS以上记为合格。
(e)反复断裂次数
以常温下的应变幅度为±0.17%作为耐挠曲疲劳特性的基准。耐挠曲疲劳特性随应变幅度而发生变化。应变幅度大的情况下，疲劳寿命变短；应变幅度小的情况下，疲劳寿命变长。应变幅度可以通过图2所述的线材1的线径和弯曲卡具2、3的曲率半径来决定，因此可以任意设定线材1的线径和弯曲卡具2、3的曲率半径来实施耐挠曲疲劳试验。
使用藤井精机株式会社(现为株式会社Fujii)制造的交变(両振)挠曲疲劳试验机，使用能够给予0.17%弯曲应变的卡具，实施反复弯曲，由此测定反复断裂次数。反复断裂次数是通过各自选取4根来进行测定，求出其平均值。如图2的说明图所示，使弯曲卡具2和3之间隔开1mm插入线材1，使其以沿着卡具2和3的方式进行反复运动。为了能够实施反复弯曲，线材的一端固定于按压卡具5，另一端上悬挂有约10g的重物4。试验中，由于按压卡具5摆动，因此固定于其上的线材1也摆动，从而能够实施反复弯曲。采用下述方案：在往返100次/分的条件下进行反复操作，线材试验片1断裂时，重物4落下，停止计数。需要说明的是，反复断裂次数以往返作为1次的方式进行计数。
对于反复断裂次数，60000次以上为合格。另外，反复断裂次数根据0.2%屈服强度而进行规格化。反复断裂次数除以0.2%屈服强度的值大于1.5×103次/MPa以上的试样视为合格。
表2
对于实施例1的各试料来说，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置，并且中心部和外周部中的(100)面的面积率也为20%以上。对于实施例2的各试料来说，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置，但中心部或外周部中的任一方的(100)面的面积率不满20%。对于比较例1的各试料和现有例1的试料来说，具有(100)面的晶粒的面积率不满20%，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。
比较例1的各试料和现有例1的试料任意特性均较差，与此相对，实施例1的各试料、实施例2的各试料在屈服强度、导电率、拉伸断裂伸长率、反复断裂次数方面均具有充分的特性。
以上将本发明与其实施方式一同进行了说明，但是我们认为，只要没有特别指定，则我们的发明并不限定于说明的任何细节中，应该可以在不违反所附的权利要求书所示的发明的精神和范围的前提下作出宽泛的解释。
本申请要求基于2011年3月31日在日本国进行了专利申请的日本特愿2011-080344的优先权，以参考的形式将其内容引入作为本说明书记载的一部分。
符号说明
1 试验片(线材)
2、3 弯曲卡具
4 重物
5 按压卡具
Claims (9)
1.一种铝合金导体，其特征在于，该铝合金导体具有结晶集合组织，该结晶集合组织中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置；拉丝方向的垂直截面上的晶体粒径为1μm～30μm。
2.如权利要求1所述的铝合金导体，其特征在于，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆的中心到2/3的半径内所处的范围中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置，并且，在从线材拉丝方向的垂直截面上的圆周到沿半径方向位于内侧1/3处的范围中，具有(100)面的晶粒的面积率为20%以上，所述(100)面位于与线材拉丝方向的垂直截面平行的位置。
3.如权利要求1或2所述的铝合金导体，其中，所述铝合金导体的合金组成含有0.01质量%～0.4质量%的Fe、0.04质量%～0.3质量%的Mg、0.02质量%～0.3质量%的Si、0.1质量%～0.5质量%的Cu，剩余部分由Al和不可避免的杂质构成。
4.如权利要求1～3任一项所述的铝合金导体，其特征在于，在导体的长度方向进行测定的拉伸试验中，0.2%屈服强度为35MPa～80MPa。
5.如权利要求1～4任一项所述的铝合金导体，其特征在于，该铝合金导体可以用作移动体内的电池缆线、线束或发动机用导线。
6.如权利要求5所述的铝合金导体，其特征在于，所述移动体为汽车、电车或飞行器。
7.一种铝合金线的制造方法，其是制造权利要求1～6所述的铝合金线的方法，该铝合金制造方法在经过熔解、铸造、热加工或冷加工而形成粗引线之后，具有第1拉丝加工、中间热处理、第2拉丝加工、最终热处理这些工序，其中，该制造方法是按照在230℃～290℃的温度进行1小时～10小时中间热处理、且第2拉丝加工的加工率为10%～30%的方式进行的。
8.如权利要求7所述的制造铝合金线的方法，其中，所述最终热处理为连续通电热处理，且满足下式，
0.03≤x≤0.55，且
26x-0.6+377≤y≤23.5x-0.6+423
式中，左边和右边的x代入相同值，x表示退火时间(秒)，y表示线材温度(℃)。
9.如权利要求7所述的铝合金线的制造方法，其中，所述最终热处理为连续运转热处理，且满足下式，
1.5≤x≤5，且
-50x+550≤z≤-36x+650
式中，左边和右边的x代入相同值，x表示退火时间(秒)，z表示退火炉温度(℃)。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011080344 | 2011-03-31 | ||
| JP2011-080344 | 2011-03-31 | ||
| PCT/JP2012/058335 WO2012133634A1 (ja) | 2011-03-31 | 2012-03-29 | アルミニウム合金導体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103492597A true CN103492597A (zh) | 2014-01-01 |
| CN103492597B CN103492597B (zh) | 2016-01-13 |
Family
ID=46931336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201280016455.1A Active CN103492597B (zh) | 2011-03-31 | 2012-03-29 | 铝合金导体 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20140020796A1 (zh) |
| EP (1) | EP2692880B1 (zh) |
| JP (1) | JP5184719B2 (zh) |
| CN (1) | CN103492597B (zh) |
| WO (1) | WO2012133634A1 (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106205761A (zh) * | 2015-06-01 | 2016-12-07 | 矢崎总业株式会社 | 铝电线和线束 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9991024B2 (en) | 2013-03-29 | 2018-06-05 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod |
| US9650706B2 (en) | 2013-03-29 | 2017-05-16 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod |
| CN104781433B (zh) * | 2013-03-29 | 2017-07-07 | 古河电器工业株式会社 | 铝合金导体、铝合金绞线、被覆电线、线束以及铝合金导体的制造方法 |
| EP3260563B1 (en) * | 2013-03-29 | 2019-04-24 | Furukawa Electric Co. Ltd. | Aluminum alloy conductor, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness, and manufacturing method of aluminum alloy conductor |
| EP2808873A1 (de) * | 2013-05-28 | 2014-12-03 | Nexans | Elektrisch leitfähiger Draht und Verfahren zu seiner Herstellung |
| KR101974753B1 (ko) | 2014-09-22 | 2019-05-02 | 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금 선재, 알루미늄 합금 연선, 피복 전선, 와이어하네스 및 알루미늄 합금 선재의 제조 방법 |
| JP2017218645A (ja) * | 2016-06-09 | 2017-12-14 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金電線及びそれを用いた自動車用ワイヤーハーネス |
| JP6684176B2 (ja) * | 2016-07-13 | 2020-04-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス |
| US11532407B2 (en) | 2016-07-21 | 2022-12-20 | Universite Du Quebec A Chicoutimi | Aluminum conductor alloys having improved creeping resistance |
| AR106253A1 (es) * | 2016-10-04 | 2017-12-27 | Di Ciommo José Antonio | Cable aéreo para transporte de energía eléctrica en baja y media tensión y de señales digitales, de conductores concéntricos de aleación de aluminio conteniendo dentro un cable de fibra óptica y proceso de tratamiento de alambre trefilado |
| JP6969568B2 (ja) * | 2016-10-31 | 2021-11-24 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、及び端子付き電線 |
| KR101915585B1 (ko) | 2017-04-28 | 2018-11-07 | (주)메탈링크 | 고장력 및 고내열성의 알루미늄합금, 이에 의해 제조된 알루미늄합금선 및 가공송전선 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3600500A (en) * | 1969-06-02 | 1971-08-17 | Southwire Co | Twin conductor with filler |
| FR2113782B1 (zh) | 1970-11-16 | 1973-06-08 | Pechiney | |
| JPS5188457A (en) * | 1975-02-01 | 1976-08-03 | Aruminiumusenno seizohoho | |
| JPS5380312A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Fuji Electric Co Ltd | Preparation of conductor of aluminium alloy for winding |
| JP4728603B2 (ja) | 2004-07-02 | 2011-07-20 | 古河電気工業株式会社 | 自動車配線用アルミ導電線及び自動車配線用電線 |
| JP4927366B2 (ja) | 2005-02-08 | 2012-05-09 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム導電線 |
| JP5128109B2 (ja) | 2006-10-30 | 2013-01-23 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 電線導体およびその製造方法 |
| JP2010163675A (ja) * | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム合金線材 |
| JP4609865B2 (ja) * | 2009-01-19 | 2011-01-12 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材 |
| EP2381001B1 (en) * | 2009-01-19 | 2014-06-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy wire |
| JP2010163676A (ja) * | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム合金線材 |
-
2012
- 2012-03-29 WO PCT/JP2012/058335 patent/WO2012133634A1/ja active Application Filing
- 2012-03-29 CN CN201280016455.1A patent/CN103492597B/zh active Active
- 2012-03-29 JP JP2012527143A patent/JP5184719B2/ja active Active
- 2012-03-29 EP EP12763805.4A patent/EP2692880B1/en active Active
-
2013
- 2013-09-26 US US14/037,869 patent/US20140020796A1/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106205761A (zh) * | 2015-06-01 | 2016-12-07 | 矢崎总业株式会社 | 铝电线和线束 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPWO2012133634A1 (ja) | 2014-07-28 |
| EP2692880A1 (en) | 2014-02-05 |
| CN103492597B (zh) | 2016-01-13 |
| US20140020796A1 (en) | 2014-01-23 |
| EP2692880B1 (en) | 2016-08-03 |
| EP2692880A4 (en) | 2015-04-01 |
| WO2012133634A1 (ja) | 2012-10-04 |
| JP5184719B2 (ja) | 2013-04-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103492597B (zh) | 铝合金导体 | |
| CN102803530B (zh) | 铝合金导体 | |
| US8951370B2 (en) | Aluminum alloy wire material | |
| CN104114725B (zh) | 铝合金线及其制造方法 | |
| CN103003456B (zh) | 铝合金导体 | |
| EP2383357B1 (en) | Aluminum alloy wire | |
| EP2540849B1 (en) | Aluminum alloy conductor | |
| CN103052729A (zh) | 铝合金导体及其制造方法 | |
| CN109312429A (zh) | 铝合金线材、铝合金绞线、被覆电线和线束 | |
| CN102803531B (zh) | 铝合金导体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |