JP2006502303A - 高粘度指数の基材油、基油および潤滑油組成物、ならびにそれらの製造および使用方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(a)コールドクランキング・シミュレーター試験(米国材料試験協会(ASTM)D5293)によって測定されるCCS粘度、
(b)CEC−L−40−A−93によって測定されるノアク揮発性(または蒸発損失)、
(c)ASTM D2270によって測定される粘度指数(VI)、
(d)ワルサー−マックコ−ル(Walther−MacCoull)方程式(ASTM D341付録1)によって計算される理論粘度、
(e)ASTM D445によって測定される動粘度
(f)ASTM D5950によって測定されるような流動点
(g)ASTM D5133によって測定されるような走査ブルックフィールド粘度(Scanning Brookfield viscosity)、
(h)ASTM D2983によって測定されるようなブルックフィールド粘度である。
(I) T1(℃)での理論粘度 = T1(℃)でのワルサー−マックコ−ル計算動粘度 × T1(℃)での密度(ここで、T1は所望温度である)
−35℃での密度は、周知の式を用いて20℃での密度から推定される。例えば、(非特許文献2)を参照されたい。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)
の特性の驚くべきおよび予期しない同時組合せを有する基材油を包含する。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)、および
(d)式:−6.882Ln(−35℃でのCCS)+67.647(ここで、−35℃でのCCSは、−35℃で試験されたセンチポアズ単位の基油CCS粘度であり、かつ、−35℃でのCCSは5500cP未満であり、Ln(x)はxの自然対数である)によって計算されるもの以下のパーセント・ノアク揮発性の特性の驚くべきおよび予期しない同時組合せを有する基油を包含する。
(a)少なくとも90重量%の飽和物含有率、および
(b)0.03重量%もしくはそれ未満の硫黄含有率
を有するかもしれない。
(a)原料油を基準にして少なくとも約50重量%のワックス含有率を有する原料油を、原料油の5重量%未満が650°F(343℃)以下の生成物に転化されるような有効な水素化処理条件下に水素化処理触媒で水素化処理して、そのVI増加が原料油のVIよりも4未満大きい水素化処理原料油を生み出す工程と、
(b)水素化処理された原料油をストリッピングまたは蒸留して液体生成物からガス生成物を分離する工程と、
(c)触媒的に有効な水素化脱ロウ条件下に、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35、ZSM−48、ZSM−57、フェリエライト、ECR−42、ITQ−13、MCM−68、MCM−71、ゼオライトベータ、フッ化物化アルミナ、シリカ−アルミナまたはフッ化物化シリカ−アルミナの少なくとも1つである脱ロウ触媒であって、少なくとも1つの9族または10族貴金属を含有する触媒で、液体生成物を水素化脱ロウする工程と、
(d)場合により、水素化精製条件下に、M41S系統からのメソ細孔性水素化精製触媒で工程(c)からの生成物を水素化精製する工程と
によって製造されてもよい。
(a)より低い揮発性およびより低い低温粘度の両方で大きな性能便益を有する発明基材油および基油を含む配合された潤滑油組成物または機能性流体の製造、
(b)本明細書で列挙される発明基材油および基油を含む添加剤コンセントレートの製造、
(c)SAE J300−99で記載されているようなSAE0W−XX(XX=40もしくはそれ以下)グレード油の粘度要件と、(ACEA A3−02またはACEA B3−98で定義されるような)13重量%以下のノアク揮発性の揮発性要件とを満たす、本明細書で列挙される発明基材油および基油を含む配合された潤滑油組成物または機能性流体の製造方法に関する。
重量%ノアク揮発性≦−6.882Ln(−35℃でのCCS)+67.647
(ここで、−35℃でのCCSは、−35℃で試験されたセンチポアズ単位の基油CCS粘度であり、かつ、−35℃でのCCSは5500cP未満である)
によって画定される。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)
の特性の驚くベき、予期しない同時組合せを有する。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)、および
(d)式:−6.882Ln(−35℃でのCCS)+67.647
(ここで、−35℃でのCCSは、−35℃で試験された、センチポアズ単位の基油CCS粘度であり、かつ、−35℃でのCCSは5500cP未満である)
によって計算されるもの以下のパーセント・ノアク揮発性
の特性の驚くベき、予期しない同時組合せを有する。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)
の特性を持った本発明の基油組成物を含む潤滑油および配合された潤滑油組成物または機能性流体をも包含する。
(a)130もしくはそれ以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃もしくはそれ以下の流動点、
(c)−30℃もしくは−35℃もしくはそれ以下の温度で、1.2もしくはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比(ここで、測定粘度はコールド−クランク・シミュレーター粘度であり、かつ、理論粘度はワルサー−マックコ−ル方程式を用いて同じ温度で計算される)、および
(d)式:
−6.882Ln(−35℃でのCCS)+67.647
(ここで、−35℃でのCCSは、−35℃で試験されたセンチポアズ単位の基油CCS粘度であり、かつ、−35℃でのCCSは5500cP未満である)
によって計算されるもの以下のパーセント・ノアク揮発性
の特性を持った本発明の基油組成物を含む潤滑油および配合された潤滑油組成物または機能性流体をも包含する。
(a)少なくとも90重量%の飽和物含有率、および
(b)0.03重量%もしくはそれ未満の硫黄含有率
を有するかもしれない。
(a)SAE0W−40の粘性要件、または
(b)SAE0W−30の粘性要件、または
(c)SAE0W−20の粘性要件、または
(d)SAE5W−20の粘性要件
を満たすように、本発明の基油および基材油と1つもしくはそれ以上の性能添加剤とを含む潤滑油を包含する。
本発明に係る製造方法から誘導される製品は、物理的性質の独特の組合せを実証するだけでなく、入手可能な市販製品からそれらを区別し差別化する独特の組成特性をも実証する。従って、本明細書で列挙される方法から誘導される本発明の基材油および基油は、本発明の基材油および基油を独自に特徴づける独特の化学的、組成的、分子的、および構造的特徴を有すると予期される。
水素化処理のために、触媒は、6族金属(1族から18族を有する国際純正応用化学連合(IUPAC)周期表(Periodic Table)フォーマットに基づいて)、8−10族金属、およびそれらの混合物を含有する触媒のような水素化処理に有効なものである。好ましい金属には、ニッケル、タングステン、モリブデン、コバルトおよびそれらの混合物が含まれる。これらの金属または金属の混合物は、耐熱性金属酸化物担体上の酸化物または硫化物として典型的には存在する。金属の混合物はまた、金属の量が触媒を基準にして30重量%もしくはそれ以上であるバルク金属触媒として存在してもよい。好適な金属酸化物担体には、シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナまたはチタニアのような酸化物、好ましくはアルミナが含まれる。好ましいアルミナは、ガンマまたはベータのような多孔質アルミナである。金属の量は、個別にか混合物中にかのどちらかで、触媒を基準にして約0.5〜35重量%の範囲である。9−10族金属と6族金属との好ましい混合物の場合には、9族または10族金属のいずれかは触媒を基準にして、0.5〜5重量%の量で存在し、6族金属は5〜30重量%の量で存在する。金属の量は、原子吸収分光法、誘導結合プラズマ発光分光分析法または個々の金属について、ASTMで指定された他の方法によって測定されてもよい。
脱ロウ触媒は、結晶質か非晶質かのどちらかであってもよい。結晶質材料は、少なくとも1つの10または12員環通路を含有し、アルミノシリケート(ゼオライト)をまたはシリコアルミノホスフェート(SAPO)をベースにしてもよいモレキュラーシーブである。酸化処理のために使用されるゼオライトは、少なくとも1つの10または12通路を含有してもよい。かかるゼオライトの例には、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35、ZSM−48、ZSM−57、フェリエライト、ITQ−13、MCM−68およびMCM−71が挙げられる。少なくとも1つの10員環通路を含有するアルミノホスフェートの例には、ECR−42が挙げられる。12員環通路を含有するモレキュラーシーブの例には、ゼオライトベータ、およびMCM−68が挙げられる。モレキュラーシーブは(特許文献1〜7)に記載されている。MCM−68は、(特許文献8)に記載されている。MCM−71およびITO−13は、PCT国際公開(特許文献9)および(特許文献10)に記載されている。ECR−42は、(特許文献11)に開示されている。好ましい触媒には、ZSM−48、ZSM−22およびZSM−23が含まれる。ZSM−48が特に好ましい。モレキュラーシーブは好ましくは水素形にある。還元は、脱ロウ工程そのものの間にその場で起こり得るし、または別の槽中でその場以外で起こり得る。
脱ロウからの生成物の少なくとも一部分は、離脱なしに水素化精製工程に直接通される。製品品質を所望の規格に調節するために、脱ロウから生じた生成物を水素化精製することが好ましい。水素化精製は、いかなる残留ヘテロ原子および色相体をも除去することだけでなく、いかなる潤滑油範囲オレフィンおよび残留芳香族化合物をも飽和することを指向するマイルド水素化処理の形態である。脱ロウ後の水素化精製は、通常脱ロウ工程とカスケード式で実施される。一般に水素化精製は、約150℃〜350℃、好ましくは約180℃〜250℃の温度で実施されるであろう。全圧は、典型的には2859〜20786kPa(約400〜3000psig)である。液空間速度は、典型的には0.1〜5LHSV(hr−1)、好ましくは0.5〜3hr−1であり、44.5〜1780m3/m3(250〜10,000scf/B)の水素処理ガス比である。
(1)原料油を基準にして少なくとも約60重量%のワックス含有率を有する原料油を、原料油の5重量%未満が650°F(343℃)以下の生成物に転化されるような有効な水素化処理条件下に水素化処理触媒で水素化処理して、そのVI増加が原料油のVIよりも4未満大きい水素化処理原料油を製造する工程と、
(2)水素化処理原料油をストリッピングして、液体生成物からガス生成物を分離する工程と、
(3)触媒的に有効な水素化脱ロウ条件下にZSM−48、ZSM−57、ZSM−23、ZSM−22、ZSM−35、フェリエライト、ECR−42、ITQ−13、MCM−71、MCM−68、ゼオライトベータ、フッ化物化アルミナ、シリカ−アルミナまたはフッ化物化シリカ−アルミナの少なくとも1つである脱ロウ触媒であって、少なくとも1つの9族または10族貴金属を含有する触媒で、液体生成物を水素化脱ロウする工程と、を含む方法によって製造される少なくとも130のVIの少なくとも1つの基材油を含む潤滑油を指向する。
(1)原料油を基準にして少なくとも約50重量%のワックス含有率を有する潤滑油原料油を、原料油の5重量%未満が650°F(343℃)以下の生成物に転化されるような有効な水素化処理条件下に水素化処理触媒で水素化処理して、そのVI増加が原料油のVIよりも4未満大きい水素化処理原料油を製造する工程と、
(2)水素化処理原料油をストリッピングして、液体生成物からガス生成物を分離する工程と、
(3)触媒的に有効な水素化脱ロウ条件下にZSM−22、ZSM−23、ZSM−35、フェリエライト、ZSM−48、ZSM−57、ECR−42、ITQ−13、MCM−68、MCM−71、ゼオライトベータ、フッ化物化アルミナ、シリカ−アルミナまたはフッ化物化シリカ−アルミナの少なくとも1つである脱ロウ触媒であって、少なくとも1つの9族または10族貴金属を含有する触媒で、液体生成物を水素化脱ロウする工程と、
(4)水素化精製条件下にM41S系統からのメソ細孔性水素化精製触媒で工程(3)からの生成物を水素化精製する工程と、
を含む方法によって製造される少なくとも130のVIの少なくとも1つの基材油を含む潤滑油を指向する。
(1)原料油を基準にして少なくとも約60重量%のワックス含有率を有する潤滑油原料油を、原料油の5重量%未満が650°F(343℃)以下の生成物に転化されるような有効な水素化処理条件下に水素化処理触媒で水素化処理して、そのVI増加が原料油のVIよりも4未満大きい水素化処理原料油を製造する工程と、
(2)水素化処理原料油をストリッピングして、液体生成物からガス生成物を分離する工程と、
(3)触媒的に有効な水素化脱ロウ条件下にZSM−48である脱ロウ触媒であって、少なくとも1つの9族または10族貴金属を含有する触媒で、液体生成物を水素化脱ロウする工程と、
(4)場合により、水素化精製条件下にMCM−41で工程(3)からの生成物を水素化精製する工程と、
を含む方法によって製造される少なくとも130のVIの少なくとも1つの基材油を含む潤滑油を指向する。
広範囲の基材油および基油が当該技術では知られている。本発明の基材油および基油と組み合わせて共基材油または共基油として使用されてもよい基材油および基油は、天然油、鉱物油、および合成油である。これらの潤滑油基材油および基油は、個別にまたは本発明との混合物の任意の組合せで使用されてもよい。天然、鉱物、および合成油(またはそれらの混合物)は、精製されずに、精製されて、または再精製されて使用されてもよい(後者はまた再生油または再処理油としても知られる)。未精製油は、天然、鉱物、または合成素材源から直接得られ、加えられた精製なしに使用されるものである。これらには、乾留操作から直接得られるシェール油、一次蒸留から直接得られる石油オイル、およびエステル化工程から直接得られるエステル油が含まれる。精製油は、精製油が少なくとも1つの潤滑油特性を改善するために1つもしくはそれ以上の精製工程にかけられることを除いては未精製油について議論されたオイルと類似である。当業者は、多くの精製方法に精通している。これらの方法には、例えば、溶剤抽出、蒸留、二次蒸留、酸抽出、塩基抽出、濾過、パーコレーション、脱ロウ、水素異性化、水素化分解、水素化精製などが含まれる。再精製油は、精製油に類似の方法によってであるが以前に使用されたオイルを使用して得られる。
本発明は、例えば極性および/または非極性潤滑油基材油と、例えば金属性および無灰酸化防止剤、金属性および無灰分散剤、金属性および無灰清浄剤、腐食防止剤および錆止め剤、金属不活性化剤、耐摩耗剤(金属および非金属の、低灰、リン含有および非リン、硫黄含有および非硫黄タイプ)、極圧添加剤(金属および非金属の、リン含有および非リン、硫黄含有および非硫黄タイプ)、耐焼付剤、流動点降下剤、ワックス改良剤、粘度指数向上剤、粘度調整剤、シール適合性剤、摩擦改良剤、潤滑剤、汚染防止剤、発色剤、消泡剤、抗乳化剤などのような、しかしそれらに限定されない性能添加剤とのような、潤滑油組成物中に有効量の追加の潤滑油成分と共に、用いることができる。多くの一般に使用される添加剤の概説については、下に議論され述べられる多数の潤滑油添加剤についてもまた見事に議論している(非特許文献8)を参照されたい。(非特許文献9)についてもまた言及される。特に、本発明の基油は、配合された潤滑油組成物または機能性流体に低硫黄、低リン、および/または低灰という特性を与える最新の添加剤および/または添加剤システム、および添加剤パッケージで、著しい性能利点を示すことができる。
追加の耐摩耗添加剤が本発明で使用されてもよい。数十年間に、多くの異なるタイプの耐摩耗添加剤があるが、内燃機関エンジンクランクケースオイル用の主要な耐摩耗添加剤は、金属アルキルチオホスフェート、より特に金属ジアルキルジチオホスフェートであり、その中で主な金属成分は亜鉛、またはジアルキルジチオリン酸亜鉛(ZDDP)である。ZDDP化合物は、一般に式:Zn[SP(S)(OR1)(OR2)]2(ここで、R1およびR2は、C1−C18アルキル基、好ましくはC2−C12アルキル基である)のものである。これらのアルキル基は、直鎖であっても分岐であってもよい。例えば、好適なアルキル基には、イソプロピル、4−メチル−2−ペンチル、およびイソオクチルが含まれる。ZDDPは、典型的には全潤滑油組成物の約0.4重量%〜約1.4重量%の量で使用されるが、それよりも多いまたは少ない量をしばしば有利に使用することができる。
粘度指数向上剤(また、VI向上剤、粘度調整剤、または粘度向上剤としても知られる)は、高温および低温作動性の潤滑油を提供する。これらの添加剤は、高温で剪断安定性を、低温で許容される粘度を与える。
酸化防止剤は、サービスの間ずっと基油の酸化分解を阻害する。かかる分解は、金属表面上への沈積、スラッジの存在、または潤滑油の粘度増加をもたらすかもしれない。同業者は、潤滑油組成物中で有用である多種多様な酸化防止剤を知っている。例えば、(非特許文献8)、ならびにその開示その全体が本明細書に参照により援用される(特許文献61)および(特許文献62)を参照されたい。有用な酸化防止剤には、ヒンダードフェノールが含まれる。これらのフェノール系酸化防止剤は、無灰の(金属なしの)フェノール系化合物であっても、ある種のフェノール系化合物の中性もしくは塩基性金属塩であってもよい。典型的なフェノール系酸化防止化合物は、立体的に混み合ったヒドロキシル基を含有するものであるヒンダードフェノール化合物であり、これらには、ヒドロキシル基が互いにo−またはp−位にあるジヒドロキシアリール化合物のそれらの誘導体が含まれる。典型的なフェノール系酸化防止剤には、C6+アルキル基で置換されたヒンダードフェノールおよびこれらのヒンダードフェノールのアルキレン連結誘導体が含まれる。このタイプのフェノール系物質の例には、2−t−ブチル−4−ヘプチルフェノール、2−t−ブチル−4−オクチルフェノール、2−t−ブチル−4−ドデシルフェノール、2,6−ジ−t−ブチル−4−ヘプチルフェノール、2,6−ジ−t−ブチル−4−ドデシルフェノール、2−メチル−6−t−ブチル−4−ヘプチルフェノール、および2−メチル−6−t−ブチル−4−ドデシルフェノールが挙げられる。他の有用なヒンダードモノ−フェノール系酸化防止剤には、例えばヒンダード2,6−ジ−アルキルフェノーリックプロピオン酸エステル誘導体が含まれる。ビス−フェノール系酸化防止剤が、また本発明と組み合わせて有利に使用されてもよい。オルト連結フェノールの例には、2,2’−ビス(6−t−ブチル−4−ヘプチルフェノール)、2,2’−ビス(6−t−ブチル−4−オクチルフェノール)、2,2’−ビス(6−t−ブチル−4−ドデシルフェノール)が挙げられる。パラ連結ビスフェノールには、例えば4,4’−ビス(2,6−ジ−t−ブチルフェノール)および4,4’−メチレン−ビス(2,6−ジ−t−ブチルフェノール)が含まれる。
清浄剤は、一般に潤滑組成物に使用される。典型的な清浄剤は、分子の長鎖親油性部分と分子のより小さな陰イオンまたは疎油性部分とを含有する陰イオン物質である。清浄剤の陰イオン部分は、典型的には硫黄酸、カルボン酸、リン酸、フェノール、またはそれらの混合物のような有機酸から誘導される。対イオンは、典型的にはアルカリ土類またはアルカリ金属である。
エンジン運転中に、油不溶性の酸化副生物が生み出される。分散剤は、これらの副生物を溶液中に保持するのを助け、こうして金属表面上へのそれらの沈積を減少させる。分散剤は、事実上無灰であっても、灰形成性であってもよい。好ましくは、分散剤は無灰である。そのように無灰と呼ばれる分散剤は、燃焼時に実質的に何の灰も形成しない有機物質である。例えば、非金属含有かまたはボレート化金属なし分散剤は、無灰とみなされる。対照的に、上に議論された金属含有清浄剤は、燃焼時に灰を形成する。
摩擦改良剤は、かかる物質を含有する任意の潤滑油または流体の摩擦係数を変えることができる任意の物質である。また摩擦低減剤、または潤滑剤もしくは油性向上剤としても知られる摩擦改良剤、および潤滑油基油、配合された潤滑油組成物、または機能性流体の摩擦係数を変える他のかかる試剤は、必要ならば、本発明の基油または潤滑油組成物と組み合わせて効果的に使用されてもよい。摩擦係数を下げる摩擦改良剤は、本発明の基油および潤滑油組成物と組み合わせて特に有利である。摩擦改良剤には、無灰化合物もしくは物質だけでなく、金属含有化合物もしくは物質、またはそれらの混合物が含まれてもよい。金属含有摩擦改良剤には、金属がアルカリ、アルカリ土類、または遷移グループ金属を含んでもよい金属塩または金属配位子錯体が含まれてもよい。かかる金属含有摩擦改良剤は、また低灰特性を有するかもしれない。遷移金属には、Mo、Sb、Sn、Fe、Cu、Znなどが含まれる。配位子には、アルコール、ポリオール、グリセリン、部分エステルグリセリン、チオール、カルボキシレート、カルバメート、チオカルバメート、ジチオカルバメート、ホスフェート、チオホスフェート、ジチオホスフェート、アミド、イミド、アミン、チアゾール、チアジアゾール、ジチアゾール、ジアゾール、トリアゾール、および有効量のO、N、S、またはPを個別にまたは組み合わせて含有する他の極性分子官能基のヒドロカルビル誘導体が含まれてもよい。特に、例えばMo−ジチオカルバメート[Mo(DTC)]、Mo−ジチオホスフェート[Mo(DTP)]、Mo−アミン[Mo(Am)]、Mo−アルコレート、Mo−アルコール−アミドなどのようなMo含有化合物が、特に有効であり得る。
通常の流動点降下剤(また潤滑油流動改善剤としても知られる)が必要ならば本発明の組成物に添加されてもよい。これらの流動点降下剤は、流体が流れるまたは注がれ得る最低温度を下げるために、本発明の潤滑組成物に添加されてもよい。好適な流動点降下剤の例には、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、ポリアクリルアミド、ハロパラフィンワックッスと芳香族化合物との縮合生成物、ビニルカルボキシレートポリマー、およびフマル酸ジアルキルのターポリマー、脂肪酸のビニルエステルならびにアリルビニルエーテルが挙げられる。(特許文献115〜123)は、有用な流動点降下剤および/またはそれらの製造を記載している。これらの参考文献のそれぞれは、その全体が本明細書に援用される。かかる添加剤は、約0.01〜5重量パーセント、好ましくは約0.01〜1.5重量パーセントの量で使用されてもよい。
腐食防止剤は、潤滑油組成物と接触している金属部品の分解を減らすために使用される。好適な腐食防止剤には、チアジアゾール類が含まれる。例えば、その全体が参照により本明細書に援用される、(特許文献124)、(特許文献125)、および(特許文献126)を参照されたい。かかる添加剤は、約0.01〜5重量パーセント、好ましくは約0.01〜1.5重量パーセントの量で使用されてもよい。
シール適合性剤は、流体中で化学反応またはエラストマー中で物理変化を引き起こすことによってエラストマーシールを膨潤させるのを助ける。潤滑油に好適なシール適合性剤には、有機ホスフェート、芳香族エステル、芳香族炭化水素、エステル(例えば、フタル酸ブチルベンジル)、およびポリブテニルコハク酸無水物が含まれる。このタイプの添加剤は、商業的に入手可能である。かかる添加剤は、約0.01〜3重量パーセント、好ましくは約0.01〜2重量パーセントの量で使用されてもよい。
消泡剤は、好都合にも潤滑油組成物に添加されてもよい。これらの試剤は、安定な泡の形成を妨害する。シリコーンおよび有機ポリマーが典型的な消泡剤である。例えば、シリコンオイルまたはポリジメチルシロキサンのようなポリシロキサンは、消泡性を提供する。消泡剤は、商業的に入手可能であり、抗乳化剤のような他の添加剤と一緒に通常少量で使用されてもよく、組み合わせたこれらの添加剤の量は、通常1パーセント未満であり、多くの場合0.1パーセント未満である。
錆止め剤(または腐食防止剤)は、潤滑化金属表面を水または他の異物による化学攻撃から保護する添加剤である。多種多様なこれらは<商業的に入手可能であり、それらは(非特許文献8)にまた言及されている。
潤滑油組成物が上に議論された添加剤の1つもしくはそれ以上を含有する場合、添加剤は、それがその意図された機能を果たすのに十分な量で組成物中へブレンドされる。本発明で有用なかかる添加剤の典型的な量は、下の表3に示される。
Claims (26)
- (a)130以上の粘度指数(VI)、
(b)−10℃以下の流動点、
(c)−30℃以下の温度で、1.2またはそれ未満に等しい測定対理論低温粘度の比[ここで、測定粘度は、コールド−クランク シミュレーター(CCS)粘度であり、かつ、理論粘度は、ワルサー−マックコ−ル(Walther−MacCoull)方程式を用いて同じ温度で算出される粘度である]
の特性を含む基材油または基油であって、第IV族基材油または基油ではないことを特徴とする基材油または基油。 - (d)次式によって計算される算出値以下のノアク(Noack)揮発性(%)を、さらに含むことを特徴とする請求項1に記載の基材油または基油。
式:−6.882Ln(−35℃でのCCS)+67.647
(ここで、−35℃でのCCSは、−35℃において試験されたセンチポアズ(cP)単位の基油CCS粘度であり、かつ、当該値は前記方程式で用いられるところでは5500cP未満である) - 請求項1または2に記載の基材油または基油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 少なくとも1種の性能向上添加剤を、さらに含むことを特徴とする請求項3に記載の潤滑油。
- 前記CCS粘度が−25℃において7000cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下である請求項1または2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 前記CCS粘度が−30℃において6600cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下である請求項1または請求項2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 前記CCS粘度が−35℃において6200cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下である請求項1または2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 前記CCS粘度が−25℃において7000cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下である請求項1または2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 前記CCS粘度が−30℃において6600cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下である請求項1または2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 前記CCS粘度が−35℃において6200cP以下、かつ、前記ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下である請求項1または2に記載の基油または基材油を含むことを特徴とする潤滑油。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油中へブレンドされた粘度調整剤を含むことを特徴とする粘度調整剤溶液。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油を含むことを特徴とする添加剤濃縮物(コンセントレート)。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする潤滑油の製造方法。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする添加剤濃縮物の製造方法。
- 請求項14に記載の前記添加剤濃縮物を組み入れる工程を含むことを特徴とする潤滑油の製造方法。
- 請求項1または2に記載の前記基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする基材油のCCS粘度の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする潤滑油のCCS粘度の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする基材油のノアク(Noack)揮発性の低減方法。
- 請求項1または請求項2に記載の基材油または基油を組み入れる工程を含むことを特徴とする潤滑油のノアク(Noack)揮発性の低減方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−25℃において7000cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−30℃において6600cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−35℃において6200cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が15重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−25℃において7000cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−30℃において6600cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油を混合することによる潤滑油の改善方法であって、最終混合物のCCS粘度が−35℃において6200cP以下、かつ、ノアク(Noack)揮発性が13重量%以下であることを特徴とする潤滑油の改善方法。
- 請求項1または2に記載の基油または基材油中に粘度調整剤溶液を分散させる工程によることを特徴とする粘度調整剤溶液の粘度の低減方法。
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