JP2002503755A - 低温特性に優れた潤滑用基材油及びその製造方法 - Google Patents
低温特性に優れた潤滑用基材油及びその製造方法Info
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Abstract
Description
ィネートおよび蝋状留分などをはじめとする蝋状供給原料を触媒処理し、独自の
構造的特徴と低流動点、低粘度、そして高粘度指数(VI)を持つ高品位の潤滑
油製品を製造する方法に関する。
製造する事、およびその際に用いられる触媒は、文献によりよく知られている。
一般に好ましい触媒は、VIII族の貴金属をハロゲン化した耐火性金属酸化物
担体に担持、例えばプラチナをフッ素化アルミナ上に担持、したものである。そ
の他の有用な触媒には、VIII族貴金属をイットリアなどのドーパントを使用
してその酸性度を調節したシリカ/アルミナなどの耐火性金属酸化物担体上に担
持したものなどがある。異性化プロセスは、有用ではあるが、一般にこのプロセ
スは、供給原料の流動点を向上させない。
により一般に低流動点の潤滑油が得られるが、このような処理の結果として粘度
指数もまた低下する傾向がある。
媒およびプロセススキームを開発するために広範囲に渡り研究を行った。
の構造的特徴と優れた低温特性、そして高粘度指数(VI)を持つ潤滑油製品を
製造できることがわかった。本発明は、 (a)供給原料を水素化処理条件下でその硫黄と窒素含有量を低下させるよう
に水素化処理するステップと、 (b)水素化処理した供給原料の少なくとも一部を水素異性化条件の下で水素
異性化し、供給原料中のワックス含量を約40重量%未満に減少させるステップ
と、 (c)ステップ(b)で水素異性化した供給原料を分離し、沸点が約340℃
以上の潤滑油留分を得るステップと、 (d)ステップ(c)の潤滑油留分の少なくとも一部を水素接触脱蝋条件の下
で、脱蝋触媒上に担持した少なくとも一つの活性金属水素化成分と非晶質水素異
性化触媒上に担持した少なくとも一つの活性金属水素化成分を含有する触媒によ
り、処理するステップとを含有する、 50重量%以上のワックスを含有する供給原料から潤滑用基材油を製造する方
法に関する。
条件下で水素化処理し、水素化処理した供給原料を製造するステップと、 (b)水素化処理した供給原料の少なくとも一部を供給原料中のワックス含量
を約35重量%未満に減少させるに十分な水素異性化条件の下で水素異性化する
ステップと、 (c)ステップ(b)で水素異性化した供給原料を分離し、沸点が約340℃
以上である潤滑油留分を得るステップと、 (d)この潤滑油留分をその流動点が約+10℃〜約−20℃へと降下するよ
う溶剤脱蝋し、脱蝋供給原料を得るステップと、 (e)脱蝋供給原料の少なくとも一部を、水素接触脱蝋条件の下で、10員環
一方向性細孔無機酸化物モレキュラーシーブ上に担持した少なくとも一つの活性
金属成分と、耐火性金属酸化物およびドーパント含有耐火性金属酸化物から選択
された異性化成分上に担持された少なくとも一つの活性金属成分を含有するユニ
ット化粉末ペレット触媒により処理するステップとを含有する、 50重量%以上のワックスを含有する供給原料から潤滑用基材油を製造する方
法に関する。
る。
ラフィネートおよび蝋状留分などを始めとする、ワックス含量が50重量%以上
である蝋状炭化水素油に対して使用される。本発明において、供給原料のワック
ス含量とは、−20℃へと流動点を降下させる溶剤脱蝋のもとで供給原料から除
去されうる物質の量を示す。
理して硫黄と窒素含有量の減少した物質を製造するステップと、水素化処理した
材料をフッ素含量の低い、アルミナベースの水素異性化触媒によりそのワックス
含量を約40重量%未満に減少させる水素異性化ステップとを含有するプロセス
により、その品質が向上する。この供給原料は、その後沸点が約340℃未満の
留分と、沸点が約340℃以上の潤滑油留分とに分離される。この潤滑油留分は
、さらにゼオライト脱蝋触媒上に触媒活性を持つ金属成分を担持したものと非晶
質触媒上に触媒活性金属成分を担持したものの混合物を含有する触媒によりさら
に処理される。あるいはこの潤滑油留分をまず溶剤脱蝋してそれからさらなる処
理を行っても良い。これらのステップについてはさらに下記に詳しく述べる。
素含有量を、窒素を5ppmwレベル以下、硫黄を5ppmwレベル以下に減少
させる。アルミナに担持したNi/Mo、アルミナに担持したNi/W、あるい
はアルミナに担持したCo/Moなど従来使用されている水素化処理触媒は、い
ずれも使用することができる。言い換えると第VIB族〜第VIII族金属(S
argent−Welch元素周期律表)のいずれかを耐火金属酸化物上に担持
したものを用いることができる。市販されているこのような触媒としてはHDN
−30およびKF−840がある。
含有されているが、これらは、ワックス水素異性化触媒を失活させることが知ら
れている。この失活を防ぐには、供給原料に含有されている硫黄が10ppm以
下、好ましくは2ppm未満であること、窒素含有量が2ppm以下、好ましく
は1ppm未満であることが好ましい。
有量を減少させることが好ましい。
o、アルミナに担持したCo/Ni/Moなどの典型的な水素化処理触媒、例え
ばKF−840、KF−843、HDN−30,HDN−60、Criteri
a C−411などを用いて行うことができる。同様に、米国特許第5,122
,258号に記載のように、Ni/Mn/MoあるいはCr/Ni/Mo硫化物
を含有するバルク触媒を使用することもできる。
温度、500〜3000psiの範囲の圧力、500〜5000SCF/bbl
の範囲の水素処理ガス量、および0.1〜5LHSV、好ましくは1〜2LHS
Vの範囲の流速において行われる。
いで水素異性化触媒上で水素異性化に付される。
などを始めとする多孔性耐火金属酸化物担体を含有し、これは、さらに第VIB
族、第VIIB族、第VIII族金属、好ましくは第VIII族、より好ましく
は第VIII族の貴金属、もっとも好ましくはプラチナあるいはパラジウムから
選択される少なくとも一つの触媒成分を0.1〜5重量%の範囲、好ましくは0
.1〜2重量%、さらに好ましくは0.3〜1重量%の範囲で含有するが、さら
にまた、ハロゲン、リン、ホウ素、イットリア、希土類酸化物およびマグネシア
、好ましくはハロゲン、イットリア、マグネシア、もっとも好ましくはフッ素、
イットリアおよびマグネシアからなる群から選択される促進剤および/またはド
ーパントを含有してもよい。ハロゲンが使用される場合、0.1〜10重量%の
範囲、好ましくは0.1〜5重量%、より好ましくは0.1〜2重量%、もっと
も好ましくは0.5〜1.5重量%の範囲で用いられる。この金属成分が第VI
B族、貴金属以外の第VIII族、あるいはその混合物である場合、金属の量は
30重量%まで増加することができる。
与することが知られているフッ素などの促進剤を当該分野で知られている技法に
従って使用し、触媒に酸性を付与することができる。このようにアルミナ上にプ
ラチナを担持した触媒の酸性度は、この触媒に加えるフッ素の量を調整すること
により極めて綿密に調節することができる。同様に触媒粒子もまたシリカ/アル
ミナに含有される触媒金属などの材料を含有することができる。このような触媒
の酸性度は、シリカ/アルミナベースに含有されるシリカの量を注意深くコント
ロールする事により、あるいはまた米国特許第5,254,518号(Sole
d、McVicker、GatesおよびMiseo)に教示されているように
、酸性度の高いシリカ/アルミナ触媒を原料とし、その酸性度をイットリアある
いはマグネシアなどの弱塩基性のドーパントを用いて減じることにより調節する
ことができる。
80℃、もっとも好ましくは300℃〜350℃の温度にて、水素分圧が約35
0〜5,000psig(2.41〜34.6mPa)、好ましくは1,000
〜2500psig(7.0〜17.2mPa)、水素ガス処理量が500〜1
0,000SCFH2/bbl(89〜1780m3/m3)、好ましくは2,
000〜5000SCFH2/bbl(356〜890m3/m3)およびLH
SVが0.1〜10v/v/hr、好ましくは0.5〜5v/v/hr、さらに
好ましくは1〜2v/v/hrで行われる。
プに付される場合は、ワックス含有量は約40重量%、より好ましくは約35重
量%、あるいは最も好ましくは約25重量%へと減少させることが好ましい。
より、沸点が約340℃未満の留分と沸点が約340℃以上の潤滑油留分に分離
されることが好ましい。
℃未満、好ましくは0℃以下のレベルまで流動点を降下させる。
チルケトン(MIBK)、MEKとMIBKの混合物、などのC3−C6ケトン
、トルエン、ケトン混合物などの芳香族炭化水素、MEK/トルエンなどの芳香
族、メチルt−ブチルエーテルなどのエーテルおよびそのケトンあるいは芳香族
との混合物などがあげられる。同様にプロパン、プロピレン、ブタン、ブチレン
およびそれらを組み合わせた物などの、通常はガス状である液化炭化水素もまた
溶剤として使用できる。使用溶剤は、メチルエチルケトンとメチルイソブチルケ
トンの当量混合物であること好ましい。通常この異性化物対溶剤の比は、1〜1
0であるが、好ましくは約1:3である。脱蝋供給原料は、ついで下記に記載の
ように水素接触脱蝋に付される。
付される、すなわち最初に溶剤脱蝋を行わない。この水素接触脱蝋は、どちらの
場合においても下記に記載する通りである。
媒活性金属成分と非晶質の、アルミナベースの異性化触媒上に担持した触媒活性
金属を含有する触媒を用いて水素接触脱蝋に付される。好ましくはこの混合触媒
は、ユニット化した混合粉末触媒である。ここで「ユニット化した」という用語
は、粉末化したモレキュラーシーブ脱蝋触媒と粉末化した非晶質異性化触媒とを
混合し、この混合物をペレット化することにより得たペレットがそれぞれ先に述
べたすべての粉末成分を含有するようなペレットとなっていることを指す。
それぞれの成分に相当する触媒を個々に用いた場合に比べ、優れた結果を生じる
ことがわかっている。
粉砕し、粉末化し、粉末化した材料を混合して均一な素材を作り、ついで圧縮/
押し出しおよびペレット成形して、個々のそれぞれ異なる触媒成分の混合物から
なる、ユニット化したペレット触媒を生成する。粉砕と粉末化は、乳鉢と乳棒あ
るいはその他の従来から使用されている粉末化手段を用いて達成できる限り均一
に行われる。
た材料を混合してからベーマイトあるいは疑ベーマイト粉末をこの粉末混合物に
加え、混合物をついで圧縮/押し出しおよびペレット成形して、ペレットをか焼
しベーマイト/擬ベーマイトをアルミナへと転換し、物理的に強力な耐摩耗性の
ユニット化ペレット触媒を生成することができる。
ることができる。
、長軸が約5.4Å〜約7.0Åである楕円形の1−D細孔を持つ10員環一方
向無機酸化物モレキュラーシーブである。このモレキュラーシーブには、0.1
〜5重量%、より好ましくは約0.1〜3重量%の第VIII族金属、好ましく
は第VIII族貴金属、最も好ましくはプラチナあるいはパラジウム、の内の少
なくとも一つが含浸されていることが好ましい。
孔径を持つ中間孔径のモレキュラーシーブのすべてが本発明において使用できる
わけではない。実際本発明を実施する際に使用される中間孔径モレキュラーシー
ブは、X線結晶学により測定される特定の孔形と孔径を持つことが必要である。
第一に結晶内チャネルは、平行であり、相互に結合していてはいけない。このよ
うなチャネルは、従来1D拡散型、あるいはもっと手短に1D細孔と呼ばれてい
るものである。1−D、2−Dおよび3−Dと分類されるゼオライト内チャネル
の分類は、F.R.Rodgrigues、L.D.RollmanおよびC.
Naccacheらにより編集されたNATO ASI Series, 19
84年のゼオライト、サイエンス・アンド・テクノロジーにおいてR.M.Ba
rrerにより述べられており、ここにその分類の全体を参照として含める(特
に75頁参照)。
ばならないことであり、それは細孔が長さの異なる2本の軸、ここでは長軸と短
軸と呼ぶ、を持たなくてはならないという意味である。ここで使用する楕円とは
、特定の楕円あるいは長円の形を求めているのではなく、細孔が2本の長さの等
しくない軸を持つことを意味する。したがって前述のようにこの本発明の実施に
おいて有用な触媒の1−D細孔は、従来のX線結晶学によって測定した時に、約
4.2Å〜約4.8Åである短軸と、約5.4Å〜約7.0Åである長軸を持た
ねばならない。
などがある。しかし中間孔径ゼオライトを注意深く検討したところ、これらのす
べてがパラフィン含有供給原料の異性化のための触媒として、有能であるわけで
はないことがわかった。本発明の一部を形成している中間孔径ゼオライトは、正
しい孔径を持つ事に加えて一方向性であることが必要である。そのような10員
環の一方向性ゼオライトとしては、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35
、フェリエライト、ZSM−48、シャプチロ沸石、およびS.M.Mierお
よびD.H.Olsonのアトラス・オブ・ゼオライト・ストラクチャー・タイ
プス第3改訂版、1992年に定義されている、これらの親近構造をもつ物質が
あげられる。
ートモレキュラーシーブには、SAPO−11がある。SAPO−11は、コー
ナーシェアリング(SiO2)四面体、(AlO2)四面体および(PO2)四
面体の分子のフレームワークを含有している。その他のシリコアルミナフォスフ
ェートモレキュラーシーブには、SAPO−31とSAPO−41がある。
ルミナ、ジルコニア、チタニウムなど)の上に第VIB族、第VIIB族、第V
III族金属およびその混合物、好ましくは第VIII族、より好ましくは第V
III族の貴金属、もっとも好ましくはプラチナあるいはパラジウムから選択さ
れた、触媒活性金属が堆積されている、さらに例えばハロゲン、リン、ホウ素、
イットリア、マグネシアなど好ましくはハロゲン、イットリアあるいはマグネシ
ア、もっとも好ましくはフッ素、から選択される促進剤あるいはドーパントを含
有しても良い、典型的な異性化触媒のどれであってもよい。触媒活性金属は、0
.1〜5重量%の範囲、好ましくは0.1〜3重量%、さらに好ましくは0.1
〜2重量%、最も好ましくは0.1〜1重量%の範囲で存在する。前記促進剤と
ドーパントは、異性化触媒の酸性度を調節するために使用される。従って異性化
触媒がアルミナのような塩基性の物質を使用する場合は、ハロゲン、好ましくは
フッ素を添加することによって、得られる触媒に酸性を付与する。ハロゲンが使
用される場合、好ましくはフッ素であるが、それは0.1〜10重量%、好まし
くは0.1〜3重量%、さらに好ましくは0.1〜2重量%、もっとも好ましく
は0.5〜1.5重量%の範囲で存在する。同様にシリカ−アルミナを基材とし
て使用する時は、米国特許第5,254,518号(Soled、McVick
er、Gates、Miseo)に教示されているように、シリカ−アルミナ基
材の酸性度を減少させるイットリアあるいはマグネシアなどのドーパントを添加
することによって、あるいはシリカ:アルミナ比を調節することによって酸性度
をコントロールすることができる。脱蝋触媒複合材と同様に、一つ以上の異性化
触媒は、粉砕、粉末化、そして混合されて、ユニット化混合ペレット触媒の第二
成分となる。
ている個別の粒子ペア触媒の混合物であってもよい。この触媒は、酸性度が0.
3〜2.3の範囲である二つの触媒の個々の粒子を混合したもので、この触媒ペ
アの触媒の酸性度の差は、「Hydride Transfer and Ol
efin isomerization as Tools to Chara
cterize Liquid and Solid Acids」 Acc. Chem. Res. 1, 1986年、78−84頁に記載されているM
cVicker-Kramerの技法により測定すると約0.1〜約0.9であ る。一般に、これらの触媒の一つは、3−メチルペント−2−エンの4−メチル
ペント−2−エンに対する比が1.1〜2.3であることによって明示されるよ
うに高酸性の触媒であり、一方もう一つの触媒は、3−メチルペント−2−エン
の4−メチルペント−2−エンに対する比が0.3〜1.1であることによって
明示されるように低酸性の触媒であると考えられる。
−メチルペント−2−エンに転換する触媒材料の能力を測定するものである。よ
り酸性である材料は、3−メチルペント−2−エンをより多く製造する(炭素骨
格上の炭素原子の構造転位に関係する)。200℃で形成される3−メチルペン
ト−2−エンの4−メチルペント−2−エンに対する比率は、酸性度を示す都合
のよい尺度である。上記の技法により測定された異性化触媒の酸性度は、約0.
3〜約2.5、好ましくは約0.5〜約2.0の範囲にある。脱蝋触媒は、上記
の方法で測定された酸性度が約2.5〜3.0、好ましくは2.6〜2.8の範
囲にある。
酸性度、すなわち200℃、2.4w/h/w、フィード1.0時間で2−メチ
ルペント−2−エンを3−メチルペント−2−エンと4−メチルペント−2−エ
ンに転換する能力を3−メチルペント−2−エンの4−メチルペント−2−エン
に対するモル比で示したものは、フッ素化アルミナ触媒上に担持されたプラチナ
のフッ素含量とイットリアドープシリカ/アルミナ触媒上に担持されたプラチナ
のイットリア含量と相関がある。これについては下記に記載する。
ナに担持した0.3%Ptの酸性度: イットリア含有量(%) 酸性度(McVicker/Kramer) 4.0 0.85 9.0 0.7
っとも好ましくは300℃〜350℃の温度にて、水素分圧が約350〜5,0
00psig(2.41〜34.6mPa)、好ましくは1,000〜2500
psig(7.0〜17.2mPa)、水素ガス処理量が500〜10,000
SCFH2/bbl(89〜178m3/m3)、好ましくは2,000〜50
00SCFH2/bbl(356〜890m3/m3)およびLHSVが0.1
〜10v/v/hr、好ましくは0.5〜5v/v/hr、最も好ましくは1〜
2v/v/hrで行われる。
を含有し、独自の構造的特徴を持つ。基本的にこの基材油の「自由炭素指数(F
CI)」は通常4〜12、好ましくは10未満である。「自由炭素指数」とは、
イソパラフィン中で末端の炭素から間に少なくとも炭素原子を3つ挟んだところ
に位置し、また側鎖からも間に炭素原子を3つ以上挟んだ所に位置する炭素の数
を表す尺度である。イソパラフィンのFCIは、イソパラフィン試料中のメチレ
ン基の%を13CNMR(400メガヘルツ)を用いて測定し、得られた%にA
STM試験法2502により得た同試料の平均炭素数の計算値を掛け、100で
割ることによって求めることができる。これらの物質を構造的にポリアルファオ
レフィンから区別しているさらなる基準は、その側鎖の長さである。興味深いこ
とに本発明の基材油において、NMRにより測定された側鎖の少なくとも75%
は、メチル基であり、エチル、プロピルおよびプロピルの比率は、分子量が増え
るにつれて急激に減少し、ブチル基は、わずかに5%となる。通常「自由炭素」
の末端メチル基に対する比率は、2.5〜4.0の範囲である。さらに本発明の
基材油は、通常平均して一分子当たり2.0〜4.5の側鎖を持つ。
すなわち側鎖の数が少なく(約1)、その長さが長い。「自由炭素」の末端メチ
ルに対する比率は、実に1.1〜1.7の範囲である。
0MHz分光計を用いて分析する。炭素数がC9以上のすべてのノルマルパラフ
ィンには、不等価NMR吸収が5つしかないが、それはそれぞれ分子末端のメチ
ル(α)、分子末端から見て2位、3位および4位のメチレン(それぞれβ、γ
、およびδ)、および共通の化学シフトを持つ主鎖に沿ったその他の炭素原子(
ε)に相当する。このα、β、γ、およびδの強度は、等しく、εの強度は分子
の長さに依存する。同様にイソパラフィンの主鎖の上にある側鎖も、独特の化学
シフトを持ち、側鎖の存在によってそれが結合している主鎖上の第三級炭素原子
(分岐点)に独特のシフトが生じる。さらにまたこれによりこの分岐点から3炭
素以内の化学部位が動揺し、独特の化学シフト(α’、β’、γ’)が生じる。
から測定されたεメチレン基をASTM法2502により計算して求めた基材油
の平均炭素数で割り、100で割ったものの%である。これをさらに図1に示す
が、ここには8〜2(A=8,B=4,C=2)までのFCIを持つ3種の化合
物が示されている。この図1において、0は分岐/末端近くの炭素であり、1〜
8は自由炭素原子である。従って例えばAのFCIは、(8/26)x100)
x(26/100)=8と計算される。
落ち、側鎖の比率が大きく増加する。実際厳しい異性化(370℃−での>70
%の転換)と溶剤脱蝋を行った製品で見られるよりも増加は大きい。側鎖の増加
は、殆どすべてメチル側鎖である。末端基の%は、遙かに大きく、末端から2番
目あるいは3番目の炭素のメチル基との差は、大きく減少する。付け加えられた
側鎖のうちほぼ35%は、最後の4つの末端炭素原子に結合している。
100°Fでの基材油の粘度(SUS)の関係を示すものである。
油のFCIよりも低いことを示す。図2からさらにゼオライトがより酸性の成分
、シリカ/アルミナ(□)と混合されユニット化触媒を形成すると、より酸性の
少ない成分、アルミナ(●)と比較し、流動点が減少するにつれFCIがはるか
に低い値に減少することが分かる。
合したゼオライトからなるユニット化触媒を使用すると、一分子当たりの平均側
鎖数は、水素接触脱蝋基材油の方が溶剤脱蝋から得た基材油(−20℃:◆、−
27℃と−37℃:◇)のものよりも低いことを示す。図3からさらに酸性の低
い成分、アルミナ(△)と混合したゼオライトからなるユニット触媒を使用して
得た基材油は、溶剤脱蝋から得たものよりもFCIが高いことがわかる。
係を表し、溶剤脱蝋と接触脱蝋間の差が示されている。△はTON/ アルミナ
、▲は−27℃、−37℃の溶剤脱蝋、◆は約−20℃の溶剤脱蝋を、そして●
はTON/シリカ−アルミナを示す。
を限定するものではない。 実施例1 本実施例では、油含有量が10.7%の150NスラックワックスをKF−8
40触媒を用いて、LHSV1.0v/v/hr、処理水素ガス量2500sc
fH2/bbl、水素圧1000psigおよび温度365℃にて一連の運転を
行い水素化処理した。以上の条件下でストリップ処理した生成物の窒素含有量は
、4wppm未満であった。ストリップ処理したこの生成物をついで0.3重量
%のプラチナ/F/アルミナ触媒と表1に記載の条件下で接触させ、一連の蝋状
異性化物を製造した。それらの物性を表2に示す。これらの蝋状異性化物をメチ
ルエチルケトン/メチルイソブチルケトン(体積比50/50)を油/溶剤比1
対3で用いて−21℃の溶剤脱蝋を行い、Hitec 434(Ethyl C
orp社)を、油対アドパックを3対1(重量比)の範囲で用いて自動変速機油
として調合した。各ブレンドの物性を表2に示す。表2からは、また370℃−
での転換が24から75%へと増加するにつれ、供給原料に基づく収率が51か
ら11重量%へと減少することがわかる。この表からまた転換率の増加につれ−
40℃でのブルックフィールド粘度が12680から4480cPへと減少する
ことがわかる。
て一連の運転を行った。供給原料を実施例1で用いたのと同じ触媒を用いて処理
し、表1のラン3の欄に記載の条件下で370℃−で35%転換を行い異性化物
を得た。
溶剤脱蝋してラン3で得たものと類似の物性を持つ基材油を得た。その後この生
成物を3つのバッチに分け0.3%プラチナをフッ素化アルミナ(1.0%フッ
素担持アルミナ)上に担持したものを含有する異性化触媒75%と25%パラジ
ウム/シータ−1ゼオライト(異性化H+形(Si/Al比=60))をブレン
ドしたものを含有する水素接触脱蝋触媒上で別々に(ラン5〜ラン7)処理した
。それらの条件を表3に示す。
合した。表4の調合基材油の物性を表5にニューヨーク州、Mobil Che
mical Companyから発売されているPAOの物性と共に示す。
件の緩い水素接触脱蝋行程から得た基材油を含有するものである。基材油5のF
CIは、2.62であり、この製品の卓越した物性とこの原料油の独自の特性を
示している。
-840)により表6に記載の水素化処理条件のもとに水素化処理して蝋状異性 化全液体生成物を得た。窒素と硫黄含量は、2wppm未満に低下した。
条件の下でフッ素化アルミナ(0.3重量%のプラチナ/1.0重量%のF/ア
ルミナ)上に通した。これらの条件から370℃で17.5%の転換率で蝋状の
異性化物が得られた。この生成物をストリップして370℃−物を除去しついで
溶剤脱蝋した。一連の運転においてこのようにして製造された異性化物を、表7
に記載の条件のもとで混合粉末脱蝋触媒(0.25重量%パラジウムシータ1(
TON)/0.3重量%プラチナ/1.0重量%F/アルミナ)を用いて水素接
触脱蝋に付した。ストリッピングにより370℃物を除去した後、生成物は、表
7に示す諸物性を示した。
CがFCI=2)を持つ3つのイソパラフィンを図示する。
ある。
Claims (10)
- 【請求項1】 (a)供給原料をその硫黄と窒素含有量を減少させるために
水素化処理条件下で水素化処理するステップと、 (b)水素化処理した供給原料を水素異性化条件の下で水素異性化し、供給原
料中のワックス含量を約40重量%未満に減少させるステップと、 (c)約340℃以上の沸点を持つ潤滑油留分を得るためにステップ(b)で
水素異性化した供給原料を分離するステップと、 (d)ステップ(c)の潤滑油留分を水素接触脱蝋条件の下で、脱蝋触媒上に
担持した少なくとも一つの活性金属水素化成分と非晶質水素異性化触媒上に担持
した少なくとも一つの活性金属水素化成分を含有する触媒により処理するステッ
プとを含有する、 50重量%以上のワックスを含有する供給原料から潤滑用基材油を製造する方
法。 - 【請求項2】 ステップ(d)の触媒は、10員環一方向細孔無機酸化物モ
レキュラーシーブ上に担持された少なくとも一つの活性金属水素化成分と、耐火
性金属酸化物およびドーパント含有耐火性金属酸化物から選択された異性化成分
上に担持された、少なくとも一つの活性金属水素化成分を含有する非晶質異性化
触媒とを含有する脱蝋触媒を含有するユニット化粉末ペレット触媒であることを
特徴とする請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 前記の非晶質異性化触媒は、約0.3〜約2.5の酸性度を
持ち、該酸性度は、この異性化触媒が2−メチルペント−2−エンを3−メチル
ペント−2−エンおよび4−メチルペント−2−エンに転換する能力によって決
定され、3−メチルペント−2−エンおよび4−メチルペント−2−エンのモル
比で表されることを特徴とする請求項2記載の方法。 - 【請求項4】 ステップ(c)の潤滑油留分は、ステップ(d)での処理の
前にまず溶剤脱蝋されることを特徴とする請求項1記載の方法。 - 【請求項5】 前記の活性金属成分は、第VIB族あるいは第VIII族金
属の少なくとも一つであることを特徴とする請求項3記載の方法。 - 【請求項6】 前記の潤滑用基材油は、少なくとも75重量%のイソパラフ
ィンを含有していることを特徴とする請求項1記載の方法。 - 【請求項7】 (a)蝋状供給原料をその硫黄と窒素含有量を低下させるに
充分な水素化処理条件下で水素化処理し、水素化処理した供給原料を製造するス
テップと、 (b)水素化処理した供給原料を供給原料中のワックス含量を約35重量%以
下に減少させるに十分な水素異性化条件の下で水素異性化するステップと、 (c)ステップ(b)で水素異性化した供給原料を分離し、沸点が約340℃
以上である潤滑油留分を得るステップと、 (d)この潤滑油留分をその流動点が約+10℃〜約−20℃へと降下するよ
う溶剤脱蝋し、脱蝋供給原料を得るステップと、 (e)脱蝋供給原料を、水素接触脱蝋条件の下で、10員環一方向性細孔無機
酸化物モレキュラーシーブ上に担持した少なくとも一つの活性金属成分と、耐火
性金属酸化物およびドーパント含有耐火性金属酸化物から選択された異性化成分
上に担持された少なくとも一つの活性金属成分を含有するユニット化粉末ペレッ
ト触媒により、処理するステップとを含有する、 50重量%以上のワックスを含有する供給原料から潤滑用基材油を製造する方
法。 - 【請求項8】 自由炭素指数が約10未満であるイソパラフィンを少なくと
も約75重量%含有し、このイソパラフィンの脂肪族鎖の少なくとも75%がメ
チル基である潤滑用基材油。 - 【請求項9】 前記の自由炭素指数は、5未満であることを特徴とする請求
項8の基材油。 - 【請求項10】 前記自由炭素指数と末端メチル基との比が1.5〜4.0
の範囲であることを特徴とする請求項9の基材油。
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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---|---|---|---|
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---|---|
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Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006521416A (ja) * | 2002-12-11 | 2006-09-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高粘度指数の基材油、基油、および潤滑油組成物を用いた低ブルックフィールド粘度を有する機能性流体、ならびにその製造方法および使用 |
JP2008520770A (ja) * | 2004-11-15 | 2008-06-19 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 低温特性が改善された潤滑油基材油 |
WO2010041689A1 (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-15 | 新日本石油株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2010090257A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2010090254A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2010090252A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
US8563486B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-10-22 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant composition and method for producing same |
US8703663B2 (en) | 2008-10-07 | 2014-04-22 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant base oil and a process for producing the same, and lubricating oil composition |
US8796194B2 (en) | 2009-09-01 | 2014-08-05 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant composition |
JP2014205859A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2014205858A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
JP2014205860A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
US8999904B2 (en) | 2009-06-04 | 2015-04-07 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition and method for making the same |
US9029303B2 (en) | 2009-06-04 | 2015-05-12 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
US9404062B2 (en) | 2009-06-04 | 2016-08-02 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
US9447359B2 (en) | 2008-01-15 | 2016-09-20 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant composition |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040112792A1 (en) * | 1998-02-13 | 2004-06-17 | Murphy William J. | Method for making lube basestocks |
FR2798136B1 (fr) * | 1999-09-08 | 2001-11-16 | Total Raffinage Distribution | Nouvelle huile de base hydrocarbonee pour lubrifiants a indice de viscosite tres eleve |
WO2001057158A1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-08-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Quenching dewaxing reactor with heavy dewaxate recycle |
CA2505609A1 (en) * | 2000-10-02 | 2004-05-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for making a lube basestock |
US6635171B2 (en) | 2001-01-11 | 2003-10-21 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for upgrading of Fischer-Tropsch products |
US7226884B2 (en) * | 2002-02-07 | 2007-06-05 | China Petroleum & Chemical Corporation | Composite for catalytic distillation and its preparation |
US6703353B1 (en) | 2002-09-04 | 2004-03-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils to produce high quality lubricating base oils |
US20040129603A1 (en) * | 2002-10-08 | 2004-07-08 | Fyfe Kim Elizabeth | High viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions and methods for their production and use |
US7704379B2 (en) * | 2002-10-08 | 2010-04-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Dual catalyst system for hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax and waxy raffinate |
US20040065584A1 (en) * | 2002-10-08 | 2004-04-08 | Bishop Adeana Richelle | Heavy lube oil from fischer- tropsch wax |
US7144497B2 (en) | 2002-11-20 | 2006-12-05 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils with conventional base oils to produce high quality lubricating base oils |
US20040119046A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-06-24 | Carey James Thomas | Low-volatility functional fluid compositions useful under conditions of high thermal stress and methods for their production and use |
US20040154957A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-08-12 | Keeney Angela J. | High viscosity index wide-temperature functional fluid compositions and methods for their making and use |
US20080029431A1 (en) * | 2002-12-11 | 2008-02-07 | Alexander Albert G | Functional fluids having low brookfield viscosity using high viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions, and methods for their production and use |
US7198710B2 (en) | 2003-03-10 | 2007-04-03 | Chevron U.S.A. Inc. | Isomerization/dehazing process for base oils from Fischer-Tropsch wax |
US6962651B2 (en) | 2003-03-10 | 2005-11-08 | Chevron U.S.A. Inc. | Method for producing a plurality of lubricant base oils from paraffinic feedstock |
US7141157B2 (en) | 2003-03-11 | 2006-11-28 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils and Fischer-Tropsch derived bottoms or bright stock |
US7727378B2 (en) * | 2003-07-04 | 2010-06-01 | Shell Oil Company | Process to prepare a Fischer-Tropsch product |
EP1548088A1 (en) | 2003-12-23 | 2005-06-29 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process to prepare a haze free base oil |
EP1550709A1 (en) * | 2003-12-23 | 2005-07-06 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process to prepare a haze free base oil |
JP5053839B2 (ja) | 2004-06-18 | 2012-10-24 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 潤滑油組成物 |
EP1851290A1 (en) * | 2005-02-24 | 2007-11-07 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Metal working fluid |
US7655605B2 (en) | 2005-03-11 | 2010-02-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for producing extra light hydrocarbon liquids |
US7851418B2 (en) | 2005-06-03 | 2010-12-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless detergents and formulated lubricating oil containing same |
US20070093398A1 (en) | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Habeeb Jacob J | Two-stroke lubricating oils |
US20080171675A1 (en) * | 2005-11-14 | 2008-07-17 | Lisa Ching Yeh | Lube Basestock With Improved Low Temperature Properties |
US7425524B2 (en) | 2006-04-07 | 2008-09-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Gear lubricant with a base oil having a low traction coefficient |
US8299005B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil composition |
US7863229B2 (en) | 2006-06-23 | 2011-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions |
US20080269091A1 (en) * | 2007-04-30 | 2008-10-30 | Devlin Mark T | Lubricating composition |
US8182672B2 (en) * | 2007-12-28 | 2012-05-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for preparing lube basestocks having superior low temperature properties at high VI |
JP5806794B2 (ja) * | 2008-03-25 | 2015-11-10 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5829374B2 (ja) | 2009-06-04 | 2015-12-09 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
PL2440328T3 (pl) | 2009-06-12 | 2017-06-30 | Albemarle Europe Sprl. | Katalizatory z sitem molekularnym sapo, ich otrzymywanie i zastosowania |
US20120144887A1 (en) | 2010-12-13 | 2012-06-14 | Accelergy Corporation | Integrated Coal To Liquids Process And System With Co2 Mitigation Using Algal Biomass |
US8730472B2 (en) * | 2011-07-22 | 2014-05-20 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for predicting haze in lubricant base stocks |
CN105154133A (zh) * | 2015-07-02 | 2015-12-16 | 何巨堂 | 一种含有机氧的高芳烃的加氢改质方法及其反应器 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61179294A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-08-11 | モ−ビル オイル コ−ポレ−シヨン | カスケ−ド式脱ロウ方法 |
JPS62112691A (ja) * | 1985-11-01 | 1987-05-23 | モ−ビル オイル コ−ポレ−ション | 潤滑剤の製造方法 |
JPH07228876A (ja) * | 1994-02-08 | 1995-08-29 | Shell Internatl Res Maatschappij Bv | 潤滑用ベース油の製造方法 |
WO1996016142A1 (en) * | 1994-11-22 | 1996-05-30 | Exxon Research & Engineering Company | A method for upgrading waxy feeds using a catalyst comprising mixed powdered dewaxing catalyst and powdered isomerization catalyst formed into a discrete particle |
JPH08209153A (ja) * | 1994-11-01 | 1996-08-13 | Exxon Res & Eng Co | 改善されたロウ異性化用の組合わせ触媒 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1404406A (en) * | 1973-02-08 | 1975-08-28 | British Petroleum Co | Production of lubricating oils |
US4575416A (en) * | 1984-07-16 | 1986-03-11 | Mobil Oil Corporation | Hydrodewaxing with mixed zeolite catalysts |
GB8425837D0 (en) * | 1984-10-12 | 1984-11-21 | Shell Int Research | Manufacture of lubricating base oils |
US4960504A (en) * | 1984-12-18 | 1990-10-02 | Uop | Dewaxing catalysts and processes employing silicoaluminophosphate molecular sieves |
US4728415A (en) * | 1984-12-24 | 1988-03-01 | Amoco Corporation | Process for the manufacture of lubricating oils |
GB8518940D0 (en) * | 1985-07-26 | 1985-09-04 | Shell Int Research | Manufacture of lubricating base oils |
US4913797A (en) * | 1985-11-21 | 1990-04-03 | Mobil Oil Corporation | Catalyst hydrotreating and dewaxing process |
US5059299A (en) * | 1987-12-18 | 1991-10-22 | Exxon Research And Engineering Company | Method for isomerizing wax to lube base oils |
US4943672A (en) | 1987-12-18 | 1990-07-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax to produce lubricating oil (OP-3403) |
US4853104A (en) | 1988-04-20 | 1989-08-01 | Mobil Oil Corporation | Process for catalytic conversion of lube oil bas stocks |
CA2046279C (en) | 1989-02-17 | 2001-01-02 | Stephen J. Miller | Isomerization of waxy lube oils and petroleum waxes using a silicoaluminophosphate molecular sieve catalyst |
US5246566A (en) * | 1989-02-17 | 1993-09-21 | Chevron Research And Technology Company | Wax isomerization using catalyst of specific pore geometry |
US5139647A (en) * | 1989-08-14 | 1992-08-18 | Chevron Research And Technology Company | Process for preparing low pour middle distillates and lube oil using a catalyst containing a silicoaluminophosphate molecular sieve |
US5182248A (en) * | 1991-05-10 | 1993-01-26 | Exxon Research And Engineering Company | High porosity, high surface area isomerization catalyst |
US5254518A (en) | 1992-07-22 | 1993-10-19 | Exxon Research & Engineering Company | Group IVB oxide addition to noble metal on rare earth modified silica alumina as hydrocarbon conversion catalyst |
FR2718145B1 (fr) | 1994-04-01 | 1996-05-31 | Inst Francais Du Petrole | Procédé de traitement avec hydroisomérisation de charges issues du procédé fischer-tropsch. |
US6383366B1 (en) * | 1998-02-13 | 2002-05-07 | Exxon Research And Engineering Company | Wax hydroisomerization process |
US6059955A (en) * | 1998-02-13 | 2000-05-09 | Exxon Research And Engineering Co. | Low viscosity lube basestock |
US6025305A (en) * | 1998-08-04 | 2000-02-15 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for producing a lubricant base oil having improved oxidative stability |
US6008164A (en) * | 1998-08-04 | 1999-12-28 | Exxon Research And Engineering Company | Lubricant base oil having improved oxidative stability |
US6210559B1 (en) * | 1999-08-13 | 2001-04-03 | Exxon Research And Engineering Company | Use of 13C NMR spectroscopy to produce optimum fischer-tropsch diesel fuels and blend stocks |
-
1999
- 1999-02-12 JP JP2000531519A patent/JP2002503755A/ja active Pending
- 1999-02-12 US US09/601,481 patent/US6620312B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 AU AU32905/99A patent/AU742858B2/en not_active Expired
- 1999-02-12 WO PCT/US1999/003007 patent/WO1999041335A1/en active IP Right Grant
- 1999-02-12 CA CA002320113A patent/CA2320113C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 EP EP99932503.8A patent/EP1062306B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-01-15 US US10/342,600 patent/US6676827B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61179294A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-08-11 | モ−ビル オイル コ−ポレ−シヨン | カスケ−ド式脱ロウ方法 |
JPS62112691A (ja) * | 1985-11-01 | 1987-05-23 | モ−ビル オイル コ−ポレ−ション | 潤滑剤の製造方法 |
JPH07228876A (ja) * | 1994-02-08 | 1995-08-29 | Shell Internatl Res Maatschappij Bv | 潤滑用ベース油の製造方法 |
JPH08209153A (ja) * | 1994-11-01 | 1996-08-13 | Exxon Res & Eng Co | 改善されたロウ異性化用の組合わせ触媒 |
WO1996016142A1 (en) * | 1994-11-22 | 1996-05-30 | Exxon Research & Engineering Company | A method for upgrading waxy feeds using a catalyst comprising mixed powdered dewaxing catalyst and powdered isomerization catalyst formed into a discrete particle |
JPH10509199A (ja) * | 1994-11-22 | 1998-09-08 | エクソン リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 粉末脱蝋触媒および粉末異性化触媒を混合してなる個別粒子型触媒を用いた蝋質供給原料の改質方法 |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006521416A (ja) * | 2002-12-11 | 2006-09-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高粘度指数の基材油、基油、および潤滑油組成物を用いた低ブルックフィールド粘度を有する機能性流体、ならびにその製造方法および使用 |
JP2008520770A (ja) * | 2004-11-15 | 2008-06-19 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 低温特性が改善された潤滑油基材油 |
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