JP2006249521A - 溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 亜鉛系合金めっき層を鋼材表面に設けた亜鉛系合金めっき鋼材が、質量%で、C:0.01〜0.3%、Si:0.01〜2.0%、Mn:0.1〜3.0%、S:0.015%以下、Al:0.001〜0.5%、N:0.0005〜0.006%、さらに、Nb、V、および、Zrのうちの1種または2種以上を合計量で0.01〜0.60%を含有し、下記(1)式で示される液体金属脆化の感度指数E値が0.24を超え、かつB含有量が3ppm以上、−102×E+61ppm以下を満足する溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
【選択図】 図2
Description
C:0.01〜0.3%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
S:0.015%以下、
Al:0.001〜0.5%、
N:0.0005〜0.006%、
さらに、Nb、V、および、Zrのうちの1種または2種以上を合計量で0.01〜0.60%を含有し、下記(1)式で示される液体金属脆化の感度指数E値が0.24を超え、かつB含有量が3ppm以上、−102×E+61ppm以下を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2 ・・・(1)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。
(2)前記鋼材が、質量%で、さらに、Ti:0.001〜0.5%を含有し、下記(2)式で示される液体金属脆化の感度指数E値が0.24を超えることを特徴とする上記(1)に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
E値=[%C]+[%Si]/17+[%Mn]/7.5+[%Ni]/17
+[%Ti]/4.5+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2
・・・(2)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Ti]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Ti、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。
(3)前記亜鉛系合金めっきが、Zn−Al系合金めっき、Zn−Al−Mg系合金めっき、および、Zn−Al−Mg−Si系合金めっきのうちの何れか1種であることを特徴とする上記(1)または(2)記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼板。
(4)前記Zn−Al系合金めっきが、質量%で、Al:0.18〜5%を含有し、さらに、Mg:0.01〜0.5%、La:0.001〜0.5%、および、Ce:0.001〜0.5%のうちのいずれか1種または2種以上を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする上記(3)に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
(5)前記Zn−Al−Mg系合金めっきが、質量%で、Al:2〜19%、Mg:0.5〜10%を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする上記(3)記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
(6)前記Zn−Al−Mg−Si系合金めっきが、質量%で、Al:2〜19%、Mg:1〜10%、Si:0.01〜2%を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする上記(3)に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
一般に、鋼材の高温強度は通常その冷間強度に依存するため、被溶接鋼材の引っ張り強度が高くなるほど溶接部の熱収縮に伴って発生する引張応力は大きくなる。
また、溶接部の熱収縮に伴う引っ張り応力の大きさは、溶接部の拘束状態によっても変化し、特に、板厚が増加すると溶接部近傍の変形抵抗が増すため引張応力の増加につながる。また、溶接変形抑制のために治具などで溶接部近傍を機械的に拘束して溶接する場合や、電縫鋼管製造プロセスにおける管状成形後の端部突合せ溶接などの加工反力が大きい継ぎ手形状で溶接する場合などでは、熱収縮に伴う引っ張り応力が増大する。
例えば、母材の引張り強さが490MPa級以上の強度レベルの鋼材成分は、C、Mnとともに、後述するNb、V、Zrなどの焼入れ性を高める強化元素を所定量以上添加する必要がある。発明者らは、このような焼入れ性が高い母材成分組成を有する亜鉛系合金めっき鋼材を溶接すると、熱影響部は、粒界フェライトは少なく、オーステナイト粒界主体の組織となり、液体金属脆化割れ発生が顕著となることを確認した。
490Mpa級以上の高張力鋼材には、強度確保のためにNb、V、Zrの1種以上を添加した。また、溶接材料は400MPa級鋼および490MPa級鋼用としてYGW12を用い、540MPa級鋼および590MPa級鋼用としてYGW23を用いた。
亜鉛系合金めっき鋼材は、表1に示した鋼材表面にZn−11%Al−3%Mg系合金めっきが片面当たりのめっき付着量:90g/m2で施されたものを使用した。
溶接方法はパルスMAG溶接とし、溶接電流:180A、アーク電圧:21V、溶接速度:30cm/minに設定した。
板厚9mmの厚手鋼材7の上に評価対象となる亜鉛系合金めっき鋼板1を重ね合わせた後、亜鉛系合金めっき鋼板1の4辺6(a)〜6(d)を重ね隅肉溶接する。その後、さらに、亜鉛系合金めっき鋼材1上に丸鋼2を配置し、丸鋼2端部の円周を隅肉溶接することにより円周隅肉溶接ビード3を形成する。なお、厚手鋼材7の上に亜鉛系合金めっき鋼材1を溶接するのは、丸鋼2端部の円周を隅肉溶接する際の拘束条件を厳しくするためである。
+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2 ・・・(1)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。
上記(1)式は、一般に知られている炭素当量Ceqの式をベースに強度向上のための析出強化元素であるNb、VおよびZrを加えたものである。各添加量に係る係数は実験的に定めることができる。
図3に示すように、溶接熱影響部10で発生した液体金属脆化割れ8は、溶接部の応力集中部となる溶接止端部11で発生した液体金属脆化割れ8(図3(a)、参照)と、比較的加熱温度が低いニ相域加熱領域12で発生した液体金属脆化割れ8(図3(b)、参照)の2種類が観察された。
図中、溶接熱影響部の液体金属脆化割れの評価は、溶接止端部で発生した液体金属脆化割れが板厚に対する割れ深さの割合で5%を超えるものを×で示し、ニ相域加熱領域で発生した液体金属脆化割れが板厚に対する割れ深さの割合で5%を超えるものを△で示し、溶接止端部およびニ相域加熱領域で発生した液体金属脆化割れがいずれも板厚に対する割れ深さの割合で5%以下の場合を○で示した。
一方、上記E値が0.24を超える鋼材、つまり、比較的焼入れ性が高く、引張り強さが490MPa以上程度に相当する強度レベルが高い鋼材からなる亜鉛系合金めっき鋼材では、鋼材中のB含有量が高過ぎる場合には、溶接熱影響部において溶接止端部に比べて比較的引張応力が低く、加熱温度が低い、ニ相域加熱領域でも、溶接熱影響部の組織に起因して液体金属脆化割れが発生する場合がある(図2中の△)。このような溶接熱影響部のニ相域加熱領域で発生する液体金属脆化割れを抑制するためには、図2から鋼材中のB含有量の上限を、上記(1)式で示される液体金属脆化の感度指数:E値との関係から、−102×E+61ppmに制限することにより抑制することが可能となる。
また、溶接部の冷却過程では、Bは焼入れ性向上元素であり、ベーナイトあるいはマルテンサイト組織の形成を促進し、組織の微細化および、溶接部の熱収縮による引っ張り応力の発生に対して、特に溶接熱影響部の粒界に偏析固溶し、粒界強化により応力、塑性歪の低減効果も得られる。上述した図2に示すように、3ppm以上で液体金属脆化の抑制効果が得られる。一方で、上記(1)式で示される液体金属脆化の感度指数:E値が0.24を超える鋼材では、過剰なB添加は逆に液体金属脆化を助長し、安定して液体金属脆化するために、E値との関係からB含有量の上限を−102E+61ppmと規定した。
+[%Ti]/4.5+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2
・・・(2)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Ti]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Ti、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。
記号9は鋼材中のC含有量が低く、溶接熱影響部の焼入れ性が十分でないため、特に応力集中部となる溶接止端部の引張応力を十分に低減できず、溶接止端部に液体金属脆化割れが発生した。また、E値が0.06と極めて低いため引張強さが490MPa未満であった。
2 丸鋼
3 円周隅肉溶接ビード
4 円周隅肉溶接ビードのクレータ部(終端部)
5 円周隅肉溶接ビードのクレータ部(終端部)における溶接部断面
6 亜鉛系合金めっき鋼板の周端部
7 拘束用の厚手鋼材
8 液体金属脆化割れ
9 液体金属脆化の割れ深さ(板厚方向)
10 溶接熱影響部
11 溶接止端部
12 ニ相域加熱領域
Claims (6)
- 亜鉛系合金めっき層を鋼材表面に設けた亜鉛系合金めっき鋼材において、前記鋼材が、質量%で、
C:0.01〜0.3%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.1〜3.0%、
S:0.015%以下、
Al:0.001〜0.5%、
N:0.0005〜0.006%、
さらに、Nb、V、および、Zrのうちの1種または2種以上を合計量で0.01〜0.60%を含有し、下記(1)式で示される液体金属脆化の感度指数E値が0.24を超え、かつB含有量が3ppm以上、−102×E+61ppm以下を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
E値=[%C]+[%Si]/17+[%Mn]/7.5+[%Ni]/17
+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2 ・・・(1)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。 - 前記鋼材が、質量%で、さらに、Ti:0.001〜0.5%を含有し、下記(2)式で示される液体金属脆化の感度指数E値が0.24を超えることを特徴とする請求項1に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
E値=[%C]+[%Si]/17+[%Mn]/7.5+[%Ni]/17
+[%Ti]/4.5+[%Nb]/2+[%V]/1.5+[%Zr]/2
・・・(2)
ここで、E値は液体金属脆化の感度指数を示し、[%C]、[%Si]、[%Mn]、[%Ni]、[%Ti]、[%Nb]、[%V]、[%Zr]は、鋼材中のC、Si、Mn、Ni、Ti、Nb、V、Zrの各含有量(質量%)を示す。 - 前記亜鉛系合金めっきが、Zn−Al系合金めっき、Zn−Al−Mg系合金めっき、および、Zn−Al−Mg−Si系合金めっきのうちの何れか1種であることを特徴とする請求項1または2記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼板。
- 前記Zn−Al系合金めっきが、質量%で、Al:0.18〜5%を含有し、さらに、Mg:0.01〜0.5%、La:0.001〜0.5%、および、Ce:0.001〜0.5%のうちのいずれか1種または2種以上を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする請求項3に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
- 前記Zn−Al−Mg系合金めっきが、質量%で、Al:2〜19%、Mg:0.5〜10%を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする請求項3記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
- 前記Zn−Al−Mg−Si系合金めっきが、質量%で、Al:2〜19%、Mg:1〜10%、Si:0.01〜2%を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物であることを特徴とする請求項3に記載の溶接性に優れた亜鉛系合金めっき鋼材。
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2010255047A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Jfe Steel Corp | めっき施工方法 |
WO2012118073A1 (ja) | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 日新製鋼株式会社 | 溶融Zn-Al-Mg系めっき鋼板および製造方法 |
US20150231726A1 (en) * | 2014-02-19 | 2015-08-20 | Nisshin Steel Co., Ltd. | METHOD FOR PRODUCING ARC-WELDED Zn-Al-Mg ALLOY COATED STEEL PLATE STRUCTURAL MEMBER |
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KR20160058289A (ko) | 2014-11-14 | 2016-05-25 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 점용접성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
JP2016145399A (ja) * | 2015-02-09 | 2016-08-12 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接h形鋼 |
JP2017145441A (ja) * | 2016-02-16 | 2017-08-24 | 日新製鋼株式会社 | 黒色表面被覆高強度鋼板およびその製造方法 |
EP3305453A4 (en) * | 2015-05-29 | 2018-10-24 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Arc welding method for hot-dip galvanized steel plate having excellent appearance of welded part and high welding strength, method for manufacturing welding member, and welding member |
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Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010255047A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Jfe Steel Corp | めっき施工方法 |
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AU2012224032B2 (en) * | 2011-02-28 | 2017-03-16 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet hot-dip-coated with Zn-Al-Mg-based system, and process of manufacturing same |
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JP2012193452A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-10-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板および製造方法 |
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KR20160058289A (ko) | 2014-11-14 | 2016-05-25 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 점용접성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
JP2016145399A (ja) * | 2015-02-09 | 2016-08-12 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接h形鋼 |
EP3305453A4 (en) * | 2015-05-29 | 2018-10-24 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Arc welding method for hot-dip galvanized steel plate having excellent appearance of welded part and high welding strength, method for manufacturing welding member, and welding member |
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JP2017145441A (ja) * | 2016-02-16 | 2017-08-24 | 日新製鋼株式会社 | 黒色表面被覆高強度鋼板およびその製造方法 |
WO2020225936A1 (ja) | 2019-05-09 | 2020-11-12 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
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