JP2006194916A

JP2006194916A - 光学系

Info

Publication number: JP2006194916A
Application number: JP2005003395A
Authority: JP
Inventors: Keiichi Hisayoshi; 圭一久芳; Akiyoshi Tochigi; 明義栃木
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2005-01-11
Filing date: 2005-01-11
Publication date: 2006-07-27

Abstract

【課題】撮影光学系からファインダー光学系に光路を分割する光学系において、ファインダー光学系に最適な手ぶれ補正機能を設けた光学系を提供する。
【解決手段】撮影光学系とファインダー光学系とを備え、撮影光学系がファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段を有し、ファインダー光学系が被写体を一度結像するリレー光学系ＲＬＳを含み、ファインダー光学系を構成する一部の光学系ＲＬを光軸と垂直な面内で移動するシフトを行うことで防振する光学系。
【選択図】図１

Description

本発明は、光学系に関するものであり、さらに詳しくは、手ぶれ（例えば、カメラを手持ちで撮影する際の振動）による像のぶれを防ぐことができる手ぶれ補正機能を有する光学系、特に、デジタルカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の撮影装置のファインダー光学系に関するものである。

手ぶれ補正機能を有するファインダー光学系に関する従来技術には次のものがある。

特許文献１に記載されているファインダー光学系は、図１０に示す通りの構成である。この光学系は、撮影光学系とファインダー光学系が別体のｎｏｎ−ＴＴＬファインダー光学系中に手ぶれ補正レンズＬを配置したものである。そして、この手ぶれ補正レンズＬを駆動系Ａにより、ファインダー光学系の光軸に対して平行に偏心させている。このようにすることにより、被写体から光学系に入射してきた光のぶれを補正している。

また、特許文献２に記載されている光学系は、図１１、図１２、図１３に示す通りの構成である。図１１、図１２では、対物レンズの一部のレンズＬを光軸と垂直方向に移動させている。また、図１３では、接眼レンズＥを光軸と垂直方向に移動させている。このようにして手ぶれ補正を行なっている。
特開平９−３２９８２０号公報特開２００３−９１０２７号公報

上記従来技術では、手ぶれを防止する機能を有するレンズ群、すなわち防振群を用いている。この防振群を偏心させると、偏心による収差のため結像性能が劣化する。また、偏心歪曲収差の発生により、像が光軸に対し非対称な形状になる。このような防振による結像性能の劣化や像の形状の非対称を防止する必要がある。

また、防振群の重量が大であると、防振群を移動させるためのアクチュエータに対する負担が大になる。そのため防振群を軽くする必要がある。

また、防振感度が低いと、防振群の移動量が大になる。逆に、防振感度が高いと、防振群の移動を制御することが困難である。この問題を解消するためには、防振感度を適切な値に設定する必要がある。

このように、防振光学系は、防振のための機能について、多くの点を考慮する必要がある。

特許文献１、特許文献２に記載されている光学系は、何れも防振光学系において考慮すべき課題についての検討に関する開示が全くない。このように、これら従来例は、最適な防振方法や実現性のある検討が十分なされていない。特に、光学系における光路図が示されていないものもある。

また、特許文献１、特許文献２に記載されている光学系は何れも、撮影光学系とファインダー光学系が別体のｎｏｎ−ＴＴＬファインダー光学系に関するものである。

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、撮影光学系からファインダー光学系に光路を分割する光学系において、ファインダー光学系に最適な手ぶれ補正機能を設けた光学系を提供することである。

上記目的を達成する本発明の第１の光学系は、撮影光学系とファインダー光学系とを備え、
撮影光学系がファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段を有し、
ファインダー光学系が被写体を一度結像するリレー光学系を含み、
ファインダー光学系を構成する一部の光学系を光軸と垂直な面内で移動するシフトを行うことで防振（手ぶれ補正）することを特徴とするものである。

以下に、上記第１の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例１〜５が対応する。

この構成において、撮影光学系がファインダー光学系の対物レンズの作用も持ち、ファインダー光学系の対物レンズが不要なので、光学系が単純になる。

そして、防振機構によりファインダー光学系による観察像が安定するので、特に望遠撮影や撮影に慣れていない使用者が撮影する場合に問題となる観察像のぶれをなくすことができる。

また、ファインダー光学系中に被写体を一度結像するリレー光学系を設けたので、リレー光学系の倍率を大きくすることで、観察像が観察しやすくなる。また、手ぶれ補正機能を持たせるための自由度が増す。

本発明のような一眼レフファインダーでは、一次結像面と接眼光学系との間に正立光学系を配置する必要がある。視野角を確保するためには接眼光学系の焦点距離を短くする必要があるが、瞳径やアイポイント位置を一定にしたまま焦点距離を短くすると、正立光学系の有効径が大きくなる。その結果、視野角の確保と小型化を両立するのは難しくなるが、リレー光学系により再結像させる二次結像方式にすれば、この問題を解決できる。

また、ファインダー光学系を構成する一部の光学系を光軸と垂直な面内で移動するシフトを採用しているため、手ぶれ補正（防振）をするために可変頂角プリズム等の新たな素子を配置する必要がないので、光学系の構成が単純になる。

本発明の第２の光学系は、第１の光学系において、前記リレー光学系を構成する一部の光学系をシフトして防振することを特徴とするものである。

以下に、上記第２の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例１〜４が対応する。

リレー光学系は、撮影光学系で形成された一次結像を二次結像として再結像する。二次結像面に視野枠を置く場合、二次結像面で観察像が手ぶれ補正（防振）されていないと、別途視野枠のぶれ防止機能が必要となる。リレー光学系を構成する光学系のシフトで防振すれば、二次結像面で防振されているので、視野枠のぶれ防止機能がなくても、観察像と視野枠の両方の手ぶれ補正（防振）を行うことができる。

このとき、リレー光学系が正レンズ、負レンズ、正レンズの順で構成される光学系（トリプレット構成）を含むと、単純な構成で良好な収差補正を行うことができ、さらに好ましい。

本発明の第３の光学系は、第１の光学系において、前記リレー光学系がフィールドレンズを含み、防振する一部の光学系に前記フィールドレンズが含まれないことを特徴とするものである。

以下に、上記第３の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例２〜４が対応する。

リレー光学系がフィールドレンズを含み、フィールドレンズに主に瞳位置制御の役割を持たせることで、フィールドレンズの径は大きくても、フィールドレンズ以外のリレー光学系の径を小型化することができる。一次結像面や二次結像面に面するフィールドレンズの有効径は大きいので、フィールドレンズが防振群に含まれると、防振群の重量が増す。その結果、防振のための高速駆動が困難になったり、駆動が不可能になったする。

しかし、フィールドレンズ以外の径の小さな一部の光学系で防振すれば、アクチュエータの負担を小さくできる。

また、フィールドレンズの偏心感度は小さい。よって、フィールドレンズ以外の一部の光学系のシフトで防振し、防振群とフィールドレンズの間に防振により相対的な位置ずれが生じても、防振後の性能劣化が小さい。

また、防振群がフィールドレンズを含まないことで、防振群のレンズ枚数も少なくできる。

また、リレー光学系の二次結像面側にフィールドレンズを含む場合、以下の効果もある。リレー光学系の射出瞳が二次結像面より像側に形成されていると、接眼光学系の径を小さくできる。リレー光学系の二次結像面側のレンズを主に瞳位置を制御するフィールドレンズにすることで、この効果をより大きくすることができる。このとき、フィールドレンズはレンズ１〜２枚で構成するとよい。

本発明の第４の光学系は、第３の光学系において、防振する一部の光学系がリレー光学系の瞳とフィールドレンズの間に含まれることを特徴とするものである。

以下に、上記第４の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例３、４が対応する。

瞳付近の光学系の有効径は小さいので、瞳とフィールドレンズの間の光学系の有効径も比較的小さい。大きさが比較的小さい瞳とフィールドレンズの間の光学系で防振すれば、防振群が軽量になり防振群を駆動するアクチュエータの負担が軽くなる。

本発明の第５の光学系は、第２の光学系において、前記リレー光学系が、一次結像面側から順に、正屈折力の群、負屈折力の群、正屈折力の群の順で構成され、防振する一部の光学系が最後の正屈折力の群に含まれることを特徴とするものである。

以下に、上記第５の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例３、４が対応する。

リレー光学系が正屈折力の群、負屈折力の群、正屈折力の群の順のトリプレット構成で構成すると、単純な構成で収差補正を行うことができる。また、最後の正屈折力の群に含まれるレンズの横倍率は大きいので、防振の感度を大きくすることができる。

本発明の第６の光学系は、第１の光学系において、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．８≦｜Δ’／Δ｜≦４・・・（条件式１）
ここで、Δ ：移動する一部の光学系のシフト量、
Δ’：二次結像面における像位置の補正量、
である。

以下に、上記第６の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例１〜４が対応する。

条件式１を満足することで、防振感度（像のぶれ補正量／防振群のシフト量）が適切になる。この条件式の上限の４を越えると、感度が高すぎて防振群のシフト量の微妙な制御が難しくなる。その下限の０．８を越えると、感度が低すぎて防振群のシフト量が大きいので、アクチュエータの負担が大きくなる。

さらに、以下を満足すると、上記作用効果がさらに大きくなるので好ましい。

１≦｜Δ’／Δ｜≦３・・・（条件式１−１）
さらにまた、以下を満足すると、上記作用効果がさらに大きくなるので好ましい。

１．２≦｜Δ’／Δ｜≦２．２・・・（条件式１−２）
本発明の第７の光学系は、第２の光学系において、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．５≦｜ｆ_t／ｆ_s｜≦８・・・（条件式２）
ここで、ｆ_t：リレーレンズ全系の焦点距離、
ｆ_s：防振のためにシフトする一部の光学系の焦点距離、
である。

以下に、上記第７の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例１〜４が対応する。

条件式２を満足することで、防振感度と防振後の性能を両立できる。この条件式の上限の８を越えると、防振群のパワーが強すぎ、防振後の性能劣化が大きくなる。下限の０．５を越えると、防振群のパワーが弱すぎ、防振感度が不足する。

本発明の第８の光学系は、第１の光学系において、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−３≦β_a≦−０．５・・・（条件式３）
ここで、β_a：防振のために移動する一部の光学系の横倍率、
である。

以下に、上記第８の光学系の構成をとる理由とその作用を説明する。この光学系は、後記する実施例１〜４が対応する。

光学系の一部をシフトして防振する場合、以下の関係を満たす。

Δ’= Δ（１−β_a）β_b
ここで、Δ ：移動する一部の光学系のシフト量、
Δ’：二次結像面における像位置の補正量、
β_a：防振のために移動する一部の光学系の横倍率、
β_b：防振のために移動する一部の光学系より像側のリレーレンズ群の横倍率、である。

条件式３を満足することで防振感度（像のぶれ補正量／防振群のシフト量）が適切になる。条件式３の下限の−３を越えると、防振感度が高かくなりすぎて、防振群のシフト量の微妙な制御が難しくなる。上限の−０．５を越えると、感度が低すぎて防振群のシフト量が大きいので、アクチュエータの負担が大きくなる。

−２．７≦β_a≦−０．６・・・（条件式３−１）
さらにまた、以下を満足すると、上記作用効果がさらに大きくなるので好ましい。

−２．３≦β_a≦−０．７・・・（条件式３−２）

以上の本発明によると、防振後の性能劣化が少なく、防振感度が適切な防振光学系により、ファインダー光学系の手ぶれ補正を行うことができる。

以下に、本発明の光学系の実施例を説明する。

まず、実施例１として、防振のためにリレーレンズＲＬ全体をシフトする例を説明する。

図１は、実施例１〜５に共通のファインダー光学系の光路図であり、撮影光学系と、ファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段は省いて図示してある（図３参照）。

図示を省いた撮影光学系で形成された一次結像を一次結像面Ｉ₁上に結像し、リレー光学系ＲＬＳで二次結像面Ｉ₂に二次結像として再結像し、接眼レンズＥＰで虚像として観察するファインダー光学系である。図１の光路図では、理想レンズＩＤＬでこの虚像を像面Ｉ₃上に実像として結像させている。

このファインダー光学系において、リレー光学系ＲＬＳは、物体側に凸の正メニスカスレンズＬ₁、物体側に凸の正メニスカスレンズＬ₂、両凹負レンズＬ₃、物体側に凸の負メニスカスレンズＬ₄と両凸正レンズＬ₅の接合レンズ、両凸正レンズＬ₆、凸平正レンズＬ₇の６群７枚構成であり、レンズＬ₁からＬ₆の５群６枚でリレーレンズＲＬを構成しており、凸平正レンズＬ₇はフィールドレンズである。二次結像面Ｉ₂は凸平正レンズＬ₇の像側の平面位置に一致している。なお、正メニスカスレンズＬ₁の物体側の面、両凸正レンズＬ₆の両面、凸平正レンズＬ₇の物体側の面は非球面である。また、接眼レンズＥＰは、両凹負レンズＬ₈と両凸正レンズＬ₉の接合レンズ、両凸正レンズＬ₁₀、両凸正レンズＬ₁₁の３群４枚構成である。なお、図１において、一次結像面Ｉ₁とリレー光学系ＲＬＳの間に配置された平行平板群ＰＲは、例え光路折り曲げプリズムであり、また、接眼レンズＥＰと理想レンズＩＤＬの間のアイポイント位置には絞りＳが配置されている。

なお、このファインダー光学系のレンズデータは後記する。

図２は、実際のレイアウトの１例を示す図であり、このファインダー光学系は、光路折り曲げプリズムＰＲやミラーＭ₁〜Ｍ₃で光路を折り曲げて光学系をコンパクトに構成するが、以下も含め、図１には直線状の光路図で示す。

図２以外にも、図１の変形はいくつも考えられる。例えば、フィールドレンズＦＬを二次結像面Ｉ₂からもっと離すと、フォーカシングスクリーンや視野枠等に付着したゴミが観察され難くなり、より好ましい。また、図３に示すように、光路折り曲げプリズムＰＲの入射面あるいは射出面をレンズＬＦとして構成してもよい。図３では、光路折り曲げプリズムＰＲの入射面を凸面として一次結像面Ｉ₁に対するフィールドレンズの作用を持たせている。なお、図３において、ＰＬＳは撮影光学系であり、撮影光学系ＰＬＳはファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段ＤＭを有し、撮影光学系ＰＬＳは光路分割手段ＤＭを介して一次結像面Ｉ₁に被写体の一次結像を結像する。

図１のファインダー光学系においては、接眼レンズＥＰを構成するレンズの一部Ｌ₈、Ｌ₉、Ｌ₁₀を光軸方向に移動することで視度調節を行う。−１ディオプターの位置を基準に、Ｌ₈、Ｌ₉、Ｌ₁₀を二次結像面Ｉ₂側に２．１８ｍｍ移動すると、−３ディオプター、Ｌ₈、Ｌ₉、Ｌ₁₀を二次結像面Ｉ₂と反対側に２．１６ｍｍ移動すると、＋１ディオプターとなる。

理想レンズＩＤＬで形成された実像面Ｉ₃におけるぶれなし状態の横収差図を図４に示す。この横収差図において、中央に示された角度は上下方向の画角を示し、その画角におけるメリジオナル方向とサジタル方向の横収差を示す。以下、同じ。

次に、図１のファインダー光学系において、光学系が傾き、一次結像面Ｉ₁の位置が下に０．５ｍｍずれたとする。このとき、二次結像面Ｉ₂の位置は上に０．４３ｍｍずれる。このとき、実施例１として、リレーレンズＲＬを図１の下方向に０．２３ｍｍシフトすると、二次結像面Ｉ₂における像のずれが補正でき、ぶれのない像観察を行うことができる。

この実施例１による防振後の横収差図を図５に示す。図４との比較から、防振による性能劣化が少ないことが分かる。

この実施例１のように、視度調節レンズ（接眼レンズＥＰを構成するレンズの一部Ｌ₈、Ｌ₉、Ｌ₁₀）と防振レンズ（ＲＬ）を別にすると、両者の精度確保、両者のアクチュエータの配置が容易になり好ましい。

次に、実施例２として、防振のためにリレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₁〜Ｌ₅をシフトする例を説明する。

図１の光学系が傾き、一次結像面Ｉ₁の位置が下に０．５ｍｍずれたとする。このとき、二次結像面Ｉ₂の位置は上に０．４３ｍｍずれる。このとき、リレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₁〜Ｌ₅を図１の下方向に０．３２ｍｍシフトすると、二次結像面Ｉ₂における像のずれが補正でき、ぶれのない像観察を行うことができる。

この実施例２による防振後の横収差図を図６に示す。図４との比較から、防振による性能劣化が少ないことが分かる。

この実施例においては、フィールドレンズＦＬのレンズＬ₇とフィールドレンズ的役割を持つレンズＬ₆以外のレンズＬ₁〜Ｌ₅で防振しているので、防振群の有効径が小さく、重量も軽量にできている。

この実施例のように、瞳を含む光学系（瞳はレンズＬ₃近傍にできている。）をシフトして防振すれば、瞳付近の光学系の有効径が小さく防振レンズ群を軽量にできるので、防振群をシフトするアクチュエータの負担が軽くなり好ましい。

なお、この実施例の変形として、防振群の有効径をより小さくするために、防振群より一次結像面Ｉ₁側にフィールドレンズを追加してもよい。また、防振後の性能を向上させるために防振群に非球面を追加してもよい。これらの変形は、以下の実施例でも同じ。

次に、実施例３として、防振のためにリレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₄〜Ｌ₆をシフトする例を説明する。

図１の光学系が傾き、一次結像面Ｉ₁の位置が下に０．５ｍｍずれたとする。このとき、二次結像面Ｉ₂の位置は上に０．４３ｍｍずれる。このとき、リレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₄〜Ｌ₆を図１の下方向に０．２１ｍｍシフトすると、二次結像面Ｉ₂における像のずれが補正でき、ぶれのない像観察を行うことができる。

この実施例３による防振後の横収差図を図７に示す。図４との比較から、防振による性能劣化が少ないことが分かる。

この実施例３を実施例２と比較すると、防振群の横倍率β_aは１．８２から１．０４に小さくなっているが、防振群より像側のリレーレンズ群の横倍率β_bが０．４７から０．９８と大きくなっている。その結果、防振の感度が１．３３から２．０に向上している。

次に、実施例４として、防振のためにリレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₄〜Ｌ₅をシフトする例を説明する。

図１の光学系が傾き、一次結像面Ｉ₁の位置が下に０．５ｍｍずれたとする。このとき、二次結像面Ｉ₂の位置は上に０．４３ｍｍずれる。このとき、リレーレンズＲＬを構成するレンズＬ₄、Ｌ₅の接合レンズを図１の下方向に０．２９ｍｍシフトすると、二次結像面Ｉ₂における像のずれが補正でき、ぶれのない像観察を行うことができる。

この実施例４による防振後の横収差図を図８に示す。図４との比較から、防振による性能劣化が少ないことが分かる。

この実施例のように、防振群が正レンズと負レンズを含んで色収差が補正されていると、防振する際に色収差の劣化が少なく好ましい。このとき、防振群が正レンズと負レンズの接合レンズを含むと、肉厚誤差、偏心誤差等の製作誤差の影響を受け難いので好ましい。

次に、実施例５として、防振のために接眼接眼レンズＥＰをシフトする例を説明する。

図１の光学系が傾き、一次結像面Ｉ₁の位置が下に０．５ｍｍずれたとする。このとき、二次結像面Ｉ₂の位置は上に０．４３ｍｍずれる。このとき、接眼レンズＥＰを図の上方向に０．４４ｍｍシフトすると、ぶれのない像観察を行うことができる。

この実施例５による防振後の横収差図を図９に示す。図４との比較から、防振による性能劣化が少ないことが分かる。

以下に、図１のファインダー光学系のレンズデータを示すが、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］＋Ａ₄ ｙ⁴
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄は４次の非球面係数である。

ｒ₁= ∞（Ｉ₁）ｄ₁= 7.00
ｒ₂= ∞ ｄ₂= 10.00 ｎ_d1 =1.5163 ν_d1 =64.1
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 22.80 ｎ_d2 =1.5163 ν_d2 =64.1
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 10.80 ｎ_d3 =1.5163 ν_d3 =64.1
ｒ₅= ∞ ｄ₅= 16.80
ｒ₆= 14.94（非球面）ｄ₆= 4.72 ｎ_d4 =1.6935 ν_d4 =53.2
ｒ₇= 200.43 ｄ₇= 0.44
ｒ₈= 14.06 ｄ₈= 4.81 ｎ_d5 =1.8040 ν_d5 =46.6
ｒ₉= 25.38 ｄ₉= 2.84
ｒ₁₀= -14.50 ｄ₁₀= 1.10 ｎ_d6 =1.8467 ν_d6 =23.8
ｒ₁₁= 10.42 ｄ₁₁= 8.92
ｒ₁₂= 300.05 ｄ₁₂= 1.60 ｎ_d7 =1.7174 ν_d7 =29.5
ｒ₁₃= 26.50 ｄ₁₃= 5.46 ｎ_d8 =1.8040 ν_d8 =46.6
ｒ₁₄= -22.88 ｄ₁₄= 22.93
ｒ₁₅= 30.04（非球面）ｄ₁₅= 5.55 ｎ_d9 =1.5254 ν_d9 =55.8
ｒ₁₆= -276.45（非球面）ｄ₁₆= 21.67
ｒ₁₇= 56.07（非球面）ｄ₁₇= 3.05 ｎ_d10=1.5254 ν_d10=55.8
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.00
ｒ₁₉= ∞（Ｉ₂）ｄ₁₉= 12.48
ｒ₂₀= -14.70 ｄ₂₀= 1.37 ｎ_d11=1.8467 ν_d11=23.8
ｒ₂₁= 66.77 ｄ₂₁= 6.56 ｎ_d12=1.6031 ν_d12=60.6
ｒ₂₂= -20.00 ｄ₂₂= 0.50
ｒ₂₃= 244.69 ｄ₂₃= 3.62 ｎ_d13=1.7859 ν_d13=44.2
ｒ₂₄= -39.79 ｄ₂₄= 3.36
ｒ₂₅= 37.54 ｄ₂₅= 3.30 ｎ_d14=1.8340 ν_d14=37.2
ｒ₂₆= ∞ ｄ₂₆= 23.00
ｒ₂₇= ∞（Ｓ）ｄ₂₇= 31.62
ｒ₂₈= ∞（ＩＤＬ）ｄ₂₈= 32.62
ｒ₂₉= ∞（Ｉ₃）
非球面係数
第６面
Ｋ = 1.1550 ×10^-1
Ａ₄= 6.4822 ×10^-6
第１５面
Ｋ = -8.4040 ×10^-1
Ａ₄= 1.3875 ×10^-5
第１６面
Ｋ = 8.4052 ×10¹
Ａ₄= 1.2911 ×10^-5
第１７面
Ｋ = -6.6270 ×10^-1
Ａ₄= 3.0506 ×10^-5 。

次に、上記実施例１〜４の条件式１〜条件式３の値は次の通りである。

条件式１条件式２条件式３
実施例１ 1.857 1.000 -0.857
実施例２ 1.328 2.948 -1.820
実施例３ 2.004 5.002 -1.040
実施例４ 1.493 4.802 -2.170
実施例５ -0.974 − − 。

以上の本発明の光学系は、例えば次のように構成することができる。

〔１〕撮影光学系とファインダー光学系とを備え、
撮影光学系がファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段を有し、
ファインダー光学系が被写体を一度結像するリレー光学系を含み、
ファインダー光学系を構成する一部の光学系を光軸と垂直な面内で移動するシフトを行うことで防振することを特徴とする光学系。

〔２〕前記リレー光学系を構成する一部の光学系をシフトして防振することを特徴とする上記１記載の光学系。

〔３〕前記リレー光学系がフィールドレンズを含み、防振する一部の光学系に前記フィールドレンズが含まれないことを特徴とする上記１記載の光学系。

〔４〕防振する一部の光学系がリレー光学系の瞳とフィールドレンズの間に含まれることを特徴とする上記３記載の光学系。

〔５〕前記リレー光学系が、一次結像面側から順に、正屈折力の群、負屈折力の群、正屈折力の群の順で構成され、防振する一部の光学系が最後の正屈折力の群に含まれることを特徴とする上記２記載の光学系。

〔６〕以下の条件式を満足することを特徴とする上記１記載の光学系。

〔７〕以下の条件式を満足することを特徴とする上記２記載の光学系。

０．５≦｜ｆ_t／ｆ_s｜≦８・・・（条件式２）
ここで、ｆ_t：リレーレンズ全系の焦点距離、
ｆ_s：防振のために移動する一部の光学系の焦点距離、
である。

〔８〕以下の条件式を満足することを特徴とする上記１記載の光学系。

本発明の実施例１〜５を適用するファインダー光学系の１例の光路図である。図１のファインダー光学系の実際のレイアウトの１例を示す図である。レイアウトの変形例を示す図である。図１のファインダー光学系のぶれなし状態の横収差図である。本発明の実施例１による防振後の横収差図である。本発明の実施例２による防振後の横収差図である。本発明の実施例３による防振後の横収差図である。本発明の実施例４による防振後の横収差図である。本発明の実施例５による防振後の横収差図である。従来の手ぶれ防止機能を設けた光学系の構成を示す図である。従来の他の手ぶれ防止機能を設けた光学系の構成を示す図である。従来の他の手ぶれ防止機能を設けた光学系の構成を示す図である。従来の他の手ぶれ防止機能を設けた光学系の構成を示す図である。

符号の説明

Ｌ…手ぶれ補正レンズ
Ａ…駆動系
Ｅ…接眼レンズ
Ｉ₁…一次結像面
Ｉ₂…二次結像面
Ｉ₃…実像面
ＲＬＳ…リレー光学系
ＲＬ…リレーレンズ
ＦＬ…フィールドレンズ
ＥＰ…接眼レンズ
ＩＤＬ…理想レンズ
Ｌ₁〜Ｌ₆…リレーレンズを構成するレンズ
Ｌ₇…フィールドレンズを構成するレンズ
Ｌ₈〜Ｌ₁₁…接眼レンズを構成するレンズ
ＰＲ…平行平板群（光路折り曲げプリズム）
Ｓ…絞り
Ｍ₁〜Ｍ₃…光路を折りミラー
ＬＦ…レンズ
ＰＬＳ…撮影光学系
ＤＭ…光路分割手段

Claims

撮影光学系とファインダー光学系とを備え、
撮影光学系がファインダー光学系に光路を分割する光路分割手段を有し、
ファインダー光学系が被写体を一度結像するリレー光学系を含み、
ファインダー光学系を構成する一部の光学系を光軸と垂直な面内で移動するシフトを行うことで防振することを特徴とする光学系。
前記リレー光学系を構成する一部の光学系をシフトして防振することを特徴とする請求項１記載の光学系。
前記リレー光学系がフィールドレンズを含み、防振する一部の光学系に前記フィールドレンズが含まれないことを特徴とする請求項１記載の光学系。