JP2006161628A

JP2006161628A - 密閉型圧縮機

Info

Publication number: JP2006161628A
Application number: JP2004352446A
Authority: JP
Inventors: Ko Inagaki; 耕稲垣; Masanori Kobayashi; 正則小林; Terumasa Ide; 照正井出; Tomio Maruyama; 富美夫丸山
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2004-12-06
Filing date: 2004-12-06
Publication date: 2006-06-22
Anticipated expiration: 2024-12-06
Also published as: EP1819927B1; JP4752255B2; US8118568B2; WO2006062223A1; US20080247886A1; EP1819927A1; CN1878959A; CN1878959B

Abstract

【課題】吸入マフラからのオイル吸入に起因する性能の変動を防止するものである。
【解決手段】吸入マフラ１４０は消音空間１４２内に一定方向のガス流１４３ｃを生成するガス流生成手段１４４と、消音空間１４２の底部近傍でかつガス流１４３ｃの下流側にオイル排出孔１４６を穿設したもので、ガス流１４３ｃによって消音空間１４２底部に溜まったオイルがオイル排出孔１４６から排出され、圧縮室１３４へ吸入されることを防止するため、性能の変動を防止することができるものである。
【選択図】図３

Description

本発明は、主に家庭用の電気冷凍冷蔵庫などに使用されるインバータ制御方式の密閉型圧縮機に関するものである。

近年、地球環境に対する要求はますます強まってきており、冷蔵庫やその他の冷凍サイクル装置等においても、特に高効率化が強く要望されている。

従来、この種の密閉型圧縮機としては、樹脂製の吸入マフラを用いたものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら上記従来の密閉型圧縮機を説明する。

図５は特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の縦断面図、図６は従来の吸入マフラの斜視図を示したものである。

図５、図６において、密閉容器１の底部にはオイル２を貯留しており、圧縮機本体４はサスペンションスプリング６によって密閉容器１に対して弾性的に支持されている。

圧縮機本体４は、電動要素１０と、電動要素１０の上方に配設される圧縮要素２０から構成されている。電動要素１０は、固定子１２および回転子１４から構成されている。

圧縮要素２０のクランクシャフト２１は主軸２２及び偏心軸２４から構成されており、主軸２２はブロック２６の軸受部２７に回転自在に軸支されるとともに、回転子１４が固定されている。さらに、クランクシャフト２１は給油機構２５を備えている。

また、ピストン２８はブロック２６に一体に形成されたシリンダ３０に往復自在に挿入されており、シリンダ３０は、バルブプレート３２とともに圧縮室３４を形成する。ピストン２８に取り付けられたピストンピン（図示せず）が、連結手段３６に回転自在に挿入されると共に、連結手段３６に偏心軸２４が回転自在に挿入されることで、連結手段３６は偏心軸２４とピストン２８を連結している。

さらに、シリンダ３０端面に取り付けられたバルブプレート３２と、バルブプレート３２を蓋するシリンダヘッド３８により、吸入マフラ４０は挟持されている。吸入マフラ４０は、ＰＢＴなどの樹脂で成型され、内部に略円錐状の内面を形成する消音空間４２を有し、下端にオイル排出孔４６を有している。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下にその動作を説明する。

電動要素１０に通電されると、固定子１２に発生する回転磁界により、回転子１４はクランクシャフト２１とともに回転する。主軸２２の回転により、偏心軸２４の偏心運動が連結手段３６を介してピストン２８に伝えられる。ピストン２８はシリンダ３０内で往復動する。密閉容器１外の冷凍サイクル（図示せず）より戻った冷媒ガスは、吸入マフラ４０を経由して圧縮室３４内へ導入され、圧縮室３４内でピストン２８により圧縮され、圧縮された冷媒ガスは密閉容器１外の冷凍サイクル（図示せず）へ送出される。

この際、吸入マフラ４０は、間欠的な冷媒ガスの吸入により発生する騒音を低減すると共に、熱伝達の少ない樹脂で形成されることで冷媒の加熱を防止し、性能の低下を防いでいる。

さらに給油機構２５はクランクシャフト２１の回転により生じた遠心力などの働きで、密閉容器１底部から上方の圧縮要素２０へオイル２を搬送する。オイル２は、軸受部２７などの摺動部を潤滑した後、クランクシャフト２１上端より飛散し、ピストン２８、シリンダ３０などを潤滑すると共に、飛散したオイル２が密閉容器１に付着し、密閉容器１の内壁面を伝って底部に流れ落ちる際に、オイル２から密閉容器１へ熱が伝わり、密閉容器１が密閉式圧縮機外部へ放熱することで、密閉型圧縮機の冷却を行っている。

また、飛散したオイル２は冷媒ガスとともに吸入マフラ４０内にも吸入されるが、冷媒ガスの流れが吸入マフラ４０内の消音空間４２に開放されて速度が低下した際に、オイル２は消音空間４２下方に落下する。消音空間４２内に落下したオイル２は壁面に沿って下端に集まり、オイル排出孔４６より吸入マフラ４０外に排出される。
特開平５−１９５９５３号公報

しかしながら、上記従来の構成では、円錐状の内部形状を維持しながら吸入マフラ４０の小型化を図ることが難しく、そのため密閉型圧縮機を小型化するに当たっての弊害となっていた。

即ち、吸入マフラ４０の消音の機能を達成するためには、一定以上の空間の容積が必要であるが、オイル２が壁面に沿ってオイル排出孔４６に流れる程度の角度を有する円錐状の形状とすると、吸入マフラ４０の下端のオイル排出孔４６はオイル２に近づく。

ところが、オイル２の液面は運転状態によって変化し、特に密閉型圧縮機の起動時には、停止中にオイル２に溶け込んだ冷媒ガスが圧力低下により発泡するため、液面が上昇する。このため、吸入マフラ４０の外表面に開口したオイル排出孔４６がオイル２に浸かってしまい、消音空間４２内の方が密閉容器１内より平均圧力は低いため、オイル排出孔４６からオイル２が多量に消音空間４２内に浸入し、吸入マフラ４０内に滞留する。

また、吸入マフラ４０の形状の傾斜を緩やかにしてオイル排出孔４６を密閉容器１底部のオイル２から放して配置すると、消音空間４２から充分にオイル２が排出されず、やはり吸入マフラ４０内にオイル２が滞留する。

このようにして、吸入マフラ４０内に多量のオイル２が滞留すると、圧縮室３４へ冷媒ガスを吸入する際、オイル２を巻上げて、オイル２が圧縮室３４へ多量に吸入される恐れがある。

多量のオイル２が圧縮室３４に流入すると、圧縮時の負荷が大きくなり、入力が増大したり、充分に冷媒ガスを圧縮できないことにより冷凍能力の低下を引き起こしたりする。また、圧縮負荷などが急激に変動することにより、騒音も発生する。さらに、冷凍サイクルに多量に吐出されることにより、熱交換器の性能へも悪影響を及ぼす。

本発明は、上記従来の課題を解決するもので、吸入マフラ内にオイルが滞留しにくく、騒音が低く、性能の安定した密閉型圧縮機を実現することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、吸入マフラの消音空間内に一定方向のガス流を生成するガス流生成手段と、消音空間の底部近傍でかつガス流の下流側にオイル排出孔を穿設したもので、底部が平坦であってもオイル排出孔からオイルを排出でき、圧縮室へのオイルの吸入を防止するので、騒音を低減し、性能を安定させるという作用を有する。

本発明の密閉型圧縮機は、吸入マフラ内にオイルが滞留しにくく、騒音が低く、性能の安定させることができる。

請求項１に記載の発明は、密閉容器内にオイルを貯留するとともに冷媒ガスを圧縮する圧縮要素を収容し、前記圧縮要素はシリンダを形成するブロックと、前記シリンダ内に嵌合され往復運動するピストンと、一端が前記シリンダに形成される圧縮室に連通するとともに消音空間を形成する吸入マフラを備え、前記吸入マフラは前記消音空間内に一定方向のガス流を生成するガス流生成手段と、前記消音空間の底部近傍でかつ前記ガス流の下流側にオイル排出孔を穿設したもので、消音空間の底部に滞留したオイルがガス流によって下流側のオイル排出孔へ運ばれてオイル排出孔から排出されるため、吸入マフラ内にオイルが滞留しにくく、騒音が低く、性能を安定させることができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、一端が消音空間に開口し、他端が密閉容器内に開口する入口管と、一端が消音空間に開口し、他端が圧縮室に開口する出口管との少なくとも一方を備え、前記入口管と前記出口管の少なくとも一方が、消音空間の上下端面及び左右端面いずれかに延出開口することで、ガス流生成手段を構成したもので、入口管と出口管の配置だけの簡単な構成でガス流を生成できるため、ガス流を生成するための追加の部品を必要とせず、コストを低減できる。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、出口管は消音空間の上端面に沿って延出したもので、起動時に冷凍サイクルから液冷媒が密閉型圧縮機へ流入したり、密閉容器内の圧力が急激に低下してオイルに溶け込んだ冷媒が発泡して液面が上昇することによってオイルや液冷媒が吸入マフラに流入しても、出口管は消音空間の上端面近傍にあり、消音空間の底部に溜まったオイルや液冷媒を出口管から吸入しにくいので、一時的に吸入マフラ内にオイルや液冷媒が滞留した場合にも圧縮室に多量に吸入されることを防止し、騒音を低減することができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、消音空間の下端面が略水平な面からなり、オイル排出孔を前記下端面のガス流下流側の端部近傍に配置したもので、下端面を平面で構成してオイルの液面との距離を確保しながら、消音空間の容積を確保できるので、起動時に密閉容器内の圧力が急激に低下し、オイルに溶け込んだ冷媒が発泡して液面が上昇した場合にもオイルや液冷媒が入口管やオイル排出孔から吸入マフラに流入しにくく、消音空間の容積を確保することで十分な消音効果を得ることができる。

請求項５に記載の発明は、請求項１から４のいずれか一項に記載の発明において、消音空間に環状のガス流路を形成したもので、消音空間内に強いガス流が生成され、オイルがオイル排出孔から確実に排出されるので、吸入マフラ内にオイルがより滞留しにくくなり、また環状のガス流に働く遠心力によってガスに含まれるオイルが遠心分離されることでオイルがより圧縮室３４に流入しにくくなり、騒音を低減し、性能を安定させることができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図である。図２は、図１の密閉型圧縮機のＡ−Ａ線断面図である。図３は、同実施の形態における吸入マフラの断面図である。図４は、同実施の形態における吸入マフラの斜視図である。

図１から図４において、密閉容器１０１内底部にオイル１０２を貯留するとともに、電動要素１１０と、これによって駆動される圧縮要素１２０とからなる圧縮機本体１０４を収容し、例えばＲ６００ａなどの温暖化係数の低い炭化水素系の冷媒を充填している。また密閉容器１０１には電動要素１１０に電源を供給するための電源端子１０８が取り付けられている。

まず、電動要素１１０について説明する。

電動要素１１０は、突極集中巻き方式のＤＣブラシレスモータを形成しており、固定子１１２と回転子１１４とを備え、電源端子１０８を経由して、インバータ駆動回路（図示せず）と導線により接続されている。

固定子１１２は、固定子鉄心の磁極歯に絶縁材を介して巻線が直接巻回して形成されている。固定子鉄心は、例えば、無方向性電磁鋼帯（ＪＩＳＣ２５５２）などの鉄損の少ない、いわゆる電磁鋼板（珪素鋼板）で形成され、望ましくは厚さ０．７ｍｍ以下、鉄損７Ｗ／ｋｇ以下の電磁鋼板、さらに望ましくは厚さ０．３５ｍｍ、鉄損０．４Ｗ／ｋｇ以下の非常に鉄損の少ない電磁鋼板を用いている。

回転子１１４は、固定子１１２の内径側に配置され、回転子鉄心と、回転子鉄心内に配置される例えばネオジウム等の希土類からなる永久磁石とから構成され、クランクシャフト１２１の主軸１２２に固定される。回転子鉄心も、固定子１１２の鉄心と同様に、ＪＩＳＣ２５５２無方向性電磁鋼帯などの電磁鋼板を積層して形成される。

また、電動要素１１０は、インバータ駆動により、１５ｒ／ｓｅｃから７５ｒ／ｓｅｃの間の複数の周波数で運転を行う。

次に圧縮要素１２０の詳細を以下に説明する。

圧縮要素１２０は電動要素１１０の上方に配設されている。

圧縮要素１２０を構成するクランクシャフト１２１は主軸１２２及び偏心軸１２４を備えるとともに、オイル１０２に浸漬される主軸１２２下端から偏心軸１２４の上端までを連通する給油機構１２５が設けられている。ブロック１２６には主軸１２２を回転自在に軸支する軸受部１２７およびシリンダ１３０を備える。

ピストン１２８はシリンダ１３０に往復自在に挿入されており、シリンダ１３０の端面に配設されるバルブプレート１３２とともに圧縮室１３４を形成する。ピストン１２８は連結手段１３６によって偏心軸１２４と連結されている。

吸入マフラ１４０は、バルブプレート１３２とシリンダヘッド１３８に挟持されることで固定され、主にガラス繊維を添加した結晶性樹脂であるポリブチレンテレフタレートなどの合成樹脂で形成されている。

さらに、吸入マフラ１４０は、内部に消音空間１４２を形成し、一端が消音空間１４２に開口し、他端が密閉容器１０１内に開口する入口管１５０と、一端が消音空間１４２に開口し、他端が圧縮室１３４に開口する出口管１５２とを有している。

吸入マフラ１４０の背面側は固定子１１２およびブロック１２６と隣接し、固定子１１２およびブロック１２６に沿うような外形形状となっている。

また、正面側は、電源端子１０８との距離を確保するように、図１や図４に示すように上側より下側が薄く、左右に比べ中央部が薄い形状になっている。さらに、吸入マフラ１４０の底面はほぼ水平であり、密閉容器１０１の底部に貯留したオイル１０２と所定の距離を確保している。

消音空間１４２内には出口管１５２が消音空間１４２の上端の壁面に沿ってほぼ水平方向に延出し、出口管１５２の先端は消音空間１４２の上端の壁面近傍で開口しており、消音空間１４２から出口管１５２を通って冷媒が流出する際、その流速によって消音空間１４２の外周に時計回りの方向に環状のガス流１４３を生成するガス流生成手段１４４を形成している。

ここで、消音空間１４２に生成される環状のガス流１４３について、図４を用いて詳細に説明する。

図４において、入口管１５０は、消音空間１４２のほぼ中央で水平方向に開口しており、一点鎖線の矢印で示すように右から左の方向へ冷媒ガスが流れるよう構成されている。また、出口管１５２は、消音空間１４２の上端部、手前側に配置され、一点鎖線の矢印で示すように左から右方向に冷媒ガスが流れるよう構成されている。

消音空間１４２は、入口管１５０より上方では出口管１５２の背面側に空間を有し、入口管１５０より下方にも奥行きの小さな空間を有している。また、ほぼ入口管１５０と同じ高さでは、左右の手前側に延出した空間があり、これら、上下左右４箇所の空間が互いにつながっている。

また、入口管１５０は背面側の壁面と一体に形成され、かつ入口管１５０の消音空間１４２への開口部近傍では、入口管１５０と手前側の壁面との間にはほとんど隙間が無い。従って、消音空間１４２は、入口管１５０の開口部の周りを囲む様に既に述べた上下左右の空間がつながったドーナツ状の空間となり、環状のガス流路１４８を形成している。

さらに、消音空間１４２は、高さに比べ横幅が広い形状をなし、下端面がほぼ水平な面で構成されており、吸入マフラ１４０の消音空間１４２の底部近傍でかつガス流の下流側の側面にオイル排出孔１４６が穿設されている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

インバータ駆動回路より電動要素１１０に通電されると、固定子１１２に発生する磁界により回転子１１４はクランクシャフト１２１とともに回転する。主軸１２２の回転に伴い、偏心軸１２４は偏心回転し、この偏心運動は連結手段１３６を介して往復運動に変換され、ピストン１２８をシリンダ１３０内で往復運動させることで密閉容器１０１内の冷媒ガスを圧縮室１３４内に吸入し、圧縮する圧縮動作を行う。

この圧縮動作に伴う吸入行程において、密閉容器１０１内の冷媒ガスは、吸入マフラ１４０を介して圧縮室１３４内に間欠的に吸入され、圧縮された後、吐出配管などを経由して密閉容器１０１外の既知の冷凍サイクル（図示せず）へ送られる。吸入マフラ１４０は、入口管１５０、出口管１５２、消音空間１４２で膨張型マフラを構成しており、間欠的な冷媒ガスの吸入により発生する騒音を低減する。また、吸入マフラ１４０は、金属などに比べ大幅に熱伝達の少ないポリブチレンテレフタレート樹脂で形成され、冷凍サイクルから戻った温度の低い冷媒の加熱を防止し、性能の低下を防いでいる。

また、給油機構１２５は、クランクシャフト１２１の回転により得た遠心力や、摺動部で生じる粘性摩擦力により、密閉容器１０１の底部に貯留したオイル１０２を圧縮要素１２０の上部へ搬送する。圧縮要素１２０に搬送されたオイル１０２は、主軸１２２、偏心軸１２４の摺動部の潤滑を行うとともに、クランクシャフト１２１の上端より飛散する。密閉容器１０１内に飛散したオイル１０２は、ピストン１２８、シリンダ１３０の摺動部に降りかかり潤滑を行うと共に、摺動部などで温度が上昇したオイル１０２が密閉容器１０１の内面に付着し、密閉容器１０１を介して外部に放熱することで、密閉型圧縮機を冷却している。

さらに、密閉容器１０１内に飛散ったオイル１０２の一部は、密閉容器１０１内に開口した吸入マフラ１４０の入口管１５０から吸入される。そして、吸入マフラ１４０に入ったオイル１０２は、入口管１５０を経て消音空間１４２に冷媒ガスが開放された際に、重力で消音空間１４２の底部に落下する。

消音空間１４２においては、出口管１５２に流れる冷媒ガスの速度により付勢され、出口管１５２の背面を左から右へ流れるガス流１４３ａが生じる。さらに、消音空間１４２内には環状のガス流路１４８が形成されており、消音空間１４２の右側を、入口管１５０の手前側を上から下へ流れるガス流１４３ｂ、消音空間１４２の下端を右から左へ流れるガス流１４３ｃ、消音空間１４２の左側を上から下へ流れるガス流１４３ｄが発生し、消音空間１４２内を循環する環状のガス流１４３が形成される。

そして、消音空間１４２に形成されたガス流１４３ｃによって、オイル１０２は図３の左側のオイル排出孔１４６近傍に運ばれる。オイル排出孔１４６を封止するとオイル１０２が溜まり、その液面は冷図３の破線で示すように媒ガスの流れによって斜めになることを確認している。

吸入マフラ１４０内は密閉容器１０１内の圧力に対して負圧と正圧が交互に生じ、呼吸している状態となるため、オイル排出孔１４６が排出される行程と密閉容器１０１内から冷媒ガスが吸入マフラ１４０内に吸入される行程が交互に繰り返され、オイル排出孔１４６近傍に集まったオイルは断続的に密閉容器１０１内へと排出される。

この結果、密閉容器１０１内にはオイル１０２が滞留しにくく、多量のオイル１０２が圧縮室１３４へ吸入することを防止できる。

なお、出口管１５２が消音空間１４２の上端の壁面に沿ってほぼ水平方向に開口することで、消音空間１４２から出口管１５２を通って冷媒が流出するときの流速によって、消音空間１４２内の冷媒ガスが付勢され、消音空間１４２の外周に環状のガス流１４３を形成するガス流生成手段１４４を形成しているので、例えばガス流１４３ｃを発生するためのファンを設けるなど別段の部品を追加する必要が無く、コストの増加を防止している。

また、起動時には、冷凍サイクルから液冷媒が密閉型圧縮機へ流入したり、密閉容器１０１内の圧力が急激に低下してオイル１０２に溶け込んだ冷媒が発泡したりすることによって、オイル１０２や液冷媒が吸入マフラ１４０に流入し、流入したオイル１０２や液冷媒が一時的に消音空間１４２で重力により落下し、消音空間１４２の底部に溜まることが起こりうる。

しかし、消音空間１４２の底部にオイル１０２や液冷媒がある程度蓄積されても、出口管は消音空間の上端面近傍にあり、下端面とは十分に離れているため、出口管１５２からの冷媒ガス吸入によるオイル１０２や液冷媒の圧縮室１３４への多量の吸入を防ぐことができ、騒音の発生や、バルブ等の破損を防止することができる。

また、消音空間１４２の下端面が略水平な面からなり、オイル排出孔１４６を下端面のガス流１４３ｃの下流側の端部近傍に配置しているので、高さ方向の寸法が小さい吸入マフラ１４０においても、消音空間１４２の容積を確保しながら、密閉容器１０１底部のオイル１０２との距離を確保できるので、起動時に密閉容器１０１内の圧力が急激に低下することで、オイル１０２に溶け込んだ冷媒が発泡してオイル１０２の液面が上昇しても、オイル１０２や液冷媒が入口管１５０やオイル排出孔１４６から吸入マフラ１４０に流入することを防ぐことができ、圧縮室１３４にオイルや液冷媒が多量に吸入されることによる騒音の発生を防止し、性能の安定化ができる。

また、電動要素１１０は突極集中巻き方式のＤＣブラシレスモータであり、分布巻き方式のインダクションモータよりも高さ方向の寸法が小さいので、本発明の吸入マフラ１４０を用いることで、吸入マフラ１４０の内容積を確保しながら高さ方向の寸法を小さくして、内部にオイル１０２が滞留することを防止することで、騒音を低減し、性能を安定させるとともに、密閉型圧縮機を小型化することができる。

特に、強力な磁力を得ることができる希土類磁石を用いた電動要素１１０では、高さ方向の寸法をさらに小さくすることができるので、高さが低くてもオイル１０２の滞留を防止する本発明の効果は顕著であり、密閉型圧縮機の高さをさらに低くすることが可能となる。

また、消音空間１４２内に形成される環状のガス流１４３には遠心力が働くので、冷媒ガスに含まれるオイルが遠心分離されるため、オイルがより圧縮室３４に流入しにくくなり、騒音を低減し、性能を安定させることができる。従って、吸入マフラ１４０内でオイル１０２を遠心分離し、圧縮室１３４への吸入を防止することで、より性能の変動や騒音の発生を防止することができる。

また、環状のガス流１４３が形成されることで、ガス流１４３ｃが乱れにくく、安定して一定方向の強いガス流１４３ｃを形成することが可能であり、オイル１０２の排出がより確実に行われる。

なお、吸入マフラ１４０外表面のオイル排出孔１４６近傍にオイル１０２が多量に付着していると、オイル排出孔１４６から逆に吸入マフラ１４０内にオイル１０２が吸入されてしまい、吸入マフラ１４０にオイル１０２が溜まってしまうといったことが生ずる可能性があるが、オイル排出孔１４６の上側にひさし状にせり出した部分１５６を設けたことで、壁面を伝って流れるオイル１０２がオイル排出孔１４６に存在しないようにできるので、吸入マフラ１４０外表面のオイル１０２の吸入を避けることができる。

さらに、本発明の密閉型圧縮機では、インバータにより回転数を広い範囲で運転し、オイル１０２の飛散の状況も回転数により大きく変化するが、多量にオイル１０２が飛散し、吸入マフラ１４０へオイル１０２が吸入されやすい高回転の運転では、消音空間１４２内のガス流１４３ｃも強くなるので、オイル１０２はオイル排出孔１４６へ集まりやすくなるので、吸入マフラ１４０からのオイル１０２の排出が促進される。

さらに環状のガス流１４３の流速が上がることで遠心力が高まり、更に遠心分離能力も高まる。

従って、広い運転範囲でオイル１０２の圧縮室１３４への吸入を防止し、密閉式圧縮機の性能を安定させることができる。

なお、オイル排出孔１４６は吸入マフラ１４０の側面に設けたが、底面に設けてもよい。

以上のように、本発明の密閉式圧縮機は、吸入マフラからオイルを確実に排出し、圧縮室への吸入を防止するので、性能を安定させ、騒音の発生を防止できる。

以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、圧縮機の性能を安定させ、騒音を低減できるので、家庭用電気冷凍冷蔵庫に限らず、エアーコンディショナー、自動販売機やその他の冷凍装置等に広く適用できる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図図１の密閉型圧縮機のＡ−Ａ線断面図本発明の実施の形態１における吸入マフラの断面図本発明の実施の形態１における吸入マフラの斜視図従来の密閉型圧縮機の縦断面図従来の吸入マフラの斜視図

符号の説明

１０１密閉容器
１０２オイル
１２０圧縮要素
１２６ブロック
１２８ピストン
１３０シリンダ
１３４圧縮室
１４０吸入マフラ
１４２消音空間
１４３環状のガス流
１４３ａ、１４３ｂ、１４３ｃ、１４３ｄガス流
１４４ガス流生成手段
１４６オイル排出孔
１４８環状のガス流路
１５０入口管
１５２出口管

Claims

密閉容器内にオイルを貯留するとともに冷媒ガスを圧縮する圧縮要素を収容し、前記圧縮要素はシリンダを形成するブロックと、前記シリンダ内に嵌合され往復運動するピストンと、一端が前記シリンダに形成される圧縮室に連通するとともに消音空間を形成する吸入マフラを備え、前記吸入マフラは前記消音空間内に一定方向のガス流を生成するガス流生成手段と、前記消音空間の底部近傍でかつ前記ガス流の下流側にオイル排出孔を穿設した密閉型圧縮機。
一端が消音空間に開口し、他端が密閉容器内に開口する入口管と、一端が消音空間に開口し、他端が圧縮室に開口する出口管との少なくとも一方を備え、前記入口管と前記出口管の少なくとも一方が、消音空間の上下端面及び左右端面いずれかに延出開口することで、ガス流生成手段を構成したことを特徴とする請求項１に記載の密閉型圧縮機。
出口管は消音空間の上端面に沿って延出した請求項２に記載の密閉型圧縮機。
消音空間の下端面が略水平な面からなり、オイル排出孔を前記下端面のガス流下流側の端部近傍に配置した請求項１から３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
消音空間に環状のガス流路を形成した請求項１から４のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。