JP4883179B2 - 密閉型圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、冷蔵庫、ショーケースなどの冷蔵、冷凍装置、空気調和装置、その他の冷凍サイクル装置に用いられる密閉型圧縮機に関する。

近年、地球環境保護に対する要求はますます強まってきており、冷蔵庫やその他の冷凍サイクル装置などにおいても、特に高効率化が強く要望されている。

冷蔵、冷凍装置、空気調和装置、その他の冷凍サイクル装置などに用いられる密閉型圧縮機は、一般に、冷媒ガスの吸引中に発生する騒音を減衰する機能を有する吸入マフラーを密閉容器内に備えている。

この吸入マフラーを使用する圧縮機の効率を低下させる原因の１つは、吸い込まれる冷媒ガスの過熱である。冷媒ガスが圧縮機に入ってからシリンダに浸入するまでの間に、圧縮機の内部に存在するいくつかの熱源から伝達される熱により、冷媒ガスの温度が上昇する。冷媒ガスの温度上昇は、比体積を増加させ、その結果、冷媒ガスの質量流量が低下する。

圧縮機の冷却能力は冷媒ガスの質量流量に正比例するので、質量流量が減少すると効率は低下する。そこで、シリンダに吸い込まれる低温の冷媒ガスに伝達される熱を最小限に抑える密閉型圧縮機の吸入マフラーが特許文献１で提案されている。

以下、図面を参照しながら特許文献１に開示された従来の密閉型圧縮機を説明する。図１０は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の縦断面図である。図１１は従来の密閉型圧縮機の要部断面図である。図１２は従来の吸入マフラーの分解斜視図である。

図１０から図１２に示すように、従来の密閉型圧縮機は、密閉容器１の底部に潤滑油３を貯留するとともに冷媒ガス２０が充填されている。圧縮機本体５はサスペンションスプリング７によって、密閉容器１に対して弾性的に支持されている。

圧縮機本体５は、電動要素９と、電動要素９の上方に配設される圧縮要素１１とを備え、電動要素９は、ステータ１３およびロータ１５を有している。

圧縮要素１１は、偏芯軸２７と主軸３５とを備えたクランクシャフト１７とを備えている。また、圧縮要素１１は、圧縮室１９を形成するシリンダ２１を一体に形成したブロック２３を備えている。また、圧縮要素１１は、ピストン２５と、シリンダ２１の端面を封止するバルブプレート３１とを備えている。また、圧縮要素１１は、バルブプレート３１に備えられた吸入孔３３（図１１参照）を開閉する吸入バルブ（図示せず）を備えている。また、圧縮要素１１は、偏芯軸２７とピストン２５とを連結する連結部２９を備えている。

クランクシャフト１７の主軸３５は、ブロック２３の軸受部３７に回転自在に軸支されるとともに、ロータ１５が固定されている。また、クランクシャフト１７は、給油機構（図示せず）を備えている。

さらに、シリンダ２１の端面に取り付けられたバルブプレート３１と、バルブプレート３１を蓋するシリンダヘッド３９により、吸入マフラー４１は挟持されて固定されている。

図１１、図１２に示すように、吸入マフラー４１は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）やＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）などの合成樹脂で成型される。また、吸入マフラー４１は、消音空間を形成するマフラー本体４３と、入口管４５と出口管４７とを有するカバー６０とを備えている。

入口管４５は、マフラー本体４３の内部へ開口する入口管出口部４９を備えている。また、入口管４５は、カバー６０の外側にあって密閉容器１内の空間へ開口する入口管入口部５１を備えている。

出口管４７は、マフラー本体４３の内部へ開口する出口管入口部５３を備えている。また、出口管４７は、カバー６０の外側にあってシリンダヘッド３９に接続される出口管出口部５５を備えている。なお、図１１中に記載した矢印は、吸入マフラー４１内の冷媒ガス２０の流れを示している。

以上のように構成された従来の密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。まず、密閉型圧縮機は、ステータ１３に電流を流して磁界を発生させ、主軸３５に固定されたロータ１５を回転させることで、クランクシャフト１７が回転する。この回転により、偏芯軸２７に回転自在に取り付けられた連結部２９を介して、ピストン２５がシリンダ２１内を往復運動する。

そして、このピストン２５の往復運動により、冷媒ガス２０の圧縮室１９への吸入と圧縮および冷凍サイクル（図示せず）への吐出が繰り返される。

この際、入口管入口部５１から吸入された冷媒ガス２０は、入口管４５を通り、入口管出口部４９からマフラー本体４３内部へ開放される。その後、出口管入口部５３から吸入され、出口管４７を通って、出口管出口部５５から吸入孔３３を介して圧縮室１９内へ導かれる。

ここで、吸入マフラー４１は、間欠的な冷媒ガス２０の吸入により発生する騒音を低減する。これとともに、熱伝達の少ない樹脂で形成されることで吸入マフラー４１内を通過する冷媒ガス２０の加熱を防止する。さらに、入口管４５とマフラー本体４３との間に間隔が設けられているため、密閉容器１内に滞留する高温の冷媒ガス２０からの熱伝達を防ぐ。これによって、最終的にシリンダ２１に吸い込まれる冷媒ガス２０の質量流量を増加させることができる。

また、クランクシャフト１７の回転により生じた遠心力などを利用して、密閉容器１底部からクランクシャフト１７に備えられた給油機構を通じて上方の圧縮要素１１へ潤滑油３を搬送する。

搬送された潤滑油３は、まず、クランクシャフト１７と軸受部３７などの摺動部を潤滑にする。その後、クランクシャフト１７の上端より密閉容器１内に飛散し、ピストン２５、シリンダ２１などを潤滑にする。これとともに、飛散した潤滑油３が密閉容器１に付着する。付着した潤滑油が、密閉容器１の内壁面を伝って底部に流れ落ちる際に、潤滑油３から密閉容器１へ熱が伝わる。密封容器１内に伝わった熱は、密閉容器１から外部へ放熱することで、密閉型圧縮機の冷却を行っている。

また、密閉容器１内に飛散した潤滑油３は冷媒ガス２０とともにマフラー本体４３内にも吸入される。しかし、冷媒ガス２０が入口管出口部４９でマフラー本体４３内に開放されて、冷媒ガス２０の速度が低下した際に、潤滑油３は冷媒ガス２０と分離され、マフラー本体４３の底部に滞留する。

しかしながら、上記従来の構成では、入口管出口部４９からマフラー本体４３内に開放された冷媒ガス２０はマフラー本体４３の底部の内壁に沿って流れる。そのため、冷媒ガス２０とともに吸入されマフラー本体４３の底部に滞留した潤滑油３は、マフラー本体４３の底部に近接した出口管入口部５３に流入しやすい。その結果、潤滑油３が圧縮室１９へ大量に流入しやすくなる。

潤滑油３が圧縮室１９に大量に流入すると、圧縮時の負荷が大きくなり、入力が増大したり、十分に冷媒ガス２０を圧縮できない。このことにより、冷凍能力の低下を引き起こしたり、さらには、圧縮負荷などが急激に変動する。圧縮負荷などが急激に変動する結果、騒音が発生するという課題を有していた。

また、冷凍サイクルに潤滑油３が大量に吐出されることにより、熱交換器の性能を低下させるという課題も有していた。

特表２００１−５０４１８９号公報

本発明は、マフラー本体の底部に滞留した潤滑油が出口管入口部に流入するのを抑えることのできるものである。その結果、潤滑油が圧縮室に流入して密閉型圧縮機の冷凍能力が低下したり、騒音を発したり、熱交換器の性能が低下することを防ぐものである。

本発明の密閉型圧縮機は、潤滑油を貯留するとともに、冷媒ガスを流入させるための吸入配管を有する密閉容器内に、電動要素と前記電動要素によって駆動される圧縮要素とを収容している。圧縮要素は、圧縮室を形成するシリンダブロックと、圧縮室の端部に配設された吸入バルブと、圧縮室内を往復運動するピストンと、圧縮室に連通した消音空間を形成する吸入マフラーとを備える。吸入マフラーは、消音空間を形成する中空体と、密閉容器内の空間と消音空間とを連通する入口管と、消音空間と吸入バルブとを連通する出口管とを有する。入口管は、密閉容器内の空間への開口部を有する入口管入口部から消音空間への開口部を有する入口管出口部に向かって下方に傾斜するように設けられる。出口管は、消音空間への開口部を有する出口管入口部と吸入バルブへの開口部を有する出口管出口部とを有する。入口管入口部と出口管入口部とは同じ高さに形成されている。

この構成によれば、出口管入口部がマフラー本体の底部から離れているので、マフラー本体の底部に滞留した潤滑油が圧縮室に流入しにくくなる。これとともに、入口管入口部に導かれた冷媒ガスの位置エネルギーを効率よく利用して、出口管入口部へ冷媒ガスを導くことができる。したがって、マフラー本体の底部に滞留した潤滑油が大量に圧縮室内に流入することを防止できる。これとともに、吸入マフラー内を通過する冷媒ガスの吸入損失を低減して、効率を向上することができる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の側面断面図 同実施の形態の密閉型圧縮機における吸入マフラーの正面断面図 配管の曲がり角度と圧力損失の関係を示した特性図 本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の上面断面図 同実施の形態における密閉型圧縮機の正面断面図 同実施の形態における吸入マフラーを示す斜視図 図５Ａの５Ｂ−５Ｂ線における矢視断面図 同実施の形態における吸入マフラーの圧縮要素への装着状態を示す断面図 同実施の形態における吸入配管の開口端部の構成図 同実施の形態における冷媒ガスの温度の測定結果を示した特性図 本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の吸入マフラーを示す斜視図 図９Ａの９Ｂ−９Ｂ線における矢視断面図 従来の密閉型圧縮機の側面断面図 従来の密閉型圧縮機の要部断面図 従来の吸入マフラーの分解斜視図

以下、本発明の密閉型圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本発明はこの実施の形態によって限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の側面断面図である。図２は、同実施の形態の密閉型圧縮機における吸入マフラーの正面断面図である。

図１および図２において、本実施の形態における密閉型圧縮機は、密閉容器１０１内底部に潤滑油１０３を貯留する。密閉容器１０１内に、冷媒ガス１０５として、例えば地球温暖化係数の低い炭化水素系のＲ６００ａなどが封入してある。

また、密閉容器１０１内には、圧縮要素１０７と電動要素１０９とを備えた圧縮機本体１１１がサスペンションスプリング１１２によって、密閉容器１０１に対して弾性的に支持されて収納されている。

圧縮要素１０７は、クランクシャフト１１３、シリンダブロック１１５、ピストン１１７、連結部１１９などで構成されている。クランクシャフト１１３は、偏芯軸１２１と主軸１２３とを備えている。さらに、潤滑油１０３に浸漬される主軸１２３下端から偏芯軸１２１上端までを連通する給油機構（図示せず）を備えている。

電動要素１０９は、シリンダブロック１１５の下方にボルト（図示せず）によって固定されたステータ１２５と、ステータ１２５の内側の同軸上に配置され主軸１２３に焼き嵌め固定されたロータ１２７とで構成されている。

シリンダブロック１１５には、圧縮室１２９を形成するシリンダ１３１が一体に形成されている。さらに、シリンダブロック１１５は、主軸１２３を回転自在に軸支する軸受部１３３を備えている。

また、シリンダ１３１の端面には、吸入孔１３５と吐出孔（図示せず）とを有するバルブプレート１３７と、吸入孔１３５を開閉する吸入バルブ１３９と、バルブプレート１３７を蓋するシリンダヘッド１４１とが固定されている。バルブプレート１３７と吸入バルブ１３９とシリンダヘッド１４１とは、ともに、ヘッドボルト１４３によって、シリンダ１３１の端面を封止するように押圧固定されている。吸入マフラー１４５は、バルブプレート１３７とシリンダヘッド１４１とにより、挟持されて固定されている。

吸入マフラー１４５は、主にガラス繊維を添加したＰＢＴなどの合成樹脂で成型される。吸入マフラー１４５は、図２に示すように、入口管１５１を一体に成型したマフラー本体１４９と、出口管１５３を一体に成型したカバー１５０とで構成される。すなわち、マフラー本体１４９とカバー１５０とを組み合わせて一体化することにより、内部に消音空間１４７を有する中空体１９６を形成している。

入口管１５１は、マフラー本体１４９の外壁部にあって、密閉容器１０１内の空間への開口部を有する入口管入口部１５５と、マフラー本体１４９内部の消音空間１４７への開口部を有する入口管出口部１５７とを備えている。入口管１５１は、入口管入口部１５５から入口管出口部１５７に向かって下方に傾斜するように設けられている。

また、入口管出口部１５７が消音空間１４７の底部近傍に開口して形成されている。入口管出口部１５７近傍のマフラー本体１４９の底部には、潤滑油１０３を消音空間１４７の外部へ排出する潤滑油排出孔１５９が形成されている。

出口管１５３は、消音空間１４７への開口部を有する出口管入口部１６１と、吸入バルブ１３９への開口部を有する出口管出口部１６３とを備えている。すなわち、出口管出口部１６３は、カバー１５０の外側にあってシリンダヘッド１４１に接続され、吸入バルブ１３９を介して圧縮室１２９と連通している。

また、出口管１５３は、消音空間１４７内において、出口管入口部１６１と出口管出口部１６３との中間部に、曲がり角度Tが鈍角になるように折り曲げて形成された曲折部１６５を有している。

さらに、出口管入口部１６１の消音空間１４７への高さ方向の開口位置が、入口管入口部１５５と略同一の高さに形成されている。また、出口管１５３は、出口管入口部１６１の上部を覆う誘導壁１６７を備えている。

吸入マフラー１４５の背面側（図２の奥側）は、ステータ１２５およびシリンダブロック１１５と隣接し、ステータ１２５およびシリンダブロック１１５に沿うような外形形状となっている。

また、吸入マフラー１４５の正面側（図２の手前側）は、ステータ１２５に電流を供給する電源端子１６９（図１参照）との距離を確保するように、上部より下部の方が薄い外形形状となっている。

さらに、入口管出口部１５７から出口管入口部１６１にかけて、消音空間１４７を形成する中空体１９６の下方から上方に冷媒ガス１０５を導くように、マフラー本体１４９の内壁面１８０が湾曲して形成されている。

ピストン１１７は、シリンダ１３１内に往復自在に挿入され、バルブプレート１３７とともに圧縮室１２９を形成している。さらに、ピストン１１７は、連結部１１９によって偏芯軸１２１と連結されている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。密閉型圧縮機は、電源端子１６９を介してステータ１２５に電流を流して磁界を発生させ、主軸１２３に固定されたロータ１２７を回転させる。これにより、クランクシャフト１１３が回転し、偏芯軸１２１に回転自在に取り付けられた連結部１１９を介して、ピストン１１７がシリンダ１３１内を往復運動する。ピストン１１７の往復運動に伴い、冷媒ガス１０５は吸入マフラー１４５を介して圧縮室１２９内へ吸入され、圧縮された後、冷凍サイクル（図示せず）へ吐出される。

吸入マフラー１４５は、入口管１５１と出口管１５３と消音空間１４７とで膨張型マフラーを構成しており、間欠的な冷媒ガス１０５の吸入により発生する騒音を低減する。

次に、密閉型圧縮機の吸入行程について説明する。ピストン１１７がシリンダ１３１の容積が増加する方向に動作すると、圧縮室１２９内の冷媒ガス１０５が膨張する。これにより、圧縮室１２９内の圧力が吸入圧力を下回ると、圧縮室１２９内の圧力と吸入マフラー１４５内の圧力との差により、吸入バルブ１３９は開き始める。

そして、冷凍サイクルから戻った温度の低い冷媒ガス１０５は、入口管入口部１５５から吸入され入口管１５１を経て、消音空間１４７に開放される。そして、開放された冷媒ガス１０５は、出口管入口部１６１から吸入され出口管１５３を経て、圧縮室１２９内に流入する。

その後、ピストン１１７の動作が下死点から圧縮室１２９内の容積が減少する方向に転じると、圧縮室１２９内の圧力は上昇する。これにより、圧縮室１２９内の圧力と吸入マフラー１４５内の圧力との差によって、吸入バルブ１３９は閉じる。

ここで、圧縮室１２９内に吸入される冷媒ガス１０５は、消音空間１４７に滞留する時間が長いと電動要素１０９の発熱などの影響を受け温度が上昇する。しかし、本実施の形態では、入口管出口部１５７を消音空間１４７の底部近傍に形成するとともに、出口管１５３に出口管入口部１６１の上部を覆う誘導壁１６７を備えている。さらに、入口管出口部１５７から出口管入口部１６１にかけて、消音空間１４７を形成する中空体１９６の下方から上方に冷媒ガス１０５を導くようにマフラー本体１４９の内壁面を形成している。そのため、冷媒ガス１０５は、入口管出口部１５７からマフラー本体１４９の湾曲した内壁面１８０に沿って、消音空間１４７の下方から上方に導かれる。さらに、出口管入口部１６１近傍に至った冷媒ガス１０５は、誘導壁１６７により出口管１５３内に効率よく誘導される。したがって、冷媒ガス１０５は消音空間１４７を通過する時間を短くすることができる。

すなわち、冷媒ガス１０５の消音空間１４７での受熱を低減し、密度の大きい冷媒ガス１０５を圧縮室１２９内に吸入させることができる。そのため、冷媒ガス１０５の質量流量が増加し、体積効率を向上させることができる。

なお、本実施の形態においては出口管入口部１６１の上部を覆う誘導壁１６７を設けたが、マフラー本体１４９内の出口管入口部１６１近傍に誘導壁１６７を設けても同様の効果が得られる。

さらには、誘導壁１６７を設けず、出口管入口部１６１をマフラー本体１４９内壁面近傍の消音空間１４７に形成するだけでも、冷媒ガス１０５を入口管出口部１５７から出口管入口部１６１に導くことができる。したがって、このような構成でも、吸入損失および受熱損失を低減することができる。

また、本実施の形態では、入口管１５１が、入口管入口部１５５から入口管出口部１５７に向かって下方に傾斜している。さらに、出口管入口部１６１と入口管入口部１５５とが略同一の高さに形成されている。さらに、入口管出口部１５７から出口管入口部１６１にかけて、消音空間１４７の下方から上方に冷媒ガス１０５を導くようにマフラー本体１４９の内壁面１８０を形成している。すなわち、入口管入口部１５５における冷媒ガス１０５の位置エネルギーが有効に利用できる高さに出口管入口部１６１が配置されているので、入口管入口部１５５に導かれた冷媒ガス１０５を出口管入口部１６１に効率よく導くことができる。したがって、冷媒ガス１０５を消音空間１４７の上方へ導くために必要なエネルギーを低減することができるとともに、吸入損失を低減することができる。

ここで、出口管入口部１６１と入口管入口部１５５とが略同一の高さに形成されているが、具体的には、出口管入口部１６１と入口管入口部１５５との少なくとも一部が水平方向にオーバーラップしていれば上述した効果が得られる。

さらに、出口管入口部１６１と入口管入口部１５５とが水平方向にオーバーラップしていなくとも、出口管入口部１６１の最下端が入口管入口部１５５の最上部に対して、入口管１５１または出口管１５３の直径寸法以内の範囲で上方に位置していれば、同様に上述した効果が得られる。また、同様に、出口管入口部１６１の最上端が入口管入口部１５５の最下部に対して、入口管１５１または出口管１５３の直径寸法以内の範囲で下方に位置していれば、同様に上述した効果が得られる。

次に、潤滑油１０３の動作について説明する。密閉容器１０１内底部に貯留された潤滑油１０３は、クランクシャフト１１３の回転により生じる遠心力や、摺動部で生じる粘性摩擦力を利用した給油機構により、圧縮要素１０７の上部へ搬送される。圧縮要素１０７へ搬送された潤滑油１０３は、主軸１２３および偏芯軸１２１の摺動部を潤滑にするとともに、クランクシャフト１１３の上端より飛散する。

密閉容器１０１内の空間に飛散した潤滑油１０３は、ピストン１１７およびシリンダ１３１の摺動部に降りかかり摺動部を潤滑にする。さらに、摺動部などで温度が上昇した潤滑油１０３が密閉容器１０１の内面に付着し、密閉容器１０１を介して外部に放熱することで、密閉型圧縮機を冷却する。

さらに、密閉容器１０１内の空間に飛散した潤滑油１０３の一部は、吸入マフラー１４５の入口管入口部１５５から冷媒ガス１０５とともに吸入される。

そして、入口管１５１を経て、容積の大きな中空体１９６内の消音空間１４７に冷媒ガス１０５が開放され、冷媒ガス１０５の流速が低下した際に、潤滑油１０３は冷媒ガス１０５と分離され、重力で中空体１９６の底部に落下する。

落下した潤滑油１０３は、入口管出口部１５７近傍のマフラー本体１４９の底部に形成された潤滑油排出孔１５９より、すぐにその場から吸入マフラー１４５の外部へ排出される。したがって、吸入マフラー１４５内に滞留する潤滑油１０３を低減することができる。

また、本実施の形態では、入口管１５１が、入口管入口部１５５から入口管出口部１５７に向かって下方に傾斜している。さらに、出口管入口部１６１と入口管入口部１５５とが略同一の高さに形成されている。さらに、入口管出口部１５７から出口管入口部１６１にかけて、消音空間１４７を形成する中空体１９６の下方から上方に冷媒ガス１０５を導くようにマフラー本体１４９の内壁面を形成してある。このことにより、入口管１５１から出口管１５３へと冷媒ガス１０５が流れる間に潤滑油１０３の分離が促進される。これとともに、マフラー本体１４９の底部に潤滑油１０３がある程度滞留した場合においても、出口管入口部１６１がマフラー本体１４９の底部から上方の十分に離れた位置（入口管入口部１５５と同程度の高さ）に配置されているので、出口管１５３を介して圧縮室１２９に多量の潤滑油１０３が流入することを防止することができる。したがって、騒音の発生やバルブなどの破損を防止することができる。

次に、出口管１５３の圧力損失について説明する。図３は、配管の曲がり角度と圧力損失の関係を示した特性図である。

図３において、縦軸は配管が曲がることによる圧力損失ｄＰ（Ｐａ）、横軸は配管の曲がり角度T（度）を示している。配管が曲がることによる圧力損失ｄＰは、曲がり角度１８０度である直管のときに零になり、曲がり角度が鋭角になるほど急激に増加する。

本実施の形態のように、吸入マフラー１４５が電源端子１６９側に配置される場合、電源端子１６９と距離を確保する必要がある。吸入マフラー１４５の正面側は、上部より下部の方が薄くなる。そのため、通常、出口管１５３の長さを適切に確保するために、出口管１５３の曲がり角度Tを直角（９０度）にすることが多い。

しかしながら、本実施の形態の吸入マフラー１４５は、出口管１５３が、中間部の曲折部１６５で曲がり角度Tが鈍角になるように形成されている。そのため、出口管１５３を通過する冷媒ガス１０５の圧力損失が低減され、体積効率を向上させることができる。

すなわち、本実施の形態では、出口管１５３における圧力損失を低減することと、出口管１５３の長さを適切に確保することを両立させるために、出口管１５３の中間部に鈍角の曲がり角度Tを有する曲折部１６５が形成されている。曲がり角度θが９５度から１５０度の範囲内であれば良好な特性が得られる。

また、吸入マフラー１４５は、金属などに比べ大幅に熱伝達の少ないＰＢＴ樹脂で形成されている。そのため、冷凍サイクルから戻った温度の低い冷媒ガス１０５が消音空間１４７で加熱されることを抑制することができる。したがって、さらに性能の低下を防止することができる。

また、本実施の形態では、入口管入口部１５５が入口管出口部１５７より上方の位置にあるので、密閉容器１０１内の比較的上方に位置している。そのため、密閉容器１０１内の圧力が急激に低下して潤滑油１０３に溶け込んだ冷媒ガス１０５が発泡して液面が上昇しても、潤滑油１０３が吸入マフラー１４５内に流入しにくくなる。

以上説明したように、本実施の形態によれば、吸入マフラー１４５は、密閉容器１０１内の空間から消音空間１４７に向かって下方に傾斜した入口管１５１を有し、入口管入口部１５５と出口管入口部１６１とは略同一の高さに形成されている。これにより、出口管入口部１６１をマフラー本体１４９の底部から上方へ離すことができ、マフラー本体１４９の底部に滞留した潤滑油１０３が大量に圧縮室１２９に流入することを防止することができる。さらに、入口管入口部１５５に導かれた冷媒ガス１０５の位置エネルギーを効率よく利用して、出口管入口部１６１へ冷媒ガス１０５を導くことができる。したがって、吸入損失を低減することができ、効率の向上が図れるとともに、性能を安定させることができる。

また、本実施の形態によれば、出口管１５３は、出口管入口部１６１と出口管出口部１６３との中間部で鈍角に曲折する曲折部１６５を有している。そのため、出口管１５３内の圧力損失を低減することができるので、さらに高い効率を得ることができる。

また、本実施の形態によれば、入口管出口部１５７は消音空間１４７を形成する中空体１９６の底部に形成されている。これとともに、入口管出口部１５７から出口管入口部１６１にかけて、冷媒ガス１０５を消音空間１４７の下方から上方に導くように中空体１９６の内壁面が形成されている。そのため、入口管出口部１５７から開放された冷媒ガス１０５を効率よく出口管入口部１６１に導くことができる。さらに、入口管１５１から出口管１５３へと冷媒ガス１０５が流れる間に、潤滑油１０３の分離が促進されるので、圧力損失および受熱損失をより低減し、効率を高めることができる。さらに、潤滑油１０３が大量に圧縮室１２９に流入することを防止することができる。

また、本実施の形態によれば、入口管出口部１５７近傍に潤滑油排出孔１５９が形成されている。したがって、入口管出口部１５７から容積の大きな消音空間１４７に開放させて冷媒ガス１０５の速度を低下させることで、冷媒ガス１０５と潤滑油１０３を効果的に分離できる。さらに、潤滑油１０３の分離後すぐにその場から吸入マフラー１４５の外部に潤滑油１０３を排出することができる。したがって、さらに潤滑油１０３が大量に圧縮室１２９に流入することを防止することができ、性能を安定させることができる。

また、本実施の形態によれば、消音空間１４７の冷媒ガス１０５を出口管１５３内に誘導する誘導壁１６７が、出口管入口部１６１上部を覆うように配置されている。これにより、入口管出口部１５７から開放された冷媒ガス１０５を、誘導壁１６７により効率よく出口管１５３内に導くことができる。したがって、さらに圧力損失および受熱損失を低減し、効率を高めることができる。

また、本実施の形態によれば、出口管入口部１６１は、マフラー本体１４９の内壁面１８０近傍の消音空間１４７に開口したものである。そのため、入口管出口部１５７から開放された冷媒ガス１０５をマフラー本体１４９の内壁面１８０を利用して効率よく出口管１５３に導くことができる。したがって、さらに圧力損失および受熱損失を低減し、体積効率をさらに向上することができる。

（実施の形態２）
図４Ａは、本発明の本実施の形態２における密閉型圧縮機の上面断面図であり、図４Ｂは、同正面断面図である。図５Ａは、同実施の形態における吸入マフラー１４５の全体の形状を示す斜視図である。図５Ｂは、図５Ａの５Ｂ−５Ｂ線における矢視断面図である。図６は、同実施の形態における吸入マフラー１４５の圧縮要素への装着状態を示す断面図である。図７は、同実施の形態における吸入配管の開口端部近傍の断面構成図である。図８は、同実施の形態における冷媒ガスの温度の測定結果を示した図である。

図４Ａ、図４Ｂにおいて、基本構成は図１に示す実施の形態１と同じであるが、図１とは断面の方向が異なるので再度説明する。最外側の要素である密閉容器１０１は、冷媒ガス１０５をその内部に流入させるための吸入配管１９１と、冷媒ガス１０５を外部に流出させるための吐出配管１９２とを備えている。吸入配管１９１及び吐出配管１９２は、互いに周方向に離隔して密閉容器１０１の側壁を貫通する状態で装着されている。

密閉容器１０１の底部には潤滑油１０３が貯留されている。この密閉容器１０１の内部には、電動要素１０９と、この電動要素１０９によって駆動されて冷媒ガス１０５の吸入、圧縮を行う圧縮要素１０７とが収納されている。さらに、密閉容器１０１の内部には、圧縮要素１０７が冷媒ガス１０５を吸入する経路に設けられる吸入マフラー１４５が収納されている。

電動要素１０９は、４個のサスペンションスプリング１１２を介して、密閉容器１０１の底部に装着されている。圧縮要素１０７は、シリンダ１３１（図６）を含むシリンダブロック１１５と、シリンダ１３１に往復動可能に挿設されたピストン１１７とを備えている。また、圧縮要素１０７は、電動要素１０９によって駆動され、回転運動を往復運動に変えて、ピストン１１７を往復運動させる周知のクランク機構１９３を有している。クランク機構１９３は、図1に示す、連結部１１９や偏芯軸１２１などから構成される。シリンダブロック１１５が電動要素１０９の固定子１２５に装着されてクランク機構１９３を支持している。

また、圧縮要素１０７は、シリンダ１３１の開口端に配置されたバルブプレート１３７と、その反シリンダ１３１側に装着されたシリンダヘッド１４１とを備えている。シリンダブロック１１５の内部には冷媒ガス１０５の吐出マフラの機能を有する鋳抜き空間（図示せず）が形成されている。シリンダブロック１１５の出口部１９４と吐出配管１９２とは、振動を吸収するように長手方向の途中が適宜に折り曲げられた冷媒導出管１９５によって接続されている。

吸入マフラー１４５は、シリンダヘッド１４１の下部における電動要素１０９の外周部に配置されている。この吸入マフラー１４５は、図５Ａ、図５Ｂを用いて詳細を後述するように、中空体１９６、入口管１５１及び出口管１５３を備えている。また、吸入マフラー１４５は、入口管１５１の入口管入口部１５５を含む範囲に、凹陥部からなる冷媒滞留部１９７が形成されている。冷媒滞留部１９７は、凹陥部の形状でなくても、入口管入口部１５５に冷媒ガス１０５を滞留させる壁面形状を呈していても良い。すなわち、冷媒滞留部１９７は、少なくとも入口管入口部１５５を含む範囲に冷媒ガス１０５を滞留させることができればよい。また、吸入マフラー１４５は、出口管１５３の出口管出口部１６３が、シリンダヘッド１４１によって保持されている。

電動要素１０９が圧縮要素１０７を駆動したとき、回転子１２７の回転により密閉容器１０１内に、矢印Ｘで示した方向の冷媒ガス１０５のガス流が誘起される。吸入マフラー１４５の入口管１５１の入口管入口部１５５及び冷媒滞留部１９７は、冷媒ガス１０５の流動方向で見て上流側で、かつ冷媒ガス１０５のガス流が最初に当たる面とは逆の面の中空体１９６の側壁部に配置されている。そして、吸入マフラー１４５の冷媒滞留部１９７と対向する位置に、吸入配管１９１が密閉容器１０１に装着されている。

上記のように構成された密閉型圧縮機について、その概略動作を説明した後で、吸入マフラー１４５の詳細な構成及び動作について説明する。電動要素１０９がクランク機構１９３を駆動すると、クランク機構１９３はピストン１１７を往復運動させ、周知の吸入行程と圧縮行程とが繰り返される。

吸入行程においては、冷媒ガス１０５が冷却システムから吸入配管１９１を通って密閉容器１０１内に吸い込まれる。吸い込まれた冷媒ガス１０５は、冷媒滞留部１９７に滞留してから、入口管１５１を通って吸入マフラー１４５の内部に流入する。その後、出口管１５３を通って吸入マフラー１４５から流出し、バルブプレート１３７の吸入孔１３５（図６）からシリンダの内部へ吸入される。

圧縮行程においては、シリンダ内で圧縮された冷媒ガス１０５が、圧縮要素１０７の内部に形成された鋳抜き空間で消音処理された後、冷媒導出管１９５及び吐出配管１９２を通って冷却システムに吐き出される。

なお、クランク機構１９３は、図１に示すクランクシャフト（図１に示す主軸１２３）を含んでいる。クランクシャフトの下端部にはポンプ機構（図示せず）が形成され、このポンプ機構によって潤滑油１０３が汲み上げられる。汲み上げられた潤滑油１０３は、クランク機構１９３自体やピストン１１７の摺動部に供給される。このとき、汲み上げられた潤滑油１０３の一部が霧状になって冷媒ガス１０５と混合され、その混合ガスの一部が吸入行程で吸入マフラー１４５の入口管１５１から吸い込まれる。

次に、吸入マフラー１４５について説明する。図５Ａ、図５Ｂにおいて、ＰＢＴやＰＰＳなどの合成樹脂材料で構成される中空体１９６は、マフラー本体１４９の開口部とカバー１５０の開口部とが溶接又は接着によって一体化されて内部に消音空間１４７を画定するように形成している。

この中空体１９６には、図４Ｂに示す電源端子１６９に電気部品を装着するための空間を確保するべく、平坦な一方の側壁の下部に窪み２００を備えている。この窪み２００を備えた側壁をＡとし、この側壁Ａに対向する側壁をＢとし、側壁Ａの左右に隣接する他の側壁をそれぞれＣ、Ｄとする。さらに、側壁Ｂよりも側壁Ａ側に凹んで側壁Ｃと斜めに対向する側壁をＥとする。

側壁Ｂは電動要素１０９の外側面に対して所定の間隔を保つように水平断面が円弧状の壁面を有している。側壁Ｃ及びＤは、密閉容器１０１の内側面に対して略一定の間隔を保つような水平断面が円弧状の壁面を有している。

このうち、側壁Ｃには凹陥部からなる冷媒滞留部１９７が形成され、この冷媒滞留部１９７の奥部を入口管入口部１５５として入口管１５１が中空体１９６の内部に設けられている。入口管１５１の内管部１９９は、中空体１９６の底部まで斜め下方に延長して設けられ、その入口管出口部１５７が側壁Ｄに向けられている。

一方、カバー１５０は中空体１９６内部と外部にそれぞれ延長する出口管１５３を備えている。出口管１５３の内延部２０１は入口管１５１と略平行にして斜め下方に延長して、その出口管入口部１６７が側壁Ｄに向けられている。この場合、出口管１５３の出口管入口部１６７は中空体１９６の高さ方向の中間部近傍に位置している。また、出口管１５３の外端２０２は上方に突出し、その出口管出口部１６３は側壁Ｂの壁面と直交する方向に向けられている。

冷媒滞留部１９７は側壁Ｃのやや下方に形成され、その上部の一部は壁を隔てて消音空間１４７になっている。すなわち、冷媒滞留部１９７は、その上方壁部２０３を介して、消音空間１４７に隣接するように形成されている。

また、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４は入口管入口部１５５に向かって下方に傾斜している。この下方壁部２０４の壁面に対して、入口管入口部１５５の内壁面が、段差ｄＨの高さの段差部２０５だけ上方に位置するように、入口管１５１が配置されている。

さらに、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４には、冷媒ガス１０５の吸入過程で沈着する潤滑油１０３の排出孔２０６が設けられている。さらに、上方壁部２０３には、消音空間１４７と冷媒滞留部１９７とを直接連通させる連通孔２０７が形成されている。なお、排出孔２０６及び連通孔２０７としては、直径が０．５ｍｍ以上であればよい。

図６において、シリンダブロック１１５のシリンダ１３１内にピストン１１７が往復動可能に挿設されている。このシリンダ１３１の開口端に吸入孔１３５を有するバルブプレート１３７が装着されている。また、このバルブプレート１３７の反シリンダ１３１側にシリンダヘッド１４１が装着されている。

シリンダヘッド１４１には凹部２０８が形成されている。この凹部２０８に、吸入マフラー１４５の出口管１５３の外端２０２を収容した状態で、バルブプレート１３７及びシリンダヘッド１４１がシリンダブロック１１５に一体的に組み付けられる。このとき、出口管１５３の出口管出口部１６３は吸入孔１３５に向けられ、冷媒ガス１０５が流れる流路としてつながっている。

図７において、吸入マフラー１４５の冷媒滞留部１９７と、吸入配管１９１の開口端部２１０とが相互に対向するように吸入マフラー１４５と吸入配管１９１とが配置されている。この場合、両者の対向面積を大きくするために、冷媒滞留部１９７の縦寸法に対して、吸入配管１９１の開口端部２１０の内径を他の部分の内径より大きく拡径されている。本実施の形態では、冷媒滞留部１９７の縦寸法に対して吸入配管１９１の開口端部２１０の内径がほぼ同等となるように設定しており、吸入配管１９１の開口端部から放出された冷媒ガスの殆どを圧力損失なく冷媒滞留部１９７から吸入することができる。

次に、吸入マフラー１４５に関連する動作を説明する。電動要素１０９が装着される密閉容器１０１の中央部を基準にして、吸入マフラー１４５は側壁Ａを外側、側壁Ｂを内側にしてシリンダヘッド１４１に装着される。このとき、冷媒滞留部１９７が形成された側壁Ｃは密閉容器１０１の内壁面に近接し、かつ、冷媒滞留部１９７は吸入配管１９１の開口端部２１０と対向している。

電動要素１０９の回転子の回転により、密閉容器１０１内に冷媒ガス１０５のガス流が誘起される。このガス流の流動方向（図４Ａの矢印Ｘの方向）で見て、入口管１５１の入口管入口部１５５及び冷媒滞留部１９７は中空体１９６の上流側に配置される。冷媒滞留部１９７は吸入配管１９１に近接して対向しているため、ガス流は最初に吸入マフラー１４５の側壁Ｅに当たることになる。

したがって、側壁Ｅに対して斜めに対向している側壁Ｃは、冷媒ガスのガス流が最初に当たる面に対して逆の面になっている。このため、密閉容器１０１内で加熱された冷媒ガス１０５が入口管１５１の入口管入口部１５５に直接当たることはない。しかも、吸入マフラー１４５に吸い込まれるのは吸入配管１９１から流入して冷媒滞留部１９７に滞留した冷媒ガス１０５である。したがって、圧縮機の内部で流動する高温の冷媒ガス１０５の吸入マフラー１４５に対する混入を最小限に抑えることができる。

また、冷媒滞留部１９７に滞留した冷媒ガス１０５が入口管１５１に吸い込まれるとき、冷媒滞留部１９７は、上方壁部２０３を介して、消音空間１４７に隣接するように形成されている。そのため、冷媒滞留部１９７に滞留して吸入マフラー１４５に吸入される冷媒ガス１０５は、消音空間１４７の冷媒ガス１０５によって冷やされる。

この冷媒ガス１０５の吸入過程で、冷媒滞留部１９７に滞留した冷媒ガス１０５の一部は、入口管入口部１５５の上方壁部２０３に形成された連通孔２０７を通して直接吸入マフラー１４５に吸入される。そのため、低温の冷媒ガス１０５の吸入効率をさらに高めることができる。

このようにして、冷媒ガス１０５が吸入マフラー１４５に吸い込まれるとき、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４に潤滑油１０３が沈着する。この場合、下方壁部２０４の壁面に対して、入口管１５１は、入口管入口部１５５の内壁面が上方に段差（ｄＨ）を持つ段差部２０５を形成するように入口管１５１が配置されている。そのため、下方壁部２０４に沈着した潤滑油１０３が吸入マフラー１４５に吸入されにくくなる。

もし、より多くの潤滑油１０３が下方壁部２０４に滞留する状況になると、下方壁部２０４に形成された排出孔２０６から吸入マフラー１４５の外部に排出される。そのため、潤滑油１０３は吸入マフラー１４５には吸入されない。

一方、吸入マフラー１４５の冷媒滞留部１９７に対向配置された吸入配管１９１の拡径された開口端部２１０は、冷媒滞留部１９７の近傍にあって、冷媒滞留部１９７に対する対向面積が増加している。そのため、吸入マフラー１４５の滞留空間を拡げたことになり、これによって、冷やされた冷媒ガス１０５が吸入マフラー１４５に吸入される割合が高められる。

ところで、本発明に係る吸入マフラー１４５は、図５Ｂに示したように、入口管１５１の入口管出口部１５７が中空体１９６の底部まで延長している。これに対して、出口管１５３の出口管入口部１６７は、中空体１９６の高さ方向の中間部に位置している。そのため、吸入マフラー１４５の底部に潤滑油１０３が一時的に溜まることがあっても、その量が中空体１９６の高さ方向の中間に達しなければ、大量の潤滑油１０３が冷却システムに流れ出ることはない。

図８は実験によって得られた吸入マフラー１４５の入口管１５１の入口管入口部１５５近傍の冷媒ガス温度を測定した結果を示した特性図である。Ａは、冷媒滞留部１９７を備えていない場合、Ｂは、冷媒滞留部１９７を吸入マフラー１４５の外部に独立に設けた場合、Ｃは、冷媒滞留部１９７を吸入マフラー１４５に一体的に設けた場合を示している。図８からも分かるように、入口管入口部１５５の温度は、Ａの場合は摂氏５３．１度で最も高く、Ｂの場合は摂氏５０．９度で、Ａの場合と比較してわずかに低くなっているがその差は少ない。これに対して、Ｃの場合は摂氏４５．１度まで低下しており、温度低減効果が大きいことが分かる。すなわち、本実施の形態によれば、吸入マフラー１４５に吸入される冷媒ガス１０５の温度を下げる効果が大きく、効率向上を図ることができる。

以上のように本実施の形態によれば、中空体１９６には、少なくとも入口管入口部１５５を含む範囲に凹陥部からなる冷媒滞留部１９７が形成されている。これにより、吸入マフラー１４５に吸い込まれるのは吸入配管１９１から流入して滞留した冷媒ガス１０５が殆どである。そのため、圧縮機の内部で流動する高温の冷媒ガス１０５の吸入マフラー１４５に対する混入を最小限に抑えることができる。これによって、実施の形態１に加えて高効率の密閉型圧縮機が得られる。

また、本実施の形態によれば、冷媒滞留部１９７は、その内側の少なくとも一部が消音空間１４７に隣接するように形成されている。これにより、吸入マフラー１４５内の低温の冷媒ガス１０５によって中空体１９６の側壁が冷やされるので、冷媒滞留部１９７に滞留した冷媒ガスも冷やされる。そのため、冷やされた冷媒ガス１０５が吸入マフラー１４５に吸入され、実施の形態１に加えてさらに高効率の密閉型圧縮機が得られる。

また、本実施の形態によれば、入口管１５１は、冷媒滞留部１９７の下方壁２０４に対して入口管入口部１５５の内壁面が上方に段差を持つように配置されている。このため、冷媒滞留部１９７の下方の壁面に滞留した潤滑油１０３が吸入マフラー１４５に吸入されにくくなる。その結果、実施の形態１に加えて、潤滑油１０３の圧縮による信頼性の低下や効率の低下を抑制することができる。

また、本実施の形態によれば、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４に、潤滑油１０３の排出孔２０６を設けてある。これにより、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４に滞留した潤滑油１０３が吸入マフラー１４５外に排出されて、吸入マフラー１４５には吸入されなくなる。したがって、実施の形態１に加えて、潤滑油１０３の圧縮による信頼性の低下や効率の低下を抑制することができる。

また、本実施の形態によれば、吸入配管１９１の開口端部２１０の内径を他の部分の内径より大きくしている。これにより、冷媒滞留部１９７の開口面積と吸入配管の開口面積とが所定の割合になるように設定している。そのため、入口管１５１近傍の冷媒ガス１０５の滞留空間が実質的に拡げられて、冷やされた冷媒ガス１０５が吸入マフラー１４５に吸入される割合が高められる。したがって、実施の形態１に加えて、さらに高い効率の密閉型圧縮機が得られる。

また、本実施の形態によれば、吸入マフラー１４５の消音空間１４７と冷媒滞留部１９７とを連通させる連通孔２０７を備えている。そのため、入口管１５１の構造に関わらず、低温の冷媒ガス１０５を効率よく吸入マフラー１４５に吸入することができる。したがって、実施の形態１に加えて、さらに高い効率の密閉型圧縮機が得られる。

（実施の形態３）
図９Ａは、本発明の実施の形態３の密封型圧縮機における吸入マフラー１４５の形状を示す斜視図である。図９Ｂは、図９Ａの９Ｂ−９Ｂ線における矢視断面図である。

図９Ａ、図９Ｂにおいて、図４Ａ〜図８と同一の符号を付したものはそれぞれ同一の要素を示している。図４Ａ〜図８に示す実施の形態２と異なる点は、入口管１５１の入口管入口部１５５に、冷媒滞留部１９７内に突出する突出部２５０を設けた点にある。

このように構成することによって、冷媒滞留部１９７の下方壁部２０４に沈着した潤滑油１０３は、突出部２５０が障害となって入口管１５１内に吸入されにくくなる。結果として、潤滑油１０３がより一層吸入マフラー１４５に吸入されにくくなる。

なお、実施の形態２、３では、冷媒滞留部１９７の上部のみが消音空間１４７に接しているが、冷媒滞留部１９７の上部に限らず側部を消音空間１４７に接するようにしてもよい。すなわち、冷媒滞留部１９７の内側の少なくとも一部が消音空間１４７に隣接するように形成すれば冷媒ガス１０５冷却効果が得られる。

以上のように本実施の形態によれば、入口管１５１の入口管入口部１５５は、冷媒滞留部１９７の壁面から側方に突出する突出部２５０を備えている。これにより、潤滑油１０３がより一層吸入マフラー１４５に吸入されにくくなる。したがって、実施の形態１、２に加えて、さらに、潤滑油１０３の圧縮による信頼性の低下や効率の低下を抑制することができる。

以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、性能を安定させ、効率を向上できるので、家庭用電気冷蔵庫に限らず、エアーコンディショナー、自動販売機やその他の冷凍装置などに広く適用できる。

１０１ 密閉容器
１０３ 潤滑油
１０５ 冷媒ガス
１０７ 圧縮要素
１０９ 電動要素
１１１ 圧縮機本体
１１２ サスペンションスプリング
１１３ クランクシャフト
１１５ シリンダブロック
１１７ ピストン
１１９ 連結部
１２１ 偏芯軸
１２３ 主軸
１２５ ステータ
１２７ ロータ
１２９ 圧縮室
１３１ シリンダ
１３３ 軸受部
１３５ 吸入孔
１３７ バルブプレート
１３９ 吸入バルブ
１４１ シリンダヘッド
１４３ ヘッドボルト
１４５ 吸入マフラー
１４７ 消音空間
１４９ マフラー本体
１５０ カバー
１５１ 入口管
１５３ 出口管
１５５ 入口管入口部
１５７ 入口管出口部
１５９ 潤滑油排出孔
１６１ 出口管入口部
１６３ 出口管出口部
１６５ 曲折部
１６７ 誘導壁
１６９ 電源端子
１９１ 吸入配管
１９２ 吐出配管
１９３ クランク機構
１９４ 出口部
１９５ 冷媒導出管
１９６ 中空体
１９７ 冷媒滞留部
１９９ 内管部
２００ 窪み
２０１ 内延部
２０２ 外端
２０３ 上方壁部
２０４ 下方壁部
２０５ 段差部
２０６ 排出孔
２０７ 連通孔
２０８ 凹部
２１０ 開口端部
２５０ 突出部

Claims (15)

1. 潤滑油を貯留するとともに、冷媒ガスを流入させるための吸入配管を有する密閉容器内に、電動要素と前記電動要素によって駆動される圧縮要素とを収容し、
   前記圧縮要素は、圧縮室を形成するシリンダブロックと、前記圧縮室の端部に配設された吸入バルブと、前記圧縮室内を往復運動するピストンと、前記圧縮室に連通した消音空間を形成する吸入マフラーとを備え、
   前記吸入マフラーは、前記消音空間を形成する中空体と、前記密閉容器内の空間と前記消音空間とを連通する入口管と、前記消音空間と前記吸入バルブとを連通する出口管とを有し、
   前記入口管は、前記密閉容器内の空間への開口部を有する入口管入口部から前記消音空間への開口部を有する入口管出口部に向かって下方に傾斜するように設けられ、
   前記出口管は、前記消音空間への開口部を有する出口管入口部と前記吸入バルブへの開口部を有する出口管出口部とを有し、
   前記入口管入口部と前記出口管入口部とは同じ高さに形成されている密閉型圧縮機。
2. 前記出口管は、前記出口菅入口部と前記出口管出口部との中間部に鈍角に曲折する曲折部を有する請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記入口管出口部は前記消音空間の底部に形成されるとともに、前記中空体の内壁面は、前記入口管出口部から前記出口管入口部にかけて、前記冷媒ガスを前記消音空間の下方から上方に導くように形成された請求項１記載の密閉型圧縮機。
4. 前記入口管出口部近傍に、前記潤滑油を前記消音空間の外部に排出する潤滑油排出孔を設けた請求項３に記載の密閉型圧縮機。
5. 前記吸入マフラーは、前記出口管入口部の上部を覆い、前記消音空間の前記冷媒ガスを前記出口管内に誘導する誘導壁を有する請求項１記載の密閉型圧縮機。
6. 前記出口管入口部は、前記中空体の内壁面近傍に開口部を有する請求項１記載の密閉型圧縮機。
7. 前記中空体には、少なくとも前記入口管入口部を含む範囲に前記冷媒ガスを滞留させる冷媒滞留部が形成された請求項１記載の密閉型圧縮機。
8. 前記冷媒滞留部は、前記中空体の前記入口管入口部を含む範囲に形成された凹部からなる請求項７記載の密閉型圧縮機。
9. 前記吸入配管の開口端部と前記入口管入口部とが相互に対向するように前記吸入配管及び前記入口管が配置され、前記入口管入口部は、前記密閉容器内での前記冷媒ガスの流動方向から見て上流側で、前記冷媒ガスのガス流が最初に当たる面とは逆の面の前記中空体の側壁部に配置されたことを特徴とする請求項７記載の密閉型圧縮機。
10. 前記吸入配管の前記冷媒滞留部と対向する開口端部が、前記吸入配管の他の部分の内径より大きい請求項９記載の密閉型圧縮機。
11. 前記冷媒滞留部は、少なくとも一部が前記消音空間に隣接する請求項７記載の密閉型圧縮機。
12. 前記入口管入口部は、前記冷媒滞留部の下方の壁面よりも上方に配置された請求項７記載の密閉型圧縮機。
13. 前記入口管入口部は、前記冷媒滞留部の壁面から前記密閉容器内方向に突出する突出部を有する請求項７記載の密閉型圧縮機。
14. 前記冷媒滞留部の下方の壁面に、前記潤滑油の排出孔を設けた請求項７記載の密閉型圧縮機。
15. 前記中空体が、前記吸入マフラーの前記消音空間と前記冷媒滞留部とを連通させる連通孔を有する請求項７記載の密閉型圧縮機。

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