JP2006016976A - タービンノズル支持装置および蒸気タービン - Google Patents

Abstract

【課題】蒸気リークの低減化を図る一方、継手面としてのフランジを水密的に接続させるボルトの締付力に頼ることがないようにするとともに、タービンノズル支持装置の周方向に沿って均一な剛性を持たせる構成のタービンノズル支持装置および蒸気タービンを提供する。
【解決手段】本発明に係るタービンノズル支持装置は、複数のタービンノズルを係合・固定する筒体と、この筒体をタービンケーシングに固定してその前後の雰囲気を隔離する固定用隔離板８とからなり、この固定用隔離板８の接続後端部点１１をタービンノズル支持装置７の軸方向中央位置よりも下流側の位置に設定したものである。
【選択図】 図１

Description

本発明は、蒸気タービンのタービンノズル（静翼）の支持に関し、特にタービンノズルを複数枚支持してタービンケーシング固定するタービンノズル支持装置の構造に関する。

蒸気タービンは、タービンケーシング内に設けられ、タービンロータ（回転軸）の周方向に植設されたタービン動翼と、この動翼と対をなしその上流側にタービンロータ周方向に沿って配設されるタービンノズル（静翼）とからなるタービン段落からなり、このようなタービン段落を複数段設けることで構成されている。

このうち、タービンノズル（静翼）は、ノズルダイアフラム内輪とダイアフラム外輪との間にノズル板（静翼本体）が挟持されたノズルダイアフラムと呼ばれるドーナツ状の構造をしている。そして、前記ノズルダイアフラム外輪をタービンケーシングで支持することにより、タービンノズル（静翼）を固定している。

さらに最近は、複数のノズルダイアフラムのノズルダイアフラム外輪を１つのタービンノズル支持装置と呼ばれる支持装置で支持し、このタービンノズル支持装置をタービンケーシングで支持する構造を採用するものも出てきた。

図１１は、従来のタービンノズル支持装置の上半部断面を示したものである。

タービンノズル支持装置５７は、タービンロータ５２と略平行に軸方向に伸びる筒体５６と、この筒体５６をタービンケーシング５１に係合／支持させるための支持フランジ５８とから構成される。そして、筒体５６の内面にはノズルダイアフラム外輪（図示せず）と係合する溝が支持するノズル板５３の数（図１１の例では４箇所）だけ設けられている。さらに、筒体５６は、組立作業の関係から半円筒状の２分割構造となっており、分割面に設けたフランジ等の継手によりボルト等により機械的に結合されている。

そして、このように構成されたタービンノズル支持装置５７は、支持フランジ５８とタービンケーシング５１との位置決め作業等の組立作業の容易性の関係から、タービンケーシング５１の比較的上流側に係合／支持されていた。

ところで、タービンノズル支持装置５７内の各段落５５を通過する高温高圧の蒸気は、動翼５４に回転力を付与するとともに、蒸気自体は圧力と温度を低下しつつ下流側に向う。一方、タービンケーシング５１とタービンノズル支持装置５７（筒体５６外側）との間の空間は、蒸気タービンの上流側では段落に挿入される前の高圧の蒸気が、下流側では全ての段落を通過して圧力を失った低圧の蒸気でそれぞれ満たされる。そのため、互いに圧力の異なる蒸気の流通を防止するために前記支持フランジ５８には圧力隔壁としての役目を兼ねている。

このようなタービンノズル支持装置５７内外と支持フランジ５８前後の各々の圧力分布の関係を示したものが図１２である。ここで、点線で示したカーブはタービンノズル支持装置５７の内周側の各段落を通過する蒸気の圧力分布であり、段落を通過する毎に圧力が順次低下してゆく様子を示している。一方、実線で示したラインは圧力隔壁を兼ねる支持フランジ５８の上流側雰囲気５９の圧力、下流側雰囲気６０の圧力をそれぞれ示している。そして、斜線で示した部分（面積）が、内外の圧力差によりタービンノズル支持装置５７（筒体５６）が受ける力と言える。すなわち、斜線部面積Ａ１では、筒体５６の外周側圧力が内周側圧力より大きいため、筒体５６としては外側から力を受ける一方、斜線部面積Ａ２では、筒体５６の内周側圧力が外周側圧力より大きいため、筒体５６としては内側から力を受けることとなる。そしてこの場合、斜線部面積はＡ２のほうがＡ１より圧倒的に大きいため、タービンノズル支持装置５７は全体として内圧を支持しなければならないことが分かる。

ところで、このようなタービンノズル支持装置に生じる上流側と下流側の圧力差を用いてタービンノズル支持装置をケーシングに支持させる例として、タービンノズル支持装置外周に凹溝部を設けるとともに、タービンケーシング内面には凸状のリブを形成してこの凹溝と嵌合させることにより、タービンノズル支持装置を支持するとともに、このリブ前後に生じる圧力差によるスラスト力によりタービンノズル支持装置凹溝部側面をタービンケーシングの凸状リブ側面に押付けて固定するものがある（例えば特許文献１参照）。
特開平１０−１０３００９号公報

ところで、タービンノズル支持装置５７のうち、筒体５６には幾つかの改善すべき点があった。その１つに筒体内側、すなわち段落を通過する蒸気のリーク（漏洩）がある。

前記したように、タービンノズル支持装置５７（筒体５６）は常に内圧を支持しており、その支持は、通常、分割構造の筒体５６の接合面に設けた継手（接続フランジ）部における複数の締付ボルトである。そして、蒸気タービン運転時にはこの締付ボルトの温度が、段落を通過する蒸気とほぼ同じ温度となる。最新の蒸気タービンでは、その蒸気温度（入口温度）は６００℃前後に達している。そのため、長期間の運転に伴い締付ボルトにはいわゆるクリープ変形が徐々に生じ、運転初期の締付力が維持できなくなり、その結果、蒸気のリークが生じてしまう可能性があった。

さらに、１つのタービンノズル支持装置５７に支持させるタービンノズル５３の数が多くなると、その軸方向の長さも長くなるため、前記の締付ボルトのクリープ変形に加え、タービンノズル支持装置５７自体の温度分布による熱膨張による変形、段落５５を通過する蒸気の圧力分布、締付ボルトの数、等が複雑にからみあい、筒体５６の接合面全体に亘って均一な締付力を得ることは難しく、微小な蒸気のリークは避けられなかった。

上記のようなリークを避けるための対策として、締付ボルトの径の増大や筒体５６の継手（接続フランジ）部面積の増大等が考えられるが、いずれもタービンノズル支持装置５７の大型化につながり、必然的にタービンケーシング５１の容積が大型化し、コスト高や蒸気タービンの設置面積確保等の問題につながる。

さらに、筒体５６は、継手（接続フランジ）部のみを多数の締付けボルトにより強固に固定しているため、例えば、内圧や熱膨張による変形が強度的に弱い他の円筒部分に集中する可能性がある。しかし、このような不均一な変形は、タービンケーシング５１のグランド部に設けたシールフィン、タービンノズル５３とタービンロータ５２との間に設けたシールフィン、あるいはタービン動翼５４先端部とタービンノズル支持装置５７との間に設けたシールフィン等の隙間を変化させ、隙間が狭くなると、ラビング（接触）を発生させて運転停止を余儀なくさせ、逆に隙間が広くなると、蒸気リークが大きくなり、タービン内部効率の低下の要因になる。

このように、タービンノズル支持装置の変形に伴う蒸気リークは、タービン内部効率の低下につながり、逆に、蒸気リークの防止を強化すると、締付ボルトの大型化につながり、ひいてはタービンノズル支持装置を係合させるタービンケーシングの大型化を招く等の問題があった。

本発明は、このような問題点の解決を図るべくなされたもので、継手（接続フランジ）部の締付ボルトの締付力に頼ることなく継手（接続フランジ）部を密に接続させ蒸気リークの低減化を図るとともに、周方向に均一な剛性を持つタービンノズル支持装置の提供することを目的とする。

本発明に係るタービンノズル支持装置は、上述の目的を達成するために、請求項１に記載したように、タービンケーシングとほぼ同心に形成された筒体と、この筒体内部の軸方向に係合固定された複数のタービンノズルと、前記タービンケーシングにその外周部が固定されるとともにその内周部には前記筒体の外周部が固定される固定用隔離板と、からなるタービンノズル支持装置において、前記固定用隔離板はこの隔離板を境にした上流側と下流側の雰囲気を遮断するとともに、その設置位置を前記筒体の軸方向中央よりも下流側に設けたことを特徴とする。

また、本発明に係るタービンノズル支持装置は、上述の目的を達成するために、請求項２に記載したように、前記筒体は、その軸方向に沿って２分割されていることを特徴とする。

さらに、本発明に係るタービンノズル支持装置は、上述の目的を達成するために、請求項３に記載したように、前記筒体は、その軸方向に沿って２分割され、互いに対向する分割面には接続フランジがそれぞれ設けられるとともに、それらの接続フランジを介して互いに接続させる締付ボルトを備えたことを特徴とする。

また、本発明に係るタービンノズル支持装置は、上述の目的を達成するために、請求項４に記載したように、前記筒体には分割面に設けた接続フランジに加え、その外周部に凸状のダミーフランジを設けたことを特徴とする。

加えて、本発明に係る蒸気タービンは、上述の目的を達成するために、請求項６に記載したように、本発明のタービンノズル支持装置を備えたことを特徴とする。

本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンでは、その分割面の接続用締付ボルトを小さく構成でき、あるいはその本数を削減できるとともに、タービンノズル支持装置内外の蒸気圧力差によりその分割面が強固に固定されるため、段落を通過する蒸気のリークが低減でき、タービン内部効率をより一層向上させることができる。

以下、本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説明する。

図１は、本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第１実施形態を示す概念図で、水平面で軸方向に沿って２分割した上半部分と下半部分のうち、上半部分のタービンノズル支持装置および蒸気タービンを示している。

蒸気タービンは、タービンケーシング１内に設けられ、タービンロータ（回転軸）２の周方向に植設されたタービン動翼４と、この動翼４と対をなしその上流側にタービンロータ周方向に沿って配設されるタービンノズル（静翼）３とからなるタービン段落５からなり、このようなタービン段落５を複数段設けることにより構成されている。

一方、タービンノズル支持装置７は、タービンロータ２と略平行に軸方向に伸びる筒体６と、この筒体６をタービンケーシング１に係合／支持させるとともにタービンケーシング１の内側と筒体６の外側で形成される空間の雰囲気をその上流側９と下流側１０に隔離遮断する固定用隔離板８とから構成される。また、筒体６の内面にはタービンノズル（静翼）３と係合する溝（図示せず）が支持するタービンノズル（静翼）３の数（図１の例では４箇所）だけ設けられている。

そして、高温高圧の蒸気は、蒸気タービン軸方向に上流側から下流側（図面右手ＩＮから左手ＥＸへ）に向って段落５内を次々に通過し、その都度、そのエネルギを動翼５の回転エネルギに変換し、蒸気自体は圧力と温度を低下させて蒸気タービンから排出される。

このような構成のタービンノズル支持装置および蒸気タービンにおいて、本実施形態では、図１に示すように、タービンノズル支持装置７のタービンケーシング１に係合し固定支持する固定用隔離板８を、タービンノズル支持装置７（筒体６）の軸方向中心位置Ｃ（タービンノズル支持装置７の全長をＬとすると、長さＬ／２の位置）よりも下流側に設定したものである。より具体的には、図１に示すように固定用隔離板８と筒体６との接続部下流側の接続後端部点１１をタービンノズル支持装置７（筒体６）の軸方向中心位置Ｃよりも下流側に設定したものである。

図２は、固定用隔離板８をこのような位置に設定した際の、タービンノズル支持装置７の内外に負荷される蒸気圧力を示したものである。

ここで、点線で示したカーブは、タービンノズル支持装置７の内側の各段落を通過する蒸気の圧力分布であり、段落を通過する毎に圧力が順次低下してゆく様子を示している。一方、実線で示したラインは、固定用隔離板８（接続後端部点１１）を境にしたタービンケーシング１の内側と筒体６の外側で形成される空間における上流側９圧力と下流側１０圧力とを示している。そして、斜線で示した部分がタービンノズル支持装置７が内外圧力差により受ける力を示している。

ここで、固定用隔離板８（接続後端部点１１）より上流側の斜線部Ａ１を見ると、外周側圧力（実線）が内周側圧力（点線）よりも大きい。すなわち、この部分ではタービンノズル支持装置７は、外周側からの圧力を受けていることが分かる。一方、固定用隔離板８（接続後端部点１１）より下流側の斜線部Ａ２を見ると、内周側圧力（点線）が外周側圧力（実線）よりも大きい。すなわち、この部分ではタービンノズル支持装置７は、内周側からの圧力を受けていることが分かる。そして、上流側の斜線部面積Ａ１と下流側の斜線部面積Ａ２を比較すると、上流側の斜線部面積Ａ１の方が広いことがわかる。このことは、タービンノズル支持装置７全体としてみた場合には、外周側からの力を受けることになる。

そして、このようにタービンノズル支持装置７全体が外周側から力を受けているということは、分割構造のタービンノズル支持装置７あっても、分割面さえ正確に位置決め出来ていれば特にボルト等の固定具を必要としないことを意味する。

図３（ｂ）は、このことを適用した本実施の形態を具体的に示すもので、タービンノズル支持装置７の筒体６は水平面ＨＬで軸方向に沿って２分割された構造をしているが、特にフランジ、締付ボルト等は設ける必要がなくなる。

一方、図３（ａ）は本実施の形態と同一径の筒体５６を有する従来構造のタービンノズル支持装置５７であるが、水平分割面ＨＬには接合フランジ６３ａ、６３ｂや締付ボルト６４が設けられている。そして、これらを収容するためにタービンケーシング５１は、明らかに本実施の形態のタービンケーシング１と比較して径が大きくなっている。

このように、本実施の形態では、固定用隔離板８の接続後端部点１１をタービンノズル支持装置７の軸方向中心の位置Ｃよりも下流側に配置させ、タービンノズル支持装置７の外周側に負荷される圧力をその内周側から負荷される圧力に較べて高くするように構成したので、分割構造であるタービンノズル支持装置にはフランジや締付ボルトを設ける必要が無くなるとともに、締付ボルトが無いためにタービンノズル支持装置７が例え長期間高温に曝されても、ボルトのクリープ変形に伴う分割面からの蒸気のリークは無くなる。その結果、蒸気タービンは長期間に亘り常に内部効率を高く維持させることができる。

なお、本実施の形態のタービンノズル支持装置７では、筒体６が水平面ＨＬで軸方向に沿って２分割された構造をしており、その分割面には特にフランジ、締付ボルト等は設けていないが、図２に示すように、外周側から力を受ける領域（接続後端部点１１からの上流側の筒体長さ）が必ずしも十分ではない。よって、蒸気条件によっては筒体６の内周側から圧力を受ける接続後端部点１１から下流側の筒体６の分割面からの蒸気のリークも考えられる。よって、補助的にリーク対策として従来のような接続フランジと締付ボルトの組合わせを併用しても良い。また、蒸気振動等による筒体６の分割面の位置ずれを防止するために、常設の接続フランジを設けて締付ボルトで接続するようにしても良い。この場合には、従来の接続フランジや締付ボルトに比較してその大きさ、径および数を低減したものでも良い。

図４は、本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第１実施形態の別の変形例を示す概念図である。なお、第１実施形態の構成要素と同一構成要素には、同一符号を付す。

本変形例では、図４に示すように、タービンノズル支持装置７のタービンケーシング１に係合し固定支持する固定用隔離板８を、タービンノズル支持装置７（筒体６）の軸方向中心位置Ｃ（タービンノズル支持装置７の全長をＬとすると、長さＬ／２の位置）よりも大きく下流側に設定（例えば、タービンノズル支持装置７の全長をＬとすると、長さ３Ｌ／４の位置）したものである。

このような位置に固定用隔離板８を設定することにより、図２に示した固定用隔離板８（接続後端部点１１）より上流側の斜線部面積Ａ１が大きく増加、下流側面積Ａ２が減少することによりタービンノズル支持装置７全体としては外周側から受ける力が第１実施形態よりもさらに大きくなる。よって、第１実施形態のようにリーク対策用の接続フランジや締付ボルトを設ける必要が無くなる。

このように、本変形例では、固定用隔離板８の接続後端部点１１をタービンノズル支持装置７の軸方向中心の位置Ｃよりも大幅に下流側に配置させ、タービンノズル支持装置７の外周側に負荷される圧力をその内周側から負荷される圧力に較べて高くするように構成したので、分割構造であるタービンノズル支持装置にはフランジや締付ボルトを設ける必要が無くなるとともに、締付ボルトが無いためにタービンノズル支持装置７が例え長期間高温に曝されても、ボルトのクリープ変形に伴う分割面からの蒸気のリークは低減できる。その結果、蒸気タービンは長期間に亘り常に内部効率を高く維持させることができる。

なお、具体的な固定用隔離板８のタービンノズル支持装置７における位置については、適用する蒸気タービンの蒸気条件や運転条件、タービンノズル支持装置７が支持するタービンノズルの数、等を考慮して決定される。

この場合においても、第１実施形態のように蒸気振動等による分割面のずれを防止するために接続フランジおよび締付ボルトを設けても良い。

図５および図６は、本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第２実施形態を示す概念図である。

本実施形態に係るタービンノズル支持装置７は、複数のタービンノズル３が係合、支持される筒体６の外周部に、この筒体の分割面に設けた接続フランジ１３ａ、１３ｂとは別にダミーフランジ１５を設けたものである。

図７と図８はダミーフランジの効果を説明する図であり、タービンノズル支持装置７のうち同一径の筒体６を有する蒸気タービン断面を示したものである。このうち、図７はダミーフランジの無い場合、図８はダミーフランジを有する本実施形態の場合を、その変形量を図式的に示している。

図７に示す従来の場合、接続フランジ１３ａ、１３ｂは締付ボルト１４で強固に固定されているため、筒体６が、例えば内圧で外側に膨張しようとした場合、筒体６全体としてはその径が均等に膨張する方向、すなわち、具体的には筒体６の内周面の垂直方向に均等に力が働く。しかし、接続フランジ１３ａ、１３ｂのある接続面（ＨＬ線）方向は、接続フランジの厚みや締付ボルトの締付力により、筒体６の他の部分とは剛性高くなっているため、その変形は拘束される。よって、この部分と比較して剛性の弱い、例えば垂直方向に変形が大きくなる。よって、筒体６全体としては楕円形に変形する可能性がある。

これに対して、図８に示すように剛性が弱いと思われる部分に接続フランジ１３ａ、１３ｂと略同一形状のダミーフランジ１５を設けることにより、この部分の剛性が確保され、変形量がほぼ均等になる。

本実施形態は、このような事象を踏まえてなされたものである。具体的には、図６に示すように、筒体６は軸方向水平面ＨＬで分割され、分割面には接続フランジ１３ａ，１３ｂと締付ボルト１４を設けるとともに、接続フランジ１３ａ，１３ｂから最も遠く離れた位置にダミーフランジ１５を設け、タービンノズル支持装置７（筒体６）の剛性をより一層高くしたものである。

そして、このようなダミーフランジ１５を有する筒体６で構成されたタービンノズル支持装置７を蒸気タービンに採用することにより、図５に示すような動翼４の先端部やタービンノズル４の内周側にはシールフィン１６、１７の間隙１６ａ、１７ａを、蒸気タービンの運転状態（タービンノズル支持装置の内外圧力差の変動の大小）に拘わらず一定に保つことが可能となる。

このように、本実施形態では、タービンノズル支持装置７に接続フランジ１３ａ，１３ｂのほかに、ダミーフランジ１５を設け、タービンノズル支持装置７の高い剛性の下、動翼先端部側のシールフィン１６の隙間１６ａおよびタービンノズル内周面側シールフィン１７の隙間１７ａの隙間距離をほぼ一定に維持させたので、タービンノズル３および動翼４の各シールフィン１６，１７からの蒸気リークを少なくさせることができ、タービン内部効率を向上させることができる。

なお、ダミーフランジ１５の形状は前記したように接続フランジ１３ａ、１３ｂとほぼ同一形状が望ましいが、タービンノズル支持装置７（筒体６）の変形状態を解析して、筒体６が均等に変形するような形状のダミーフランジ１５であれば特にその形状は問わない。また、タービンノズル支持装置７（筒体６）軸方向全長に亘ってダミーフランジ１５を設けなくても、長さ方向の変形量を考慮してその一部分に設けるだけでも良い。

加えて、本実施形態は、軸方向水平面ＨＬでタービンノズル支持装置７（筒体６）を分割し、分割した分割面に接続フランジ１３ａ，１３ｂを設けたが、タービンノズル支持装置７（筒体６）の分割の位置を垂直面（軸方向水平面に対して９０°方向）で分割しても良い。

図９および図１０は、本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第２実施形態の別の変形例をそれぞれ示す概念図である。

図９の本変形例に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンは、軸方向水平面ＨＬで分割した分割面に接続フランジ１３ａ，１３ｂと締付ボルト１４をタービンノズル支持装置７に設けるとともに、水平面ＨＬから角度４５°毎に等配分に振り分けてダミーフランジ１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，…を設けたものである。

このように、本変形例では、タービンノズル支持装置７にフランジ１３ａ，１３ｂに加え、水平分割面ＨＬから角度４５°毎に等配分に振り分けてダミーフランジ１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，…を設け、タービンノズル支持装置７の内外周側の圧力差等に基づく変形量をより一層少なくさせる構成にしたので、タービンノズルおよび動翼の等に設けたシールフィンからの蒸気リークを抑制してタービン内部効率を高く維持させることができる。

一方、図１０はタービンノズル支持装置７を軸方向垂直断面ＶＬで分割し、分割した面に接続フランジ１３ａ，１３ｂと締付ボルト１４を設けるとともに、垂直断面ＶＬから角度６０°毎に等配分に振り分けてダミーフランジ１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，…を設けてもよい。

本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第１実施形態を示す概念図。 本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第１実施形態のうち、タービンノズル支持装置の内外周側の圧力を示す圧力分布線図。 従来のタービンノズル支持装置および蒸気タービンと本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンとを対比させたもので、（ａ）は従来のタービンノズル支持装置および蒸気タービンの正面縦断面図、（ｂ）は本発明に係るタービンノズルおよび蒸気タービンの正面縦断面図。 本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第１実施形態の変形例を示す概念図。 本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第２実施形態を示す概念図。 図５のＸ−Ｘ矢視方向から切断した切断断面図。 タービンノズル支持装置にダミーフランジを備えていない場合のタービンノズル支持装置および蒸気タービンを示す縦断面図。 タービンノズル支持装置にダミーフランジを備えた場合のタービンノズル支持装置および蒸気タービンを示す縦断面図。 本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第２実施形態の変形例を示す概念図。 本発明に係るタービンノズル支持装置および蒸気タービンの第２実施形態他の変形例を示す概念図。 従来のタービンノズル支持装置および蒸気タービンを示す概念図。 従来のタービンノズル支持装置および蒸気タービンのうち、タービンノズル支持装置の内外周側の圧力を示す圧力分布線図。

符号の説明

１ タービンケーシング
２ タービンロータ
３ タービンノズル
４ タービン動翼
５ タービン段落
６ 筒体
７ タービンノズル支持装置
８ 固定用隔離板
９ 上流側雰囲気
１０ 下流側雰囲気
１１ 接続後端部点
１２ タービン初段落
１３ａ，１３ｂ 接続フランジ
１４ 締付ボルト
１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，… ダミーフランジ
１６ 動翼先端部シールフィン
１６ａ 間隙
１７ タービンノズル内周側シールフィン
１７ａ 間隙

Claims (6)

1. タービンケーシングとほぼ同心に形成された筒体と、
   この筒体内部の軸方向に係合固定された複数のタービンノズルと、
   前記タービンケーシングにその外周部が固定されるとともにその内周部には前記筒体の外周部が固定される固定用隔離板と、
   からなるタービンノズル支持装置において、
   前記固定用隔離板はこの隔離板を境にした上流側と下流側の雰囲気を遮断するとともに、その設置位置を前記筒体の軸方向中央よりも下流側に設けたこと
   を特徴とするタービンノズル支持装置。
2. 前記筒体は、その軸方向に沿って２分割されていることを特徴とする請求項１記載のタービンノズル支持装置。
3. 前記筒体は、その軸方向に沿って２分割され、互いに対向する分割面には接続フランジがそれぞれ設けられるとともに、それらの接続フランジを介して互いに接続させる締付ボルトを備えたことを特徴とする請求項１記載のタービンノズル支持装置。
4. 請求項３記載のタービンノズル支持装置において、前記筒体には分割面に設けた接続フランジに加え、その外周部に凸状のダミーフランジを設けたことを特徴とするタービンノズル支持装置。
5. 請求項４記載のタービンノズル支持装置において、前記凸状のダミーフランジはこの筒体に設けられた２つの接続フランジ間に均等に配置されていることを特徴とするタービンノズル支持装置。
6. 請求項１乃至請求項５のいずれかに記載のタービンノズル支持装置を備えたことを特徴とする蒸気タービン。

Images