JP2005246162A

JP2005246162A - 濾過材および濾過方法

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Publication number: JP2005246162A
Application number: JP2004057375A
Authority: JP
Inventors: Shigeki Tanaka; 茂樹田中
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 2004-03-02
Filing date: 2004-03-02
Publication date: 2005-09-15

Abstract

【課題】軽量で襞折加工性のよい濾過材であり、さらには濾材に含まれる細い繊維により濾過精度がよく、また濾過によって生じる被濾過物のケーキ層の剥離性がよいために濾過ライフが長い、放電加工やワイヤーカット加工によって生じた金属の加工屑を処理する濾過材に好適な濾過材を提供すること。
【解決手段】平均繊維径が１０μｍ〜３０μｍの間にあり、目付が８０ｇ／ｍ²〜２００ｇ／ｍ²の間にあり、平均流量孔径が２０μｍ〜２００μｍの間にあるスパンボンド法、等により得られた不織布Ａと、平均繊維径が１．０μｍ〜６．０μｍの間にあり、目付が１０ｇ／ｍ²〜６０ｇ／ｍ²の間にあり、該不織布Ａの平均流量孔径より小さく平均流量孔径が５μｍ〜５０μｍの間にあるメルトブロー法等により得られた不織布Ｂとが積層され、前記不織布Ａと前記不織布Ｂの少なくとも一部がパウダー状の樹脂、等により接着接合されてなる濾過材であって、該濾過材の目付が９０ｇ／ｍ²〜２１０ｇ／ｍ²、かつ厚みが０．５ｍｍ〜１．５ｍｍの間にある濾過材。

Description

本発明は、不織布よりなるフィルターであって、濾過精度とライフのバランスのよい濾過材および濾過方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、軽量で襞折加工性のよい濾過材であり、さらには濾材に含まれる細い繊維により濾過精度がよく、また濾過によって生じる被濾過物のケーキ層の剥離性がよいために濾過ライフが長い濾過材および濾過方法に関する。

従来より、繊維を均一に分散した不織布がフィルターとして用いられてきた。このフィルターの濾過ライフを長くするために、繊維径の異なる不織布を上流側ほど繊維径が細くなる様に積層し、且つ空隙率を一定にした方法（例えば特許文献１参照）や上流側の平均流量孔径を下流より大にした方法（例えば特許文献２参照）が知られている。
（例えば特許文献１参照）。
特開昭６０−２１６８１８号公報特開平４−１９３３１６号公報

しかしながら、これらの濾過材は同一不織布を積層した構成の濾過材よりライフを改善できたが、被濾過物の分散濃度が高い場合や粒子径の大きい場合には、フィルターの表面にできる被濾過物のケーキ層が比較的粗い濾過材側の内部にまで被濾過物が入り込んでしまいアンカー効果を持つためか、ケーキの剥離が起こりにくく濾過ライフがあまり長くないという欠点があった。また、極細繊維を用いた無機質粒子分散廃液を処理する方法が知られているが（例えば特許文献３参照）、不織布の充填密度が０．３５ｇ／ｃｍ²と高いためか濾過材の目詰まりが速くライフが短かった。また、カートリッジ化して使用する際に襞折加工が良くないという問題があった。さらには、緻密層間に拡散層を有するカートリッジフィルターも提案されているが（例えば特許文献４参照）、濾過材の使用量が多くコスト的に問題があり、かつ濾過材表面にケーキ層ができる濾過操作においては、上流側より２層目以降の緻密層はほとんど濾過精度やライフの向上に寄与しないことがわかっている。また、現状使われている放電加工やワイヤーカット加工などの産業資材関連用途のフィルターは、エンボス加工スパンボンド不織布や樹脂加工紙が主流であるが、前者は精度確保のため目付が２５０ｇ／ｍ²以上の不織布を用いているため加工時のハンドリングに問題があったり、充填率を上げるために強くエンボス加工されているため熱融着により目が詰まって閉塞した部分が多く濾過抵抗が大きいという問題を生じていた。
特開昭６３−７８１２号公報特開平３−２７８８１０号公報

本発明は、濾過精度が高く、かつケーキの剥離性を良くしてフィルターライフの長い軽量の濾過材および濾過方法を提供することを課題とする。

本発明は、かかる課題を解決するために次の手段をとる。すなわち、本発明は、平均繊維径が１０μｍ〜３０μｍの間にあり、目付が８０ｇ／ｍ²〜２００ｇ／ｍ²の間にあり、平均流量孔径が２０μｍ〜２００μｍの間にある不織布Ａと、平均繊維径が１．０μｍ〜６．０μｍの間にあり、目付が１０ｇ／ｍ²〜６０ｇ／ｍ²の間にあり、該不織布Ａの平均流量孔径より小さく平均流量孔径が５μｍ〜５０μｍの間にある不織布Ｂとが積層され、前記不織布Ａと前記不織布Ｂの少なくとも一部が接着接合されてなる濾過材であって、該濾過材の目付が９０ｇ／ｍ²〜２１０ｇ／ｍ²、かつ厚みが０．５ｍｍ〜１．５ｍｍの間にあることを特徴とする濾過材である。

また、本発明においては、該不織布Ａの主たる構成材料がポリエステル素材のスパンボンド不織布であることが好ましい。

さらには、本発明においては、該不織布Ｂの主たる構成材がポリオレフィンのメルトブロー不織布であることが好ましい。

より好ましくは、本発明においては、該不織布Ａが樹脂加工されたスパンボンド不織布であることが好ましい。

また、本発明においては該不織布Ａと該不織布Ｂがパウダー状の樹脂で接合されていることが好ましい。

さらに好ましい形態として、本発明においては該不織布Ｂの表面がカレンダー加工などにより平滑化されていることが好ましい。

また、本発明は、前記の濾過材を少なくとも１層を含んだ濾過材で、本発明の濾過材の不織布Ｂ側を濾過の上流側に配置させて濾過する事を特徴とする濾過方法である。

また、本発明の濾過材の最も好適な利用法として、放電加工またはワイヤーカット加工によって生じた金属の加工屑を本発明の濾過材を少なくとも１層を含む濾過材を用い、本発明の濾過材の不織布Ｂ側を濾過の上流側に配置させて濾過する事を特徴とする濾過方法が挙げられる。

本発明の濾過材は、濾過材表面にケーキ層のできる濾過操作において濾過精度とライフのバランスに優れたものである。また、本発明の濾過方法は、本発明で提供される濾過材の好ましい使用方法を提供する。

本発明に用いられる不織布Ａの好適な平均繊維径は１０μｍ〜３０μｍの間にあり、特に好ましくは１０μｍ〜２０μｍである。１０μｍより繊維径が小さくなると不織布の剛性が小さくなり寸法安定性が良くないために、濾過操作時の圧力により濾材が折れ曲がったり、襞織り加工した際の襞の山がくずれ、隣同志の濾材が密着してしまう部分を生じ、その結果、該部分が濾過に使用されなくなり有効濾過面積が低下してしまうために好ましくない。また、襞織り加工性も低下する。

他方、繊維径が３０μｍより大きくなると濾過材としての濾過精度が低下し該不織布の濾過に対する寄与がなくなってしまう。また、繊維径の細い不織布Ｂと積層した際に接着面に隙間があきやすく、綺麗に積層接着する事ができない。さらには、太い繊維の紡糸は冷却が困難となるため操業性が悪く、また繊維の寸法安定性が悪くなりやすいため濾過材としてあまり好ましくない。

また、該不織布Ａの目付は８０ｇ／ｍ²〜２００ｇ／ｍ²の間にあることが好ましい。濾過材の目付が２００ｇ／ｍ²より大きくなると襞織り加工性はよくなるが、本発明のように細い繊維径の濾過材と積層した際には濾過性能は殆ど変化しない。また、濾過材をカートリッジ化して用いる際に重量が重すぎて作業性が悪いという問題を生じる。また、濾過材の厚みが厚くなりすぎるため襞織り数を大きく取って有効濾過面積を大きくする事ができない。

他方、目付が８０ｇ／ｍ²より小さくなると不織布の剛性が小さくなりすぎて濾過操作時の圧力により濾材が折れ曲がったり、襞織り加工した際の襞の山がくずれ隣同志の濾材が密着してしまい、密着した部分が濾過に使用されなくなり有効濾過面積が低下して好ましくない。また、襞織り加工時にレシプロ加工したときの跡がはっきりつかず折り目が鋭角的でなくなり悪くなるという問題を生じる。

不織布Ａのポロメータ測定による平均流量孔径は２０μｍ〜２００μｍであることが必要である。平均流量孔径が２０μｍより小さいと濾過材全体の通気抵抗または通液抵抗が高すぎてフィルターカートリッジのライフが短くなってしまう。これは濾過材全体の耐圧が濾過材端部の接着強度で決定されてしまうためである。他方、２００μｍより大きくなると、不織布Ｂの補強材としてのサポーターの役目が果たしにくく、濾過材が濾過されたケーキ層から受ける力により破れてしまう確率が高くなり問題となる。

さらに、該不織布Ａの主たる構成材料としてはポリエステルを主成分とするスパンボンド不織布であることが好ましい。その他の不織布としてはサーマルボンドやケミカルボンドの短繊維の不織布が考えられ本発明にも利用可能であるが、スパンボンド不織布は長繊維不織布であるためリントフリー性に優れ、濾過材から繊維が脱落する危険性が殆ど無いために濾過材として最適である。このスパンボンド不織布はニードルパンチや水流交絡などを施し不織布の寸法安定性を改善する事も好ましい形態の一つである。また、不織布の素材としてはポロプロピレン、ポリアミド等でも要求特性を満たす事が可能であるが、繊維間の接着性を上げるために２成分以上のポリマーよりなる複合繊維を使う事も好ましい形態である。特に、濾材の寸法安定性や負荷に対する変形抵抗が高いという観点からポリエステルが好ましく、特にポリエチレンテレフタレート単体またはポリエチレンテレフタレートを含む共重合体が好ましい。

該不織布Ａの厚みは７ｇ／ｃｍ²荷重下で０．４ｍｍ〜１．５ｍｍであることが好ましい。０．４ｍｍより薄くなると、繊維の充填密度が高すぎるために濾過材の圧力損失が高くなりすぎるという問題を生じる。反対に厚みが１．５ｍｍより厚いと繊維の充填密度が低く濾過精度が悪くなる。また、カートリッジフィルターとして濾過材を襞織りしたり、巻き廻して使用する際にケースに入る襞折数または巻数を増やして濾過材の面積を大きくできないという問題を生じる。

また、本発明の不織布Ａは、樹脂加工されている事が好ましい。樹脂加工することで不織布の襞折加工性や寸法安定性がより改善され、従って少ない目付の不織布で襞折加工が可能である。また、親水性の樹脂で加工を実施すると、水系の液を濾過する際に濾過液のプライミング性が改善でき、濾過操作時の圧力損失も小さくなる。樹脂加工の方法としては水や溶剤に樹脂を溶かした液に不織布を浸漬したのちに乾燥して液成分を蒸発させるのが一般的である。場合によっては樹脂を更に高温で熱処理して架橋処理などにより安定付着させる等の手段が用いられる。

本発明により使用される不織布Ｂとしてはメルトブロー法により製造される不織布が不織布中に繊維が均一に分散されており好ましい形態のひとつである。また、フラッシュ紡糸繊維を湿式不織布化したものも繊維径や通気性の観点から好ましい。不織布の主たる構成材料としてはポリオレフィンがケーキが剥離しやすく濾過材を再生して使えるため好ましい。また、フッ素を含有するポリマーとポリオレフィンの共重合体が成形加工性やケーキの剥離性の観点から好ましい。特に、フッ素系のポリマーであるクロロトリフルオロエチレンとポリエチレンの共重合体はこの観点から好ましい。また、後加工による撥水処理を実施するのも好ましい形態の一つである。

該不織布Ｂの平均繊維径は１．０μｍ〜６．０μｍの間にあることが必要である。好ましくは、２μｍ〜６μｍである。濾過操作時に濾過材表面にケーキ層の生じる濾過においては、繊維径が１μｍより細い場合には濾過材の開孔が小さすぎるため不織布の閉塞が速くライフを長く保つ事ができない。他方、６．０μｍより大きくなると濾過対象粒子の濾過材の通り抜けが増え、濾過精度が小さくなってしまう。

また、該不織布Ｂの目付は１０ｇ／ｍ²〜６０ｇ／ｍ²の間にあることが必要である。より好ましくは、１０ｇ／ｍ²〜４０ｇ／ｍ²である。不織布の目付が１０ｇ／ｍ²より小さいと濾過精度を高くする事が難しい。目付が６０ｇ／ｍ²より大きくなると、濾過抵抗が大きくなりすぎて問題となる。また、本発明の目的である、ケーキ層のできる濾過では目付を大きくしても、濾過精度は濾過開始初期に若干の改善がみられるがその効果は大きくなる。また、ライフを改善する観点からは全く効果がない。

不織布Ｂの平均流量孔径は５μｍ〜５０μｍであることが必要である。平均流量孔径が５μｍより小さくなると濾過材の目詰まりが早くライフが短くなる。逆に５０μｍより大きくなると、濾過精度が低くなり問題となる。

また、不織布Ｂの厚みは７ｇ／ｃｍ²荷重下で０．０５ｍｍ〜０．６μｍであることが好ましく、更に好ましくは０．１ｍｍ〜０．４５ｍｍである。厚みが０．０５ｍｍより薄くなると、繊維の充填密度が高すぎるために濾過材の圧力損失が高くなりすぎるという問題が生じる。反対に厚みが０．６ｍｍより厚いと繊維の充填が低く濾過精度が悪くなる。また、カートリッジフィルターとして濾過材を襞折りしたり、巻き廻して使用する際にケースに入る濾過材の面積を大きくできないという問題が生じる。

本発明に使用される不織布Ａと不織布Ｂは少なくとも一部が接着接合されている事が必要である。不織布Ｂは繊維径が細いため強度が小さく、濾過時に破れる危険性が高いため、補強層である不織布Ａと密着させる必要がある。また、襞織り加工時に該不織布間に隙間を乗じると濾過材にシワが入るという問題が生じる。

不織布Ａと不織布Ｂの接合後の厚みは、７ｇ／ｃｍ²荷重下で０．５ｍｍ〜１．５ｍｍであることが好ましく、更に好ましくは０．５ｍｍ〜１．２ｍｍである。濾過材の厚みが０．５ｍｍより薄くなると、濾過材の圧力損失が高くなりすぎたり襞織り加工性が低下するという問題を生じる。反対に厚みが１．５ｍｍより厚いと繊維の充填が低く濾過精度が悪くなる。また、カートリッジフィルターとして濾過材を襞織りしたり、巻き廻して使用する際にケースに入る濾過材の面積を大きくできないという問題を生じる。

不織布Ａと不織布Ｂの接着方法としては、異素材不織布の接着によく用いられる超音波ウェルダー加工や熱接着性繊維を用いた接着などが可能であるが、コストや不織布間の密着性の観点からパウダー状の樹脂を振り落とし加熱融解後に不織布を積層する方法が特に好ましい。積層後の濾過材の総目付は小さいほど好ましいが、経験的には上限として２１０ｇ／ｍ²がカートリッジの組立作業上好ましいことが分かった。他方、目付が９０ｇ／ｍ²より小さくなると濾過精度が低く、襞折加工性が悪いという問題を生じた。なお、濾過材の平均流量孔径は３〜４０μｍが好ましい。３μｍ未満であると濾過材の目詰まりが早くなって好ましくなく、４０μｍをこえると濾過精度が低くなって好ましくない。

また、本発明に用いられる不織布Ｂの表面がカレンダー加工などにより平滑化された事が好ましい。表面を平滑化することによりケーキ層となる粒子と濾過材の界面の接触面積が低下し、ケーキ層の剥離性が改善される。濾過を途中で停止した際にケーキ層の剥離が生じ易く濾過材表面が再生されて濾過ライフがのびる傾向にある。

本発明の最も好適な濾過方法は、該濾過材の不織布Ｂ面側を濾過の上流側に配置させる事が重要である。従来の濾過の知見としてはより繊維径の細かい濾材を下流側に用いるのが常識であった。本発明者は、本発明の濾過操作の対象である濾材表面にケーキ層が形成される濾過においては、逆に太い繊維を下流側に配置させる事が濾過ライフをよくすることを明らかにした。原因はまた十分明らかではないがケーキ層の剥離のためには濾材表面での濾過が深層濾過より重要であると推定している。すなわち、太い繊維がケーキ層の形成される面に設置された際には、濾過時にケーキ層の一部が濾材の中に入り込み、いわゆるアンカー効果を発現しケーキ層が剥がれにくくなることと、太い繊維が上流にある際には、その繊維の直下にある細い繊維の濾過面がデッドとなって濾過に供されないことがその原因であると推定している。本発明の濾過材は単独で用いてもよいが積層体の場合には少なくとも１層含んでいればよい。発明者の経験では濾過対象粒子径の分布が広い系ほどケーキ層ができやすく、ケーキ層の剥離性が濾過ライフ改善のため重要となり、従って本発明の効果が高くなる事がわかった。本発明の濾過材を使用する際、他の濾過材と合わせて使用したり、活性炭などの吸着材などと合わせて使用するのも好ましい。

さらに、本発明の濾過材の最も好適な利用分野のひとつとしては、放電加工またはワイヤーカット加工によって生じた金属の加工屑を処理する系があることがわかった。この系では濾過対象粒子の粒径分布が広く濾材表面にケーキ層が出来やすいこと、また濾過粒子の密度が大きいため、濾材面を地面に対し鉛直方向になるように濾過材を設置した際に重力でケーキ層が落下しやすいことがその好適性の原因であると考えている。本発明の濾過材を襞折加工して用いる際には、濾過材の優れた剥離性を活かすためには襞の山間隔が従来に比べて大きい事が好ましく、具体的には山間隔が３ｍｍ〜５０ｍｍが好ましく、更に好ましくは５ｍｍ〜４０ｍｍ、最も好ましくは７ｍｍ〜２０ｍｍであることが分かった。

以下に本発明をより明確にするため実施例をあげて説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。実施例における各物性は、次の方法により測定した。
（１）平均繊維径１０００倍（走査型電子顕微鏡）の拡大写真より、５００本以上の繊維径を読み取り、その算術平均値とした。

（２）厚みＪＩＳＬ１０７６に従い、７ｇ／ｃｍ²荷重下での厚みを不織布シートの巾方向に１０ｃｍ毎に測定し算術平均値を厚みとした。

（３）液体フィルター特性純水８ＬにＪＩＳ８種標準粒子を０．８ｇ超音波分散させ、その液を２００ｍｌ／分で有効φ４２ｍｍの円形の濾材で濾過テストを実施した。粒子分散液の入り口濃度と濾過開始後の１分後の出口濃度（この時濾過精度が最低になった）から以下の式で濾過精度を百分率で求めた。
濾過精度（％）＝〔１−出口濃度／入口濃度〕×１００また、濾過ライフは濾過テスト時の濾過材前後の差圧が１ｋｇ／ｃｍ²になるまでの時間とした。

（４）平均（流量）孔径コールター社製ポロメーターIIを用い直径φ２５ｍｍのサンプルホルダーを用い測定を実施した。

実施例１および実施例２
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²と５５ｇ／ｍ²の２種類のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が１６μｍで樹脂加工を施したポリエステルスパンボンド不織布Ａ（１６０ｇ／ｍ²と１００ｇ／ｍ²）に、５〜１０ｇ／ｍ2の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂを夫々不織布Ａに重ねて加熱して積層一体化し濾過材を作成した。パウダー接着を実施する前の不織布Ａ及びＢの厚みの合計と積層後複合シートの厚みは変化しない事が分かった。作成したサンプルは、濾過材特性および液体フィルター性能を評価し、表１に結果を示した。なお、表１でＰＰはポリプロピレン、ＰＥＴはポリエチレンテレフタレート、ＰＥパウダーはポリエチレンパウダー振り落し加熱融着、エンボスはエンボス加工を示す。表中の襞折加工性はレシプロ襞折り加工装置で折り目がまっすぐつくかどうかと、折り目が鋭角的にはっきりとつくかどうかで判断した。ケーキ剥離性は、逆洗を実施した際に表面のケーキ層が面積で１０％以上剥離したものを良好とし、２０％以上を極めて良好とし、１０％未満を不良として記載した。濾過テストの結果については、経験から好ましい範囲としては濾過精度３０％以上かつライフ５分以上が合格であるとした。

実施例３
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに平均繊維径が１６μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂを重ねて加熱して積層一体化し濾過材を作成した。作成したサンプルをローラー温度６０℃、線圧１５ｋｇ／ｃｍでカレンダー加工し、濾過材特性および液体フィルター性能を評価し、表１に結果を示した。

実施例４
実施例１で濾過試験に用いた不織布を上流側と下流側が逆になるようにセットし、４００ｍｌ／分の流量で１５分間逆洗を実施し、元の状態にセットしなおし濾過材の再生を行って濾過性能を評価した。濾過材表面のケーキ層はかなり剥離しており、実施例１との差があまりなかった。

実施例５
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリエチレンテレフタレート製不織布Ｂを作成した。次に、平均繊維径が１６μｍの樹脂加工を施したポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ねて加熱して積層一体化し濾過材を作成した。作成したサンプルは、濾過材特性および液体フィルター性能を評価し、表１に結果を示したが濾過性能は良好であった。

実施例６
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が約２８μｍで、目付が１６０ｇ／ｍ²のポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。評価結果を表１に示したが濾過性能は良好であった。

実施例７
メルトブロー法により平均繊維径４μｍで目付が５０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が約１２μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。評価結果を表１に示したが濾過性能は良好であった。

実施例８
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が２０ｇ／ｍ²のポリエチレンテレフタレート製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が約１６μｍの樹脂加工を施したポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。作成したサンプルは、濾過材特性および液体フィルター性能を評価し、表１に結果を示したが濾過性能は良好であった。

実施例９
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が約１２μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａを、樹脂加工したのちカレンダー加工により濾材厚みを調整した。該不織布Ａに５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。評価結果を表１に示したが濾過性能は良好であった。

比較例１
メルトブロー法により平均繊維径８μｍで目付が６０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が約１６μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、ついで前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。その結果を表２に示した。濾過精度が悪く問題である事が分かった。

比較例２
メルトブロー法により平均繊維径４μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成し、平均繊維径が４０μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。その性能結果を表２に示した。本濾過材の襞折加工時に、濾過材の折り目がつき難く濾過材が安定して工程を通過しないという問題を生じた。繊維径の太いものほどその傾向が顕著であることがわかった。

比較例３
メルトブロー法により平均繊維径０．５μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成した。つぎに、平均繊維径が１６μｍのポリエステル製スパンボンド不織布Ａに、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。濾過材の目詰まりが速く濾過精度の測定ができなかった。濾過ライフが短すぎて問題であった。

比較例４
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が４０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布を作成し、平均繊維径が８μｍのポリプロピレン製スパンボンド不織布上に、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、加熱して積層一体化し濾材を作成した。その性能結果を表２に示した。

比較例５
市販の放電加工用フィルターとして広く用いられているエンボス加工されたポリエステルスパンボンド不織布Ｇ２２６を用い液体フィルター性能を評価した。その結果を表２に示した。驚くべき事に、実施例１よりかなり大きい平均流量孔径を持つ素材であるにかかわらず、初期の濾過精度が低く、かつライフも短い事が判明した。

比較例６
また、比較例５で濾過テストに用いた濾過材を、実施例４と同じ方法で逆洗を実施してもエンボス加工されていない部分の繊維中に粒子が入り込み粒子を取り除く事ができなかった。また、表２に示すように濾過性能も良くなかった。

比較例７
メルトブロー法により平均繊維径２μｍで目付が２０ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成し、平均繊維径が約１６μｍ、目付６０ｇ／ｍ²の樹脂加工したポリエステル製スパンボンド不織布Ａ上に、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。その結果を表２に示した。濾過精度が悪く問題である事が分かった。

比較例８
メルトブロー法により平均繊維径３μｍで目付が８ｇ／ｍ²のポリプロピレン製不織布Ｂを作成し、平均繊維径が約１６μｍ、目付が１６０ｇ／ｍ²のポリエステル製スパンボンド不織布Ａ上に、５〜１０ｇ／ｍ²の割合でポリエチレン製のパウダー粒子を振り落とし、前記不織布Ｂと重ね加熱して積層一体化し濾過材を作成した。その結果を表２に示した。濾過精度が悪く問題である事が分かった。

本発明によると、軽量で襞折加工性のよい濾過材であり、さらには濾材に含まれる細い繊維により濾過精度がよく、また濾過によって生じる被濾過物のケーキ層の剥離性がよいために濾過ライフが長い濾過材、特に放電加工やワイヤーカット加工によって生じた金属の加工屑を処理する濾過材に使用できる。

Claims

平均繊維径が１０μｍ〜３０μｍの間にあり、目付が８０ｇ／ｍ²〜２００ｇ／ｍ²の間にあり、平均流量孔径が２０μｍ〜２００μｍの間にある不織布Ａと、平均繊維径が１．０μｍ〜６．０μｍの間にあり、目付が１０ｇ／ｍ²〜６０ｇ／ｍ²の間にあり、該不織布Ａの平均流量孔径より小さく平均流量孔径が５μｍ〜５０μｍの間にある不織布Ｂとが積層され、前記不織布Ａと前記不織布Ｂの少なくとも一部が接着接合されてなる濾過材であって、該濾過材の目付が９０ｇ／ｍ²〜２１０ｇ／ｍ²、かつ厚みが０．５ｍｍ〜１．５ｍｍの間にあることを特徴とする濾過材。
請求項１において不織布Ａの主たる構成材料がポリエステル素材のスパンボンド不織布である濾過材。
不織布Ｂの主たる構成材料がポリオレフィン素材のメルトブロー不織布である請求項１または請求項２に記載の濾過材。
不織布Ａが樹脂加工されたスパンボンド不織布である請求項１または請求項２または請求項３に記載の濾過材。
不織布Ａと不織布Ｂがパウダー状の樹脂で接着されている請求項１または請求項２または請求項３または請求項４に記載の濾過材。
請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の濾過材において、不織布Ｂの表面がカレンダー加工などにより平滑化された濾過材。
請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載の濾過材の少なくとも１層を含み、該濾過材の不織布Ｂ側の面を濾過の上流側に配置させて濾過する事を特徴とする濾過方法。
放電加工またはワイヤーカット加工によって生じた金属の加工屑を請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の濾過材の少なくとも１層を含み、該濾過材の不織布Ｂ側の面を濾過の上流側に配置させて濾過する事を特徴とする濾過方法。