JPH06262013A - 濾 材 - Google Patents
濾 材Info
- Publication number
- JPH06262013A JPH06262013A JP7755293A JP7755293A JPH06262013A JP H06262013 A JPH06262013 A JP H06262013A JP 7755293 A JP7755293 A JP 7755293A JP 7755293 A JP7755293 A JP 7755293A JP H06262013 A JPH06262013 A JP H06262013A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filter medium
- heat
- net
- fiber
- woven fabric
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Electrostatic Separation (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】引張強力が大で、加熱滅菌や、高温濾過等を行
っても最大孔径が変化せず、しかもひだり等の加工がで
きる、高精密用の濾材を提供すること。 【構成】 繊維径１０μｍ以下の熱融着性極細複合繊維
不織布と、熱融着性複合モノフイラメント製ネツトが熱
融着され、かつ最大孔径が１２０μｍ以下である濾材。
っても最大孔径が変化せず、しかもひだり等の加工がで
きる、高精密用の濾材を提供すること。 【構成】 繊維径１０μｍ以下の熱融着性極細複合繊維
不織布と、熱融着性複合モノフイラメント製ネツトが熱
融着され、かつ最大孔径が１２０μｍ以下である濾材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クリ−ンル−ム用エア
フイルタ−、電子機器の洗浄に用いられる液体のプレフ
イルタ−、あるいは医薬の製造に用いられる液体や気体
のプレフイルタ−等として使用される精密濾過用の濾材
に関する。更に詳しくは、極細複合繊維の交点が熱融着
した不織布と、複合モノフイラメントネツトが熱融着
し、加熱による孔径変化がなく、ひだ折り等のぶ形性の
良い精密濾過用濾材に関する。
フイルタ−、電子機器の洗浄に用いられる液体のプレフ
イルタ−、あるいは医薬の製造に用いられる液体や気体
のプレフイルタ−等として使用される精密濾過用の濾材
に関する。更に詳しくは、極細複合繊維の交点が熱融着
した不織布と、複合モノフイラメントネツトが熱融着
し、加熱による孔径変化がなく、ひだ折り等のぶ形性の
良い精密濾過用濾材に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、エレクトロニクスやバイオケミカ
ル等に関連する産業が発展し、気体や液体を清浄化して
用いられる機会が多くなつている。従来このような精密
濾過用の濾材として、極細のガラス繊維不織布や合成繊
維不織布等が使用されていた。しかし前記ガラス繊維不
織布は、耐アルカリに弱いとか、濾過時の濾過表面積を
多く取る目的で加工されるひだ折りや、種々な立体形状
等へ加工する際、いわゆるぶ形性が悪い等の課題があ
る。一方前記合成繊維不織布は、ガラス繊維不織布に較
べ比重が小さいので軽量である、ぶ形性がガラス繊維不
織布に較べて良い、安価である、ガラスの微粉が飛散せ
ず取り扱い易い等の利点があり、該合成繊維不織布濾材
が急速に利用されるようになつてきた。該合成繊維不織
布濾材は、ポリエステルスパンボンド不織布やポリプロ
ピレンメルトブロ−不織布等が使用されているが、加熱
や摩擦、振動等により目開し細孔径が大きくなる現象、
即ち孔径安定性が劣るという課題がある。
ル等に関連する産業が発展し、気体や液体を清浄化して
用いられる機会が多くなつている。従来このような精密
濾過用の濾材として、極細のガラス繊維不織布や合成繊
維不織布等が使用されていた。しかし前記ガラス繊維不
織布は、耐アルカリに弱いとか、濾過時の濾過表面積を
多く取る目的で加工されるひだ折りや、種々な立体形状
等へ加工する際、いわゆるぶ形性が悪い等の課題があ
る。一方前記合成繊維不織布は、ガラス繊維不織布に較
べ比重が小さいので軽量である、ぶ形性がガラス繊維不
織布に較べて良い、安価である、ガラスの微粉が飛散せ
ず取り扱い易い等の利点があり、該合成繊維不織布濾材
が急速に利用されるようになつてきた。該合成繊維不織
布濾材は、ポリエステルスパンボンド不織布やポリプロ
ピレンメルトブロ−不織布等が使用されているが、加熱
や摩擦、振動等により目開し細孔径が大きくなる現象、
即ち孔径安定性が劣るという課題がある。
【０００３】不織布濾材のぶ形性を改良した物として、
不織布とネツト状シ−トを融着した濾材が知られてい
る。特開平１−１９４９１２号公報にはエレクトレツト
化された極細繊維不織布と網状物が熱融着したフイルタ
−が、特開平４−３４６８０５号公報には極細繊維不織
布に熱融着性モノフイラメントと金属細線を併用したネ
ツトを融着した濾材が開示されている。前記不織布にネ
ツト状シ−トを融着した物は、何れも不織布を構成する
極細繊維として、メルトブロ−法ポリプロピレンやメル
トブロ−法ポリエステル等のレギュラ−繊維が使用され
ている。該極細繊維ウェブをその繊維の交点が熱融着の
無い状態で、又は該ウェブをエンボスロ−ルやカレンダ
−ロ−ル等を使用し、繊維の交点を部分的に熱融着させ
たもの、あるいはネツトを該ウェブ又は熱圧着不織布に
積層し、カレンダ−ロ−ルやドライヤ−等の加熱手段を
用い、前記不織布とネツトを融着させたものである。
不織布とネツト状シ−トを融着した濾材が知られてい
る。特開平１−１９４９１２号公報にはエレクトレツト
化された極細繊維不織布と網状物が熱融着したフイルタ
−が、特開平４−３４６８０５号公報には極細繊維不織
布に熱融着性モノフイラメントと金属細線を併用したネ
ツトを融着した濾材が開示されている。前記不織布にネ
ツト状シ−トを融着した物は、何れも不織布を構成する
極細繊維として、メルトブロ−法ポリプロピレンやメル
トブロ−法ポリエステル等のレギュラ−繊維が使用され
ている。該極細繊維ウェブをその繊維の交点が熱融着の
無い状態で、又は該ウェブをエンボスロ−ルやカレンダ
−ロ−ル等を使用し、繊維の交点を部分的に熱融着させ
たもの、あるいはネツトを該ウェブ又は熱圧着不織布に
積層し、カレンダ−ロ−ルやドライヤ−等の加熱手段を
用い、前記不織布とネツトを融着させたものである。
【０００４】ところで、不織布の熱融着状態をミクロ的
に観た場合、このような不織布濾材は、濾材の通気抵抗
を損なわない状態で、加熱による繊維の交点を十分に熱
融着させる事が困難である。例えばエンボスロ−ル法に
よる物は熱圧着部以外の部分は融着していず、カレンダ
−ロ−ル法による物は不織布の表面及び裏面側は多く融
着しているがその中央部分が融着部分が少ないか、多く
あつても融着状態が不均一な物となつている。このよう
な繊維の融着状態が不均一な状態の物は、不織布をひだ
折り加工しさらに筒状にし、その両側の端面を合成樹脂
製端面部材でヒ−トシ−ルしたり、該端面部材をバイン
ダ−等で接着したりする際の加熱や、濾材を加熱滅菌す
る際の熱、高温濾過時の熱や、濾過時におけるハウジン
グの振動、等で不織布に目開きが起き、最大孔径が著し
く大きくなるという欠点、いわゆる孔径安定性が劣ると
いう欠点がある。特に目付けが約２５ｇ／ｍ2 以上の高
目付けの物は、繊維の交差点部での熱融着が不十分とな
り易く、孔径安定性が劣り、時には加熱による最大孔径
の変化率が２５％以上もある物であつた。また、カレン
ダ−ロ−ル法等で高温かつ高圧で熱圧着した濾材は、孔
径安定性が幾分改良されるが、繊維全体が溶融し膜状に
変化するので通気抵抗が著しく高くなるという欠点があ
る。
に観た場合、このような不織布濾材は、濾材の通気抵抗
を損なわない状態で、加熱による繊維の交点を十分に熱
融着させる事が困難である。例えばエンボスロ−ル法に
よる物は熱圧着部以外の部分は融着していず、カレンダ
−ロ−ル法による物は不織布の表面及び裏面側は多く融
着しているがその中央部分が融着部分が少ないか、多く
あつても融着状態が不均一な物となつている。このよう
な繊維の融着状態が不均一な状態の物は、不織布をひだ
折り加工しさらに筒状にし、その両側の端面を合成樹脂
製端面部材でヒ−トシ−ルしたり、該端面部材をバイン
ダ−等で接着したりする際の加熱や、濾材を加熱滅菌す
る際の熱、高温濾過時の熱や、濾過時におけるハウジン
グの振動、等で不織布に目開きが起き、最大孔径が著し
く大きくなるという欠点、いわゆる孔径安定性が劣ると
いう欠点がある。特に目付けが約２５ｇ／ｍ2 以上の高
目付けの物は、繊維の交差点部での熱融着が不十分とな
り易く、孔径安定性が劣り、時には加熱による最大孔径
の変化率が２５％以上もある物であつた。また、カレン
ダ−ロ−ル法等で高温かつ高圧で熱圧着した濾材は、孔
径安定性が幾分改良されるが、繊維全体が溶融し膜状に
変化するので通気抵抗が著しく高くなるという欠点があ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の課題である加熱や振動等により最大孔径が変化せ
ず、しかも高強力でかつ山谷状に、或は他の複雑な形状
等に容易に加工出来る精密濾過用の濾材を提供すること
を目的としたものである。
術の課題である加熱や振動等により最大孔径が変化せ
ず、しかも高強力でかつ山谷状に、或は他の複雑な形状
等に容易に加工出来る精密濾過用の濾材を提供すること
を目的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下の構成を
とることにより初期の目的が達成される事を知り、本発
明を完成するに至った。即ち本発明の構成は以下の通り
である。 （１） 繊維径１０μｍ以下の熱融着性極細複合繊維
不織布と、熱融着性複合モノフイラメント製ネツトとを
熱融着し、かつ最大孔径が１２０μｍ以下である濾材で
あり、（２） 極細複合繊維の融点差が１５℃以上で
あり、複合モノフイラメントの融点差が１５℃以上であ
り、且つ該極細複合繊維と該複合モノフイラメントの低
融点成分の融点差が１５℃以下である上記の濾材であ
り、（３） メルトブロー法熱融着性極細複合繊維を
熱融着した不織布と、繊維径が約３０〜４０００ｄ／
ｆ、織り密度約０．５〜２５本／２５ｍｍの熱融着性複
合モノフイラメントを用いたネツトとを積層し、次いで
熱融着した上記の濾材であり、（４） 加熱後の最大
孔径変化率が２０％以下である上記の濾材であり、
（５） 通気度が０．１〜１００ｃｃ／ｃｍ2 ．ｓｅ
ｃ、引張強力が２〜１００ｋｇ／５ｃｍである上記の濾
材をひだ折り加工した濾材であり、（６） 不織布が
エレクトレツト化されたものである上記何れかに記載の
濾材である。
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下の構成を
とることにより初期の目的が達成される事を知り、本発
明を完成するに至った。即ち本発明の構成は以下の通り
である。 （１） 繊維径１０μｍ以下の熱融着性極細複合繊維
不織布と、熱融着性複合モノフイラメント製ネツトとを
熱融着し、かつ最大孔径が１２０μｍ以下である濾材で
あり、（２） 極細複合繊維の融点差が１５℃以上で
あり、複合モノフイラメントの融点差が１５℃以上であ
り、且つ該極細複合繊維と該複合モノフイラメントの低
融点成分の融点差が１５℃以下である上記の濾材であ
り、（３） メルトブロー法熱融着性極細複合繊維を
熱融着した不織布と、繊維径が約３０〜４０００ｄ／
ｆ、織り密度約０．５〜２５本／２５ｍｍの熱融着性複
合モノフイラメントを用いたネツトとを積層し、次いで
熱融着した上記の濾材であり、（４） 加熱後の最大
孔径変化率が２０％以下である上記の濾材であり、
（５） 通気度が０．１〜１００ｃｃ／ｃｍ2 ．ｓｅ
ｃ、引張強力が２〜１００ｋｇ／５ｃｍである上記の濾
材をひだ折り加工した濾材であり、（６） 不織布が
エレクトレツト化されたものである上記何れかに記載の
濾材である。
【０００７】本発明において、繊維径１０μｍ以下の熱
融着性極細複合繊維不織布とは、融点差が１５℃以上あ
る少なくとも２種以上の熱化塑性樹脂を複合紡糸法によ
り紡糸し、得られた平均繊維径１０μｍ以下のウェブを
熱融着温度以上で加熱し、繊維の交点を融着した物をい
う。複合紡糸法に使用できる熱可塑性樹脂には、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテン、
プロピレンと他のαオレフインとの２元又は３元共重合
体、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリアミド、ポリカ
−ボネ−ト等の樹脂がある。該複合紡糸法には、並列
型、鞘芯型、多分割型、海島型、等の複合紡糸用の口金
を用いた、複合メルトブロ−法、複合スパンボンド法、
通常の複合紡糸法等がある。とりわけ複合メルトブロ−
法は極細繊維が得られるので好ましい。本発明では、そ
の用途が精密用濾過の濾材であるので繊維径が１０μｍ
以下の繊維を使用する。繊維径は好ましくは、０．１〜
１０μｍ、更に好ましくは０．２〜７μｍである。該樹
脂を融点差が１５℃以上あるような種々の組合せで複合
紡糸する。この組合せとしては、ポリプロピレン／ポリ
エチレン、ポリプロピレン／プロピレン−エチレン−ブ
テン−１共重合体、ポレエチレンテレフテレ−ト／低融
点ポリエステル、ポリエチレンテレフタレ−ト／ポリア
ミド等が例示できる。
融着性極細複合繊維不織布とは、融点差が１５℃以上あ
る少なくとも２種以上の熱化塑性樹脂を複合紡糸法によ
り紡糸し、得られた平均繊維径１０μｍ以下のウェブを
熱融着温度以上で加熱し、繊維の交点を融着した物をい
う。複合紡糸法に使用できる熱可塑性樹脂には、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、ポリ−４−メチルペンテン、
プロピレンと他のαオレフインとの２元又は３元共重合
体、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリアミド、ポリカ
−ボネ−ト等の樹脂がある。該複合紡糸法には、並列
型、鞘芯型、多分割型、海島型、等の複合紡糸用の口金
を用いた、複合メルトブロ−法、複合スパンボンド法、
通常の複合紡糸法等がある。とりわけ複合メルトブロ−
法は極細繊維が得られるので好ましい。本発明では、そ
の用途が精密用濾過の濾材であるので繊維径が１０μｍ
以下の繊維を使用する。繊維径は好ましくは、０．１〜
１０μｍ、更に好ましくは０．２〜７μｍである。該樹
脂を融点差が１５℃以上あるような種々の組合せで複合
紡糸する。この組合せとしては、ポリプロピレン／ポリ
エチレン、ポリプロピレン／プロピレン−エチレン−ブ
テン−１共重合体、ポレエチレンテレフテレ−ト／低融
点ポリエステル、ポリエチレンテレフタレ−ト／ポリア
ミド等が例示できる。
【０００８】複合メルトブロ−法等で熱融着性極細複合
繊維を紡糸し、得られたウェブを複合繊維の低融点樹脂
が融着するような温度以上で加熱し、繊維の交点が熱融
着した不織布とする。加熱は低融点樹脂の軟化点以上、
高融点樹脂の融点以下の温度で行う。加熱は、乾熱循環
型ドライヤ−、スル−エア−型ドライヤ−、カレンダ−
ロ−ル、エンボスロ−ル等の加熱装置を用いて行う。前
記加熱装置のうち、スル−エア−型ドライヤ−等のよう
な、不織布にほとんど圧力が掛からない状態で熱融着出
来る装置を用いて熱融着処理した物は通気度が大きい不
織布が得られる。又、カレンダ−ロ−ル等のような、熱
圧着型の加熱装置を用いて熱圧着した物は最大孔径の小
さい不織布が得られる。本発明の濾材に使用する不織布
は、極細で且つ熱融着性の複合繊維が使用され、しかも
繊維の交点が熱融着された物である。従って、加熱温度
を複合繊維の低融点樹脂の軟化点以上、高融点樹脂の融
点以下の温度で行う事により、該高融点樹脂が溶融せず
に繊維の形状を保持し、繊維の交点が該低融点樹脂の融
着により不織布化されている。従って後工程での滅菌加
熱や濾過時の高温濾過、或は振動等で目開せず、孔径が
安定したものとなる。又、繊維の完全溶融による一種の
膜状化が起きていず、起きていたとしてもきわめて少な
い。従って通気度が大でしかも孔径も小さいものが得ら
れる。一方、従来のメルトブロ−法等により得られたレ
ギュラ−極細繊維を使用した熱融着不織布は、未融着繊
維が多量に発生していたり、融着部の結合がきわめて弱
い不織布であるため、後記のネツトを不織布に融着後の
物を、加熱滅菌処理、高温濾過等の加熱、端面シ−ル時
の加熱、あるいはハウジングの振動等により目開きす
る。又、カレンダ−ロ−ル等で高温加熱した物は、繊維
が完全溶融し、繊維の形状が消失し膜状化が起きていた
り、スル−エア−型加熱機で高温で加熱した物は、繊維
が溶融し玉状に凝集したりする。従って通気度が小でし
かも孔径も大きいものとなる。特にこの傾向は繊維径が
細いもの程大である。
繊維を紡糸し、得られたウェブを複合繊維の低融点樹脂
が融着するような温度以上で加熱し、繊維の交点が熱融
着した不織布とする。加熱は低融点樹脂の軟化点以上、
高融点樹脂の融点以下の温度で行う。加熱は、乾熱循環
型ドライヤ−、スル−エア−型ドライヤ−、カレンダ−
ロ−ル、エンボスロ−ル等の加熱装置を用いて行う。前
記加熱装置のうち、スル−エア−型ドライヤ−等のよう
な、不織布にほとんど圧力が掛からない状態で熱融着出
来る装置を用いて熱融着処理した物は通気度が大きい不
織布が得られる。又、カレンダ−ロ−ル等のような、熱
圧着型の加熱装置を用いて熱圧着した物は最大孔径の小
さい不織布が得られる。本発明の濾材に使用する不織布
は、極細で且つ熱融着性の複合繊維が使用され、しかも
繊維の交点が熱融着された物である。従って、加熱温度
を複合繊維の低融点樹脂の軟化点以上、高融点樹脂の融
点以下の温度で行う事により、該高融点樹脂が溶融せず
に繊維の形状を保持し、繊維の交点が該低融点樹脂の融
着により不織布化されている。従って後工程での滅菌加
熱や濾過時の高温濾過、或は振動等で目開せず、孔径が
安定したものとなる。又、繊維の完全溶融による一種の
膜状化が起きていず、起きていたとしてもきわめて少な
い。従って通気度が大でしかも孔径も小さいものが得ら
れる。一方、従来のメルトブロ−法等により得られたレ
ギュラ−極細繊維を使用した熱融着不織布は、未融着繊
維が多量に発生していたり、融着部の結合がきわめて弱
い不織布であるため、後記のネツトを不織布に融着後の
物を、加熱滅菌処理、高温濾過等の加熱、端面シ−ル時
の加熱、あるいはハウジングの振動等により目開きす
る。又、カレンダ−ロ−ル等で高温加熱した物は、繊維
が完全溶融し、繊維の形状が消失し膜状化が起きていた
り、スル−エア−型加熱機で高温で加熱した物は、繊維
が溶融し玉状に凝集したりする。従って通気度が小でし
かも孔径も大きいものとなる。特にこの傾向は繊維径が
細いもの程大である。
【０００９】本発明の濾材に使用される不織布は、目付
け約３〜１０００ｇ／ｍ2 、さらに好ましくは４〜７０
０ｇ／ｍ2 の物が使用できる。又、該不織布は、不織布
目付け、加熱温度、カレンダ−ロ−ルの線圧、処理時
間、等の加工条件等を変えることにより、不織布の孔径
を変化させることができる。不織布の繊度が小、目付け
が大、カレンダ−ロ−ルの線圧が大の条件で製造された
もの程、孔径が小の不織布が得られる。又本発明の濾材
に使用する不織布は、８０℃で２０分間加熱前後の最大
孔径の変化率が２０％以下のもを使用すると、精密濾過
用の濾材として、目開きせず、長期安定な濾材として好
ましい。
け約３〜１０００ｇ／ｍ2 、さらに好ましくは４〜７０
０ｇ／ｍ2 の物が使用できる。又、該不織布は、不織布
目付け、加熱温度、カレンダ−ロ−ルの線圧、処理時
間、等の加工条件等を変えることにより、不織布の孔径
を変化させることができる。不織布の繊度が小、目付け
が大、カレンダ−ロ−ルの線圧が大の条件で製造された
もの程、孔径が小の不織布が得られる。又本発明の濾材
に使用する不織布は、８０℃で２０分間加熱前後の最大
孔径の変化率が２０％以下のもを使用すると、精密濾過
用の濾材として、目開きせず、長期安定な濾材として好
ましい。
【００１０】本発明において、濾材は上記不織布に熱融
着性複合モノフイラメント製ネツトが熱融着された物で
ある。該ネツトは、融点差が１５℃以上ある少なくとも
２種以上の熱化塑性樹脂を複合紡糸法により紡糸し、得
られた熱融着性複合モノフイラメントを織編等をしネツ
ト状のシ−トとしたもの、あるいはこのネツトを熱融着
温度以上で加熱し、繊維の交点を融着したシ−ト状の物
を使用する。該モノフイラメントの複合形態や、該フイ
ラメントに使用できる樹脂や、樹脂の組合せ等は前記不
織布に使用された物と同じような複合形態、樹脂の組合
せ等であればよい。とりわけ極細繊維の低融点樹脂とモ
ノフイラメントの低融点樹脂の融点の差が１５℃以下の
場合、後記の加熱処理により、繊維の交点部でお互いの
低融点樹脂が相互侵入構造をとるので、不織布とネツト
が強く熱融着し、その境界面で剥離しにくいので好まし
い。とりわけ、極細繊維の低融点樹脂とモノフイラメン
トの低融点樹脂が、同種系の物、例えばポリオレフイン
／ポレオレフイン、ポリエステル／ポリエステル等の物
が好ましい。又該ネツトは繊度が約３０〜４０００ｄ／
ｆの物を、織り密度約０．５〜２５本／２５ｍｍで織製
した物が好ましい。上記不織布とネツトを、不織布／ネ
ツト、ネツト／不織布／ネツト等のように積層し、或は
前記積層物を更に２段に積層した物等を前記のような公
知の加熱方法で加熱し、不織布とネツトが熱融着した濾
材とする。もちろん、該積層物に比較的太い繊度のスパ
ンボンド不織布やステ−プルの熱融着不織布等を積層し
てもよい。
着性複合モノフイラメント製ネツトが熱融着された物で
ある。該ネツトは、融点差が１５℃以上ある少なくとも
２種以上の熱化塑性樹脂を複合紡糸法により紡糸し、得
られた熱融着性複合モノフイラメントを織編等をしネツ
ト状のシ−トとしたもの、あるいはこのネツトを熱融着
温度以上で加熱し、繊維の交点を融着したシ−ト状の物
を使用する。該モノフイラメントの複合形態や、該フイ
ラメントに使用できる樹脂や、樹脂の組合せ等は前記不
織布に使用された物と同じような複合形態、樹脂の組合
せ等であればよい。とりわけ極細繊維の低融点樹脂とモ
ノフイラメントの低融点樹脂の融点の差が１５℃以下の
場合、後記の加熱処理により、繊維の交点部でお互いの
低融点樹脂が相互侵入構造をとるので、不織布とネツト
が強く熱融着し、その境界面で剥離しにくいので好まし
い。とりわけ、極細繊維の低融点樹脂とモノフイラメン
トの低融点樹脂が、同種系の物、例えばポリオレフイン
／ポレオレフイン、ポリエステル／ポリエステル等の物
が好ましい。又該ネツトは繊度が約３０〜４０００ｄ／
ｆの物を、織り密度約０．５〜２５本／２５ｍｍで織製
した物が好ましい。上記不織布とネツトを、不織布／ネ
ツト、ネツト／不織布／ネツト等のように積層し、或は
前記積層物を更に２段に積層した物等を前記のような公
知の加熱方法で加熱し、不織布とネツトが熱融着した濾
材とする。もちろん、該積層物に比較的太い繊度のスパ
ンボンド不織布やステ−プルの熱融着不織布等を積層し
てもよい。
【００１１】本発明の濾材は、下記の条件のものが通気
抵抗性、精密濾過の点で好ましい。不織布の最大孔径が
約０．１〜１２０μｍの物、好ましくは約０．２〜１０
０μｍ、更に好ましくは約０．３〜９０μｍである。最
大孔径が０．１μｍ以下の場合、濾過時の通気抵抗が大
となり、最大孔径が１２０μｍ以上の物は精密濾過用に
は適さない。又、通気度は約０．１〜２００ｃｃ／ｃｍ
2．ｓｅｃ、 好ましくは０．２〜１５０ｃｃ／ｃｍ2．
ｓｅｃ、更に好ましくは０．２〜１００ｃｃ／ｃｍ2．
ｓｅｃ の物である。なお上記不織布の、最大孔径、通
気度等の物性は後記で説明する、不織布とネツトが熱融
着された濾材についての物性であることは言うまでもな
い。
抵抗性、精密濾過の点で好ましい。不織布の最大孔径が
約０．１〜１２０μｍの物、好ましくは約０．２〜１０
０μｍ、更に好ましくは約０．３〜９０μｍである。最
大孔径が０．１μｍ以下の場合、濾過時の通気抵抗が大
となり、最大孔径が１２０μｍ以上の物は精密濾過用に
は適さない。又、通気度は約０．１〜２００ｃｃ／ｃｍ
2．ｓｅｃ、 好ましくは０．２〜１５０ｃｃ／ｃｍ2．
ｓｅｃ、更に好ましくは０．２〜１００ｃｃ／ｃｍ2．
ｓｅｃ の物である。なお上記不織布の、最大孔径、通
気度等の物性は後記で説明する、不織布とネツトが熱融
着された濾材についての物性であることは言うまでもな
い。
【００１２】本発明の濾材はひだ折り等をせずにハウジ
ング等に取り付けて使用できる。又、該濾材をひだ折機
や成型機等を使用し、鋭角な山谷状に、Ｕ状に、凹凸状
等、任意の形状にぶ形し、ハウジングに取付て使用でき
る。又、前記種々の形状にぶ形後の濾材を、更に円筒状
にしたり、渦巻状等にすることもできる。円筒状にした
場合、左右の端部は融着あるいはバインダ−等で接着す
る。該ハウジングは濾過すべき用途に応じ、種々の形状
の物が使用できる。例えば、その側面に多数の開孔を有
する円筒状の芯材、多孔性円筒状の外枠材、及び両端面
シ−ル部材を主構成部材とする円筒状のハウジング、四
角形の枠状のハウジング、及び金属ネツト等を主構成部
材とする四角形のハウジング、或は、箱型で濾材を多層
状に装着する、箱型多層状のハウジング、その他濾過す
べき場所に装着できる任意の形状のハウジングが使用で
きる。
ング等に取り付けて使用できる。又、該濾材をひだ折機
や成型機等を使用し、鋭角な山谷状に、Ｕ状に、凹凸状
等、任意の形状にぶ形し、ハウジングに取付て使用でき
る。又、前記種々の形状にぶ形後の濾材を、更に円筒状
にしたり、渦巻状等にすることもできる。円筒状にした
場合、左右の端部は融着あるいはバインダ−等で接着す
る。該ハウジングは濾過すべき用途に応じ、種々の形状
の物が使用できる。例えば、その側面に多数の開孔を有
する円筒状の芯材、多孔性円筒状の外枠材、及び両端面
シ−ル部材を主構成部材とする円筒状のハウジング、四
角形の枠状のハウジング、及び金属ネツト等を主構成部
材とする四角形のハウジング、或は、箱型で濾材を多層
状に装着する、箱型多層状のハウジング、その他濾過す
べき場所に装着できる任意の形状のハウジングが使用で
きる。
【００１３】又、本発明の濾材は、エレクトレツト化し
た物であつてもよい。エレクトレツト化の方法として
は、紡糸時、繊維を捕集しながら、口金と捕集面間でエ
レクトレツト化する方法、紡糸した後ウェブ等を巻取る
までの間にエレクトレツト化する方法等がある。又、不
織布、不織布とネツトが熱融着された不織布、ひだ折り
された濾材、ハウジングに装着された濾材等をエレクト
レツト化する方法等がある。該エレクトレツト化は、電
圧約１〜３０キロボルトの直流コロナ放電等で処理す
る。又、該不織布は約１０〜４５ク−ロン／ｃｍ2 の表
面電化密度であるものが好ましい。又、本発明の濾材
は、不織布の熱融着性極細複合繊維が密度勾配になって
もよい。また本発明の濾材は、繊維の素材、繊維径等の
違う他の不織布やシート等が積層されたものであっても
よい。他の不織布などが積層されたものである場合、他
の不織布として繊維径０．１〜２０μｍのレギュラー繊
維メルトブロー法不織布、繊維径１１〜１００μｍのレ
ギュラー繊維または熱融着性極細複合繊維不織布あるい
は該不織布と、複合モノフイラメントとの積層シート等
が例示できる。
た物であつてもよい。エレクトレツト化の方法として
は、紡糸時、繊維を捕集しながら、口金と捕集面間でエ
レクトレツト化する方法、紡糸した後ウェブ等を巻取る
までの間にエレクトレツト化する方法等がある。又、不
織布、不織布とネツトが熱融着された不織布、ひだ折り
された濾材、ハウジングに装着された濾材等をエレクト
レツト化する方法等がある。該エレクトレツト化は、電
圧約１〜３０キロボルトの直流コロナ放電等で処理す
る。又、該不織布は約１０〜４５ク−ロン／ｃｍ2 の表
面電化密度であるものが好ましい。又、本発明の濾材
は、不織布の熱融着性極細複合繊維が密度勾配になって
もよい。また本発明の濾材は、繊維の素材、繊維径等の
違う他の不織布やシート等が積層されたものであっても
よい。他の不織布などが積層されたものである場合、他
の不織布として繊維径０．１〜２０μｍのレギュラー繊
維メルトブロー法不織布、繊維径１１〜１００μｍのレ
ギュラー繊維または熱融着性極細複合繊維不織布あるい
は該不織布と、複合モノフイラメントとの積層シート等
が例示できる。
【００１４】
【実施例】以下実施例、比較例により本発明を更に詳細
に説明する。なを、各例において、濾材の物性や濾過性
能等の評価は、以下に記載する方法で行った。
に説明する。なを、各例において、濾材の物性や濾過性
能等の評価は、以下に記載する方法で行った。
【００１５】不織布の繊維径：ウェブ、不織布、或は濾
材から小片を１０個切取り、その走査型電子顕微鏡によ
る倍率１００〜５０００倍の写真を用い、計１００本の
繊維径の直径を測定しその平均値（μｍ）を示す。
材から小片を１０個切取り、その走査型電子顕微鏡によ
る倍率１００〜５０００倍の写真を用い、計１００本の
繊維径の直径を測定しその平均値（μｍ）を示す。
【００１６】引張強力：引張強度試験機を用い、５ｃｍ
幅の破断強力（ｋｇ／５ｃｍ）を示す。
幅の破断強力（ｋｇ／５ｃｍ）を示す。
【００１７】通気度：フラジ−ル型通気度試験機を用
い、ＪＩＳ−Ｌ１００６Ａに定める方法で通気度を求め
た。単位ｃｃ／ｃｍ2 ．ｓｅｃ。
い、ＪＩＳ−Ｌ１００６Ａに定める方法で通気度を求め
た。単位ｃｃ／ｃｍ2 ．ｓｅｃ。
【００１８】最大孔径：バブルポイントテスタ−を使用
し、ＡＳＴＭ−Ｆ−３１６−８６に定める方法で最大孔
径（μｍ）を求めた。
し、ＡＳＴＭ−Ｆ−３１６−８６に定める方法で最大孔
径（μｍ）を求めた。
【００１９】加熱後の最大孔径変化率：前記バブルポイ
ントテスタ−を用い、前記同様の方法で、８０℃、１０
分加熱処理後の最大孔径の変化率（％）を求めた。
ントテスタ−を用い、前記同様の方法で、８０℃、１０
分加熱処理後の最大孔径の変化率（％）を求めた。
【００２０】濾過精度：５０リツトルの水を入れた水
槽、ポンプ、及び濾過器（ハウジング）からなる循環式
濾過試験機を用いた。該濾過機のハウジングに濾材１本
を取付、水を毎分３０リツトルの流量で循環させなが
ら、水槽にケ−キ（カ−ボランダム＃４０００）を５ｇ
添加する。ケ−キ添加より１分後に採取した濾過水１０
０ｃｃをメンブレンフイルタ−で濾過する。メンブレン
フイルタ−上に捕集された粒子のサイズを粒度分布測定
機で測定し、最も大きな粒子のサイズ（最大流出径、単
位μｍ）を濾材の濾過精度とした。
槽、ポンプ、及び濾過器（ハウジング）からなる循環式
濾過試験機を用いた。該濾過機のハウジングに濾材１本
を取付、水を毎分３０リツトルの流量で循環させなが
ら、水槽にケ−キ（カ−ボランダム＃４０００）を５ｇ
添加する。ケ−キ添加より１分後に採取した濾過水１０
０ｃｃをメンブレンフイルタ−で濾過する。メンブレン
フイルタ−上に捕集された粒子のサイズを粒度分布測定
機で測定し、最も大きな粒子のサイズ（最大流出径、単
位μｍ）を濾材の濾過精度とした。
【００２１】圧力損失：前記、循環式濾過精度試験にお
いて、ケ−キを添加せず、水のみ毎分３０リツトルの流
量で循環させる。循環開始１分後、圧力損失（ｋｇ／ｃ
ｍ2）を測定する。
いて、ケ−キを添加せず、水のみ毎分３０リツトルの流
量で循環させる。循環開始１分後、圧力損失（ｋｇ／ｃ
ｍ2）を測定する。
【００２２】実施例１ 第１成分としてメルトフロレ−ト１２０（ＭＦＲ、ｇ／
１０分、２３０℃）、融点１６４℃のポリプロピレン
を、第２成分としてメルトフロレ−ト１２０（ＭＦＲ、
ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２１℃の線状低密度ポ
リエチレンとを用い、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１の並
列型複合メルトブロ−口金から複合メルトブロ−紡糸を
した。紡糸条件は、複合比が５０重量％対５０重量％、
紡糸温度がポリプロピレンが２８０℃で、線状低密度ポ
リエチレンが２６０℃で、総吐出量１２０ｇ／分の条件
で押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、温度３６５℃
の空気を圧力１．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、噴出気体
吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹き付けた。該熱
融着性極細複合繊維ウェブは、繊維径が２．７μｍであ
つた。このウェブをスル−エア−型加熱機を用い、温度
１４０℃で１０秒間加熱し、繊維の交点が熱融着した目
付け９９ｇ／ｍ2 の不織布を得た。
１０分、２３０℃）、融点１６４℃のポリプロピレン
を、第２成分としてメルトフロレ−ト１２０（ＭＦＲ、
ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２１℃の線状低密度ポ
リエチレンとを用い、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１の並
列型複合メルトブロ−口金から複合メルトブロ−紡糸を
した。紡糸条件は、複合比が５０重量％対５０重量％、
紡糸温度がポリプロピレンが２８０℃で、線状低密度ポ
リエチレンが２６０℃で、総吐出量１２０ｇ／分の条件
で押出し、紡糸孔から吐出された繊維を、温度３６５℃
の空気を圧力１．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、噴出気体
吸引装置付きのコンベア−ネツト上に吹き付けた。該熱
融着性極細複合繊維ウェブは、繊維径が２．７μｍであ
つた。このウェブをスル−エア−型加熱機を用い、温度
１４０℃で１０秒間加熱し、繊維の交点が熱融着した目
付け９９ｇ／ｍ2 の不織布を得た。
【００２３】ＭＦＲ１８（ｇ／１０分、１９０℃）、融
点１２４℃の線状低密度ポリエチレンが鞘成分で、ＭＦ
Ｒ８（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１６４℃のポリプ
ロピレンが芯成分で、複合比５０／５０（重量比）、繊
度２５０ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメントを使用
し、経緯共１７×１７本／２５ｍｍの織り密度で平織布
を織製し、その後該ネツトをテンタ−型加熱機を用い温
度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着したネツトを
得た。
点１２４℃の線状低密度ポリエチレンが鞘成分で、ＭＦ
Ｒ８（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１６４℃のポリプ
ロピレンが芯成分で、複合比５０／５０（重量比）、繊
度２５０ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメントを使用
し、経緯共１７×１７本／２５ｍｍの織り密度で平織布
を織製し、その後該ネツトをテンタ−型加熱機を用い温
度１３５℃で加熱し、繊維の交点が熱融着したネツトを
得た。
【００２４】前記の物を、ネツト／不織布／ネツトの三
層に積層し、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０
℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ
−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得
た。この濾材を８０℃２０分間加熱放置しその前後の最
大孔径の変化率を求めた。
層に積層し、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０
℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレンダ−ロ
−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得
た。この濾材を８０℃２０分間加熱放置しその前後の最
大孔径の変化率を求めた。
【００２５】前記濾材をひだ折り加工機を用い、ひだの
高さ２０ｍｍ、ひだの形状がＷ状の濾材を得た。該ひだ
折りされた濾材を、その側面に多数の孔がある外径３０
ｍｍ、高さ２５０ｍｍの中空状金属中芯に巻き付け、内
径約３０ｍｍ、外形７０ｍｍの濾材を得た。なお該濾材
の左右の端部は熱融着した。更に、上下両端部を、直径
３０ｍｍの開口部がある金属製端面シ−ル部材を、バイ
ンダ−で接着し円筒状の濾材を得た。この濾材は外形７
０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍
増加した。表１に、加熱前の濾材の最大孔径や、加熱後
の濾材の最大孔径変化率や、通気度、引張強力等を、及
びひだ折りされ且つ中空円筒状に加工された濾材の濾過
性能等の試験結果を示した。表１より、本発明の濾材
は、加熱後の最大孔径変化率が４％であり加熱に対する
孔径安定性が良く、しかもひだ折り加工後の物は濾過精
度が４μｍとよい事が判る。
高さ２０ｍｍ、ひだの形状がＷ状の濾材を得た。該ひだ
折りされた濾材を、その側面に多数の孔がある外径３０
ｍｍ、高さ２５０ｍｍの中空状金属中芯に巻き付け、内
径約３０ｍｍ、外形７０ｍｍの濾材を得た。なお該濾材
の左右の端部は熱融着した。更に、上下両端部を、直径
３０ｍｍの開口部がある金属製端面シ−ル部材を、バイ
ンダ−で接着し円筒状の濾材を得た。この濾材は外形７
０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍
増加した。表１に、加熱前の濾材の最大孔径や、加熱後
の濾材の最大孔径変化率や、通気度、引張強力等を、及
びひだ折りされ且つ中空円筒状に加工された濾材の濾過
性能等の試験結果を示した。表１より、本発明の濾材
は、加熱後の最大孔径変化率が４％であり加熱に対する
孔径安定性が良く、しかもひだ折り加工後の物は濾過精
度が４μｍとよい事が判る。
【００２６】実施例２ 前記実施例（１）記載の方法と同じ方法で、複合メルト
ブロ−紡糸をし熱融着性極細繊維が熱融着された不織布
を得た。但し実施例（１）において、複合成分の組合せ
を、実施例（１）に同じポリプロピレン（第１成分）／
融点１３７℃、ＭＦＲ４０（ｇ／１０分、２３０℃）
の、プロピレン．エチレン．ブテン−１ランダムコポリ
マ−（第２成分）とし、紡糸条件を、ポリプロピレンが
２９０℃で、コポリマ−が３００℃とし、紡糸孔から吐
出された繊維を、温度３９０℃の加熱空気を圧力１．４
ｋｇ／ｃｍ2 の条件で吹き付けた。又、スル−エア−型
加熱機による加熱条件温度１４５℃とした。該熱融着性
極細複合繊維ウェブは、繊維径が１．３μｍであつた。
熱融着処理後の不織布は目付けが１０２ｇ／ｍ2であつ
た。
ブロ−紡糸をし熱融着性極細繊維が熱融着された不織布
を得た。但し実施例（１）において、複合成分の組合せ
を、実施例（１）に同じポリプロピレン（第１成分）／
融点１３７℃、ＭＦＲ４０（ｇ／１０分、２３０℃）
の、プロピレン．エチレン．ブテン−１ランダムコポリ
マ−（第２成分）とし、紡糸条件を、ポリプロピレンが
２９０℃で、コポリマ−が３００℃とし、紡糸孔から吐
出された繊維を、温度３９０℃の加熱空気を圧力１．４
ｋｇ／ｃｍ2 の条件で吹き付けた。又、スル−エア−型
加熱機による加熱条件温度１４５℃とした。該熱融着性
極細複合繊維ウェブは、繊維径が１．３μｍであつた。
熱融着処理後の不織布は目付けが１０２ｇ／ｍ2であつ
た。
【００２７】前記実施例（１）記載のネツトに替え、複
合成分が、該実施例（２）の極細繊維不織布に使用した
物に同じランダムコポリマ−（鞘）／前記実施例（１）
のネツトの芯成分に使用した物に同じポリプロピレン
（芯）で、複合比が鞘４０／芯６０（重量比）で、繊度
や経緯の繊維密度が前記実施例（１）に同じである物を
使用した。但しテンタ−型加熱機による加熱温度を１４
５℃とした。
合成分が、該実施例（２）の極細繊維不織布に使用した
物に同じランダムコポリマ−（鞘）／前記実施例（１）
のネツトの芯成分に使用した物に同じポリプロピレン
（芯）で、複合比が鞘４０／芯６０（重量比）で、繊度
や経緯の繊維密度が前記実施例（１）に同じである物を
使用した。但しテンタ−型加熱機による加熱温度を１４
５℃とした。
【００２８】ネツト／不織布／ネツトの三層に積層し、
前記実施例（１）同様に、スル−エア−型加熱機を用い
温度１４５℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカ
レンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した
濾材を得た。
前記実施例（１）同様に、スル−エア−型加熱機を用い
温度１４５℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカ
レンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着した
濾材を得た。
【００２９】この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひ
だ折り加工し、更に円筒状の濾材に加工した。ひだ折り
加工前の濾材、及び円筒状濾材の物性、濾過性能等を表
１に示す。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物
に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、本発
明の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が０％であり加熱
に対する孔径安定性がよく、しかもひだ折り加工後の物
は濾過精度が１．０μｍとよい事が判る。
だ折り加工し、更に円筒状の濾材に加工した。ひだ折り
加工前の濾材、及び円筒状濾材の物性、濾過性能等を表
１に示す。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物
に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、本発
明の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が０％であり加熱
に対する孔径安定性がよく、しかもひだ折り加工後の物
は濾過精度が１．０μｍとよい事が判る。
【００３０】実施例３ ＭＦＲ４３（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチ
レンを鞘成分とし、固有粘度０．６０、融点２５３℃の
ポリエチレンテレフタレ−トを芯成分とし、孔径０．３
ｍｍ、孔数５０１の鞘芯型メルトブロ−口金より複合メ
ルトブロ−紡糸した。紡糸条件は、複合比が４０（鞘）
／６０（芯）（重量比）、紡糸温度が高密度ポリエチレ
ンを２６０℃、ポリエチレンテレフタレ−トを２８０℃
とし、総吐出量１２０ｇ／分の条件で押出し、紡糸孔か
ら吐出された繊維を、温度３８５℃の空気を圧力１．６
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、噴出気体吸引装置付きのコン
ベア−ネツト上に吹き付けた。該熱融着性極細複合繊維
ウェブは、繊維径が３．８μｍであつた。このウェブを
スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で１０秒間
加熱し、繊維の交点が熱融着した目付け１００ｇ／ｍ2
の不織布を得た。
レンを鞘成分とし、固有粘度０．６０、融点２５３℃の
ポリエチレンテレフタレ−トを芯成分とし、孔径０．３
ｍｍ、孔数５０１の鞘芯型メルトブロ−口金より複合メ
ルトブロ−紡糸した。紡糸条件は、複合比が４０（鞘）
／６０（芯）（重量比）、紡糸温度が高密度ポリエチレ
ンを２６０℃、ポリエチレンテレフタレ−トを２８０℃
とし、総吐出量１２０ｇ／分の条件で押出し、紡糸孔か
ら吐出された繊維を、温度３８５℃の空気を圧力１．６
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇで導入し、噴出気体吸引装置付きのコン
ベア−ネツト上に吹き付けた。該熱融着性極細複合繊維
ウェブは、繊維径が３．８μｍであつた。このウェブを
スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で１０秒間
加熱し、繊維の交点が熱融着した目付け１００ｇ／ｍ2
の不織布を得た。
【００３１】前記実施例（１）記載のネツトに替え、複
合成分が、該実施例（３）の極細繊維不織布に使用した
物に同じ高密度ポリエチレン（鞘）／前記実施例（１）
のネツトの芯成分に使用した物に同じポリプロピレン
（芯）で、複合比が６０（鞘）／４０（芯）（重量比）
で、繊度５００ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメント
を、経緯共１１×１１本／２５ｍｍの織り密度で平織布
を織製し、テンタ−型加熱機を用い温度１４５℃で加熱
し、繊維の交点が熱融着したネツトを用いた。
合成分が、該実施例（３）の極細繊維不織布に使用した
物に同じ高密度ポリエチレン（鞘）／前記実施例（１）
のネツトの芯成分に使用した物に同じポリプロピレン
（芯）で、複合比が６０（鞘）／４０（芯）（重量比）
で、繊度５００ｄ／ｆの熱融着性複合モノフイラメント
を、経緯共１１×１１本／２５ｍｍの織り密度で平織布
を織製し、テンタ−型加熱機を用い温度１４５℃で加熱
し、繊維の交点が熱融着したネツトを用いた。
【００３２】ネツト／不織布／ネツトの三層の物を、前
記実施例（１）同様に、スル−エア−型加熱機を用い温
度１４５℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレ
ンダ−ロ−ルで処理し処理し、不織布とネツトが熱融着
した濾材を得た。
記実施例（１）同様に、スル−エア−型加熱機を用い温
度１４５℃で１０秒間加熱後、直ちに温度３０℃のカレ
ンダ−ロ−ルで処理し処理し、不織布とネツトが熱融着
した濾材を得た。
【００３３】この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひ
だ折り加工し、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材
の物性、濾過性能等を表１に示す。この濾材は外形７０
ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増
加した。表１より、本発明の濾材は、加熱後の最大孔径
変化率が１．８％であり加熱に対する孔径安定性が良
く、しかもひだ折り加工後の物は濾過精度が８．３μｍ
とよい物である事が判る。
だ折り加工し、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材
の物性、濾過性能等を表１に示す。この濾材は外形７０
ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増
加した。表１より、本発明の濾材は、加熱後の最大孔径
変化率が１．８％であり加熱に対する孔径安定性が良
く、しかもひだ折り加工後の物は濾過精度が８．３μｍ
とよい物である事が判る。
【００３４】比較例１ ＭＦＲ１２０（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１６３℃
のポリプロピレンを、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１のレ
ギュラ−繊維用メルトブロ−用紡糸口金より、メルトブ
ロ−紡糸した。紡糸条件は、紡糸温度が２８０℃で、吐
出量が１２０ｇ／分の条件で押出し、紡糸孔から吐出さ
れた繊維を、温度３６０℃の空気を圧力１．３ｋｇ／ｃ
ｍ2 Ｇで導入し、実施例（１）に同じ噴出気体吸引装置
付きのコンベア−ネツト上に吹き付けた。該極細レギュ
ラ−繊維ウェブは、繊維径が２．６μｍであつた。この
ウェブを実施例（１）に同じスル−エア−型加熱機を用
い、温度１４５℃で１０秒間加熱し、目付け１０１ｇ／
ｍ2 の不織布を得た。
のポリプロピレンを、孔径０．３ｍｍ、孔数５０１のレ
ギュラ−繊維用メルトブロ−用紡糸口金より、メルトブ
ロ−紡糸した。紡糸条件は、紡糸温度が２８０℃で、吐
出量が１２０ｇ／分の条件で押出し、紡糸孔から吐出さ
れた繊維を、温度３６０℃の空気を圧力１．３ｋｇ／ｃ
ｍ2 Ｇで導入し、実施例（１）に同じ噴出気体吸引装置
付きのコンベア−ネツト上に吹き付けた。該極細レギュ
ラ−繊維ウェブは、繊維径が２．６μｍであつた。この
ウェブを実施例（１）に同じスル−エア−型加熱機を用
い、温度１４５℃で１０秒間加熱し、目付け１０１ｇ／
ｍ2 の不織布を得た。
【００３５】前記実施例（１）で使用したネツトと上記
不織布とを、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層
し、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で１０
秒間処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。
この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工
後、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材の物性、濾
過性能等を表１に示す。この濾材は外形７０ｍｍのひだ
折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表
１より、比較例（１）の濾材は、極細繊維の径が実施例
（１）の物より細いが、加熱後の最大孔径変化率が２０
％以上であり加熱により目開きし孔径安定性が劣る事が
判る。しかもひだ折り加工後の物は濾過精度が１３．５
μｍであり、実施例（１）の物より、加熱に対する孔径
安定性及び濾過精度の何れも悪い濾材である事が判る。
不織布とを、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層
し、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で１０
秒間処理し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。
この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工
後、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材の物性、濾
過性能等を表１に示す。この濾材は外形７０ｍｍのひだ
折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表
１より、比較例（１）の濾材は、極細繊維の径が実施例
（１）の物より細いが、加熱後の最大孔径変化率が２０
％以上であり加熱により目開きし孔径安定性が劣る事が
判る。しかもひだ折り加工後の物は濾過精度が１３．５
μｍであり、実施例（１）の物より、加熱に対する孔径
安定性及び濾過精度の何れも悪い濾材である事が判る。
【００３６】比較例２ 前記比較例（１）と同じ不織布及び前記実施例（１）と
同じネツトを用い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に
積層した。該積層物を、スル−エア−型加熱機を用い、
温度１４５℃で１０秒間処理し、その後直ちに温度３０
℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融
着した濾材を得た。この濾材を、前記実施例（１）同様
に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加工した。こ
の濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面
積が約９．１倍増加した。表１より、比較例（２）の濾
材は、極細繊維の径が実施例（１）の物より細いが、加
熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり加熱により目
開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が１１．６μｍであり、実施例（１）の物より
悪い濾材である事が判る。
同じネツトを用い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に
積層した。該積層物を、スル−エア−型加熱機を用い、
温度１４５℃で１０秒間処理し、その後直ちに温度３０
℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融
着した濾材を得た。この濾材を、前記実施例（１）同様
に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加工した。こ
の濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面
積が約９．１倍増加した。表１より、比較例（２）の濾
材は、極細繊維の径が実施例（１）の物より細いが、加
熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり加熱により目
開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が１１．６μｍであり、実施例（１）の物より
悪い濾材である事が判る。
【００３７】比較例３ 前記比較例（１）において、極細繊維ウェブを、スル−
エア型加熱機で、温度１４５℃で１０秒間加熱後直ちに
温度１４０℃のカレンダ−ロ−ルで処理して得た、目付
け１０３ｇ／ｍ2 の不織布と、前記実施例（１）と同じ
ネツトを用い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層
した。該積層物を、スル−エア−型加熱機を用い、温度
１４５℃で１０秒間処理し、その後直ちに温度１４０℃
のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着
した濾材を得た。この濾材を、前記実施例（１）同様
に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加工した。こ
の濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面
積が約９．１倍増加した。表１より、比較例（３）の濾
材は、極細繊維の径が実施例（１）の物より細いが、加
熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり加熱により目
開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が８．３μｍであり、実施例（１）の物より悪
い濾材である事が判る。
エア型加熱機で、温度１４５℃で１０秒間加熱後直ちに
温度１４０℃のカレンダ−ロ−ルで処理して得た、目付
け１０３ｇ／ｍ2 の不織布と、前記実施例（１）と同じ
ネツトを用い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層
した。該積層物を、スル−エア−型加熱機を用い、温度
１４５℃で１０秒間処理し、その後直ちに温度１４０℃
のカレンダ−ロ−ルで処理し、不織布とネツトが熱融着
した濾材を得た。この濾材を、前記実施例（１）同様
に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加工した。こ
の濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面
積が約９．１倍増加した。表１より、比較例（３）の濾
材は、極細繊維の径が実施例（１）の物より細いが、加
熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり加熱により目
開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が８．３μｍであり、実施例（１）の物より悪
い濾材である事が判る。
【００３８】比較例４ 前記比較例（１）において、極細繊維ウェブを、凸部面
積１２％のエンボスロ−ルとフラツトロ−ルとを用い温
度１４５℃で処理して得た、目付け１０１ｇ／ｍ2 の不
織布と、前記実施例（１）と同じネツトを用い、ネツト
／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カ
レンダ−ロ−ルを用い温度１４５℃で処理し、不織布と
ネツトが熱融着した濾材を得た。この濾材を、前記実施
例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に
加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物
に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、比較
例（３）の濾材は、極細繊維の径が実施例（１）の物よ
り細いが、加熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり
加熱により目開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り
加工後の物は濾過精度が１０．１μｍであり、実施例
（１）の物より悪い濾材である事が判る。
積１２％のエンボスロ−ルとフラツトロ−ルとを用い温
度１４５℃で処理して得た、目付け１０１ｇ／ｍ2 の不
織布と、前記実施例（１）と同じネツトを用い、ネツト
／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カ
レンダ−ロ−ルを用い温度１４５℃で処理し、不織布と
ネツトが熱融着した濾材を得た。この濾材を、前記実施
例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に
加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物
に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、比較
例（３）の濾材は、極細繊維の径が実施例（１）の物よ
り細いが、加熱後の最大孔径変化率が２０％以上であり
加熱により目開きし孔径安定性が悪く、しかもひだ折り
加工後の物は濾過精度が１０．１μｍであり、実施例
（１）の物より悪い濾材である事が判る。
【００３９】実施例４ 前記実施例（２）で得た複合メルトブロ−法極細繊維ウ
ェブを、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で
１０秒間処理し、その後直ちに温度１４０℃のカレンダ
−ロ−ルで処理し繊維の交点が熱融着した目付け１０４
ｇ／ｍ2 の不織布と、前記実施例（２）のネツトとを用
い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積
層物を、カレンダ−ロ−ルを用い温度１３８℃で処理
し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。この濾材
を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円
筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ
折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表
１より、実施例（４）の濾材は、加熱後の最大孔径変化
率が０％であり孔径安定性が良く、ひだ折り加工後の物
は濾過精度が０．８μｍとよい物である事が判る。
ェブを、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４５℃で
１０秒間処理し、その後直ちに温度１４０℃のカレンダ
−ロ−ルで処理し繊維の交点が熱融着した目付け１０４
ｇ／ｍ2 の不織布と、前記実施例（２）のネツトとを用
い、ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積
層物を、カレンダ−ロ−ルを用い温度１３８℃で処理
し、不織布とネツトが熱融着した濾材を得た。この濾材
を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円
筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ
折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増加した。表
１より、実施例（４）の濾材は、加熱後の最大孔径変化
率が０％であり孔径安定性が良く、ひだ折り加工後の物
は濾過精度が０．８μｍとよい物である事が判る。
【００４０】実施例５ 前記実施例（１）で得た目付け９９ｇ／ｍ2 の熱融着し
た不織布と、前記実施例（３）で得たネツトとを用い、
ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物
を、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０℃で１０
秒間処理し、ネツトと不織布が熱融着した濾材を得た。
この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工
後、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０
ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増
加した。表１より、実施例（５）の濾材は、加熱後の最
大孔径変化率が０％であり良く、しかもひだ折り加工後
の物は濾過精度が５．６μｍとよい物である事が判る。
た不織布と、前記実施例（３）で得たネツトとを用い、
ネツト／不織布／ネツトの三層状に積層した。該積層物
を、スル−エア−型加熱機を用い、温度１４０℃で１０
秒間処理し、ネツトと不織布が熱融着した濾材を得た。
この濾材を、前記実施例（１）同様に、ひだ折り加工
後、更に円筒状の濾材に加工した。この濾材は外形７０
ｍｍのひだ折りなしの物に較べ、表面積が約９．１倍増
加した。表１より、実施例（５）の濾材は、加熱後の最
大孔径変化率が０％であり良く、しかもひだ折り加工後
の物は濾過精度が５．６μｍとよい物である事が判る。
【００４１】実施例６ 前記実施例（１）で得た複合メルトブロ−法極細繊維ウ
ェブを、温度１３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、目
付け１０３ｇ／ｍ2の熱融着不織布を得た。該不織布と
前記実施例（１）で得たネツトとを用い、ネツト／不織
布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カレンダ
−ロ−ルを用い、温度１２０℃で処理し、ネツトと不織
布が熱融着した濾材を得た。この濾材を、前記実施例
（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加
工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に
較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、実施例
（６）の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が２０％以下
であり孔径安定性が良く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が６．８μｍと良い物である事が判る。
ェブを、温度１３０℃のカレンダ−ロ−ルで処理し、目
付け１０３ｇ／ｍ2の熱融着不織布を得た。該不織布と
前記実施例（１）で得たネツトとを用い、ネツト／不織
布／ネツトの三層状に積層した。該積層物を、カレンダ
−ロ−ルを用い、温度１２０℃で処理し、ネツトと不織
布が熱融着した濾材を得た。この濾材を、前記実施例
（１）同様に、ひだ折り加工後、更に円筒状の濾材に加
工した。この濾材は外形７０ｍｍのひだ折りなしの物に
較べ、表面積が約９．１倍増加した。表１より、実施例
（６）の濾材は、加熱後の最大孔径変化率が２０％以下
であり孔径安定性が良く、しかもひだ折り加工後の物は
濾過精度が６．８μｍと良い物である事が判る。
【００４２】実施例７ 前記実施例（１）で得た、不織布とネツトが熱融着した
濾材を、ア−ス電極上に直接載せ、その上部の放電電極
から１４ｋｖ／ｃｍの直流電圧を印加した高電界中で２
０秒間処理し、エレクトレツト化した濾材を得た。該濾
材を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切取り、人の出入の
多い事務所のテ−ブル上に置き浮遊塵を該濾材に自然吸
着させた、２箇月後、濾材表面の汚れ具合いを、ＪＩＳ
−Ｌ０８０５規定の汚染用グレ−スケ−ル（１級：汚染
が大、５級：汚染が小）で判定したところ２．５級であ
つた。一方エレクトレツト化しない前記実施例（１）で
得た濾材も同時に汚れ具合いを観察したところ、４．５
級であつた。
濾材を、ア−ス電極上に直接載せ、その上部の放電電極
から１４ｋｖ／ｃｍの直流電圧を印加した高電界中で２
０秒間処理し、エレクトレツト化した濾材を得た。該濾
材を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切取り、人の出入の
多い事務所のテ−ブル上に置き浮遊塵を該濾材に自然吸
着させた、２箇月後、濾材表面の汚れ具合いを、ＪＩＳ
−Ｌ０８０５規定の汚染用グレ−スケ−ル（１級：汚染
が大、５級：汚染が小）で判定したところ２．５級であ
つた。一方エレクトレツト化しない前記実施例（１）で
得た濾材も同時に汚れ具合いを観察したところ、４．５
級であつた。
【００４３】
【発明の効果】本発明の濾材は、極細繊維不織布と、モ
ノフイラメント製ネツトのそれぞれの複合繊維を熱融着
しているので、加熱しても孔径変化率が小さい。このた
め加熱滅菌や、高温濾過、モーター振動近接部で使用し
ても、高精度の濾過を安定して行うことができ、長時間
安定して使用することができた。又、この濾材は、ひだ
折りや凹凸状等の加工ができた。又、該ひだ折り加工さ
れた濾材は、前記効果に加え、更に表面積が多いので濾
過ライフが長いという効果があった。又、不織布のウェ
ブとして、複合メルトブロ−法ウェブを用いた物は繊維
に帯電防止剤等の仕上げ剤が付着していないので、食品
分野の精密濾過用の濾材等としても使用出来た。
ノフイラメント製ネツトのそれぞれの複合繊維を熱融着
しているので、加熱しても孔径変化率が小さい。このた
め加熱滅菌や、高温濾過、モーター振動近接部で使用し
ても、高精度の濾過を安定して行うことができ、長時間
安定して使用することができた。又、この濾材は、ひだ
折りや凹凸状等の加工ができた。又、該ひだ折り加工さ
れた濾材は、前記効果に加え、更に表面積が多いので濾
過ライフが長いという効果があった。又、不織布のウェ
ブとして、複合メルトブロ−法ウェブを用いた物は繊維
に帯電防止剤等の仕上げ剤が付着していないので、食品
分野の精密濾過用の濾材等としても使用出来た。
【００４４】
【表１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０３Ｃ 3/28 8925−4Ｄ
Claims (6)
- 【請求項１】 繊維径１０μｍ以下の熱融着性極細複
合繊維不織布と、熱融着性複合モノフイラメント製ネツ
トとを熱融着し、かつ最大孔径が１２０μｍ以下である
濾材。 - 【請求項２】 極細複合繊維の融点差が１５℃以上で
あり、複合モノフイラメントの融点差が１５℃以上であ
り、且つ該極細複合繊維と該複合モノフイラメントの低
融点成分の融点差が１５℃以下である請求項１の濾材。 - 【請求項３】 メルトブロー法熱融着性極細複合繊維
を熱融着した不織布と、繊維径が約３０〜４０００ｄ／
ｆ、織り密度約０．５〜２５本／２５ｍｍの熱融着性複
合モノフイラメントを用いたネツトとを積層し、次いで
熱融着した請求項１の濾材。 - 【請求項４】 加熱後の最大孔径変化率が２０％以下
である請求項１〜３の濾材。 - 【請求項５】 通気度が０．１〜１００ｃｃ／ｃｍ
2 ．ｓｅｃ、引張強力が２〜１００ｋｇ／５ｃｍである
請求項１〜４の濾材をひだ折り加工した濾材。 - 【請求項６】 不織布がエレクトレツト化されたもの
である請求項１〜５何れかに記載の濾材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07755293A JP3404796B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 濾 材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07755293A JP3404796B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 濾 材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06262013A true JPH06262013A (ja) | 1994-09-20 |
| JP3404796B2 JP3404796B2 (ja) | 2003-05-12 |
Family
ID=13637187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07755293A Expired - Lifetime JP3404796B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 濾 材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3404796B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7033497B1 (en) | 1999-03-30 | 2006-04-25 | Chisso Corporation | Filter cartridge |
| JP2006305342A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-11-09 | Toray Ind Inc | 吸着担体および体外循環用カラム |
| JP2009066531A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Anlet Co Ltd | デミスター装置 |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP07755293A patent/JP3404796B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7033497B1 (en) | 1999-03-30 | 2006-04-25 | Chisso Corporation | Filter cartridge |
| JP2006305342A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-11-09 | Toray Ind Inc | 吸着担体および体外循環用カラム |
| JP2009066531A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Anlet Co Ltd | デミスター装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3404796B2 (ja) | 2003-05-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100323320B1 (ko) | 여과재및이의제조방법 | |
| US6183536B1 (en) | Enhanced performance vacuum cleaner bag and method of operation | |
| AU753631B2 (en) | Vacuum cleaner bag and improved vacuum cleaner bag | |
| KR101281864B1 (ko) | 기체 스트림으로부터 미립자 물질을 여과하기 위한 여과매질 | |
| KR950000806B1 (ko) | 교체 가능한 진공소제기용 필터 | |
| US7094270B2 (en) | Composite filter and method of making the same | |
| KR101752019B1 (ko) | 개선된 먼지 로딩 용량 및 다습 환경에 대한 개선된 저항을 갖는 공기 여과 매체 | |
| JP5875180B2 (ja) | ナノウェブ層を有する改良型濾材 | |
| KR100982235B1 (ko) | 폴리올레핀 단섬유로 제조된 스펀레이스 부직포로 구성된정전필터층을 포함하는 에어필터 | |
| CN101983097A (zh) | 具有改善的容尘量和改善的高湿度环境抗性的空气过滤介质 | |
| MXPA05000745A (es) | Elemento de filtro moldeado que contiene fibras cortadas termicamente unidas y microfibras electricamente cargadas. | |
| EP2144684A2 (en) | Filtration media having a slit-film layer | |
| WO1998013123A1 (fr) | Filtre a haute precision | |
| JPH1190135A (ja) | プリーツフィルター | |
| JP5080753B2 (ja) | フィルタエレメント、その製造方法及び使用方法 | |
| US20140197095A1 (en) | Multi-layer filter material and filter element produced therefrom | |
| JP2022530806A (ja) | ポリアミドナノファイバー層を含むろ過媒体 | |
| JP4905661B2 (ja) | フィルター用繊維積層体 | |
| JP5080041B2 (ja) | エアフィルタ用濾材、それを用いた吹流し形フィルタ、並びにエアフィルタ用濾材の製造方法 | |
| JP2018199253A (ja) | 極細繊維を含む積層吸音材 | |
| JP3567480B2 (ja) | 濾材およびその製造方法 | |
| JP3326808B2 (ja) | フィルター | |
| JP3404796B2 (ja) | 濾 材 | |
| JP3677385B2 (ja) | 濾過材及びこれを用いたフィルタ | |
| JP2000271417A (ja) | 濾材シ−トおよびこれを用いたプリ−ツフィルタ− |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080307 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 6 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090307 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090307 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100307 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100307 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110307 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110307 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110307 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120307 Year of fee payment: 9 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120307 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120307 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130307 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130307 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140307 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |