JP2005233482A - 排熱回収給湯システム - Google Patents

Abstract

【課題】 熱交換器の熱媒体が貯湯タンクに混入しないようにした排熱回収給湯システムを提供する。
【解決手段】 排熱回収給湯システムは、排熱発生源１０と、熱交換器２０と、底部に給水管４０を接続し頂部に給湯管４５を接続してなる貯湯タンク３０とを備えている。排熱発生源１０と熱交換器２０とは熱媒体循環路５０により連絡されており、熱媒体循環路５０にはシスターン５５が設けられている。貯湯タンク３０と熱交換器２０とは水循環路６０により連絡されている。貯湯タンク３０の頂壁には、所定負圧になったときに開いて貯湯タンク３０の頂部に大気を導入する吸気弁７０が設けられている。シスターン５５の熱媒体の液面の高さＨ３は、熱交換器２０の隔壁の最下端の高さＨ２より、上記吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する熱媒体柱の高さ以上の差をもって、低くなっている。
【選択図】 図１

Description

本発明は、燃料電池，ガスエンジン等で生じる排熱を給湯用の熱エネルギーとして利用し、これによりエネルギー効率を高めるようにした排熱回収給湯システムに関する。

近年、家庭や小規模事業所等のためのコジェネレーションシステムとして排熱回収給湯システムが開発されている。このシステムは、燃料電池，ガスエンジン等の小型発電機（排熱発生源）で電力を発生させるとともに、この発電機で発生した排熱を回収して給湯に供給するため、エネルギーを有効利用することができるものであり、普及が期待されている。

上記排熱回収給湯システムは、特許文献１に示すように、排熱発生源と、熱交換器と、貯湯タンクとを備えている。貯湯タンクの底部には給水管からの水が供給されるようになっており、貯湯タンクの頂部から給湯管を介して湯が供給されるようになっている。

上記貯湯タンクの湯は排熱発生源の排熱を熱交換器で回収することにより得られるものである。すなわち、熱媒体が上記排熱発生源から熱交換器の熱媒体通路を経て排熱発生源へと循環される。上記貯湯タンクの底部からの水は、熱交換器の水通路を経る過程で熱媒体から熱を奪い、湯となって貯湯タンクの頂部へと戻る。
特開平７−２１７９２７号公報

ところで、システムの長期使用により、熱交換器の隔壁にピンホールが形成される可能性がある。この場合に、上記熱交換器の熱媒体通路を通る熱媒体が隔壁のピンホールを通って水通路へと漏れ、水や湯に混じってユーザーに供給されるのを、衛生状の観点から回避する必要がある。

正常な状態では、給水管から貯湯タンクへは正圧の給水圧が付与されており、そのため上記熱交換器の水通路の圧力が熱媒体通路の圧力より高いため、隔壁にピンホールが形成されていても、熱媒体通路内の熱媒体がピンホールを介して水通路内に漏れることはない。

しかし、貯湯タンクへの給水圧力が何らかの事情で負圧になり、しかも給水管に設けられた逆止弁が故障していたり異物を込みこんでいて逆流を防止できない場合には、貯湯タンク内が負圧になりこれに応じて熱交換器の水通路内も負圧になることが、理論上考えられ得る。この場合には、熱交換器の隔壁にピンホールが形成されていると、熱交換器の熱媒体通路内の熱媒体がピンホールを介して水通路内に漏れ、さらに貯湯タンクへと混入し、さらには給水管を逆流して市水の元管へと混入することも可能性も否定できない。

本発明は上記課題を解決するためになされたもので、（ａ）排熱発生源と、（ｂ）隔壁により仕切られた熱媒体通路と水通路とを有する熱交換器と、（ｃ）底部に給水管を接続し頂部に給湯管を接続してなる貯湯タンクと、（ｄ）上記排熱発生源から熱交換器の熱媒体通路を経て排熱発生源へと熱媒体を循環させる熱媒体循環路と、（ｅ）上記熱媒体循環路に設けられて熱媒体を蓄え、熱媒体の液面を大気に開放するシスターンと、（ｆ）上記貯湯タンクの底部から熱交換器の水通路を経て貯湯タンクの頂部へと水を循環させる水循環路と、を備えた排熱回収給湯システムにおいて、上記貯湯タンクの頂部に、所定負圧になったときに開いて貯湯タンクに大気を導入する吸気弁を設け、上記シスターンの熱媒体の液面を、上記吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する熱媒体柱の高さ以上の差をもって、熱交換器の隔壁の最下端より低くしたことを特徴とする。
上記構成によれば、貯湯タンクへの給水圧力が負圧になった場合には、吸気弁により貯湯タンクの頂部に大気を導入し貯湯タンクの負圧を緩和する。シスターンの熱媒体の液面が、上記吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する熱媒体柱の高さ以上の差をもって、熱交換器の隔壁の最下端より低いため、熱交換器における水通路の圧力を熱媒体通路の圧力より常に高くすることができる。そのため、熱交換器の隔壁にピンホールが形成されていても、熱媒体通路の熱媒体が水通路へと漏れるのを確実に防止でき、これにより熱媒体がユーザーに供給される水または湯に混入されるのを回避することができる。

好ましくは、上記熱交換器の隔壁の最上端を上記貯湯タンクの頂壁より低くする。これによれば、貯湯タンクの水位がピンホールより高い状況では、貯湯タンクの水圧を熱交換器の水通路に付与することができ、より一層確実に熱媒体が隔壁のピンホールから水通路へと漏れるのを防ぐことができる。

好ましくは、上記給水管は山形に曲がって貯湯タンクの底部に接続され、この給水管の山形部のトップには、給水圧が所定負圧に達した時に開いて大気を導入する他の吸気弁が設けられている。これによれば、給水圧力が負圧になった時に、上記他の吸気弁が開いて、給水管のトップに大気が導入されるため、貯湯タンクから給水管への逆流の途中の段階で、給水管のトップより上流側と貯湯タンクとを遮断することができる。

好ましくは、上記水循環路のポンプの吐出圧力が熱媒体循環路のポンプの吐出圧力より高く、上記貯湯タンクの吸気弁と上記給水管トップの吸気弁が開き作動するときの負圧が同等であり、上記水循環路のポンプ駆動により貯湯タンクの水を継続的に熱交換器に供給し得る貯湯タンクの最低限の水位を、特定高さとしたとき、上記熱交換器の隔壁の最下端と上記給水管のトップが上記特定高さより高い。この構成によれば、給水圧力が負圧になって給水管トップに大気が導入されている状況において、熱交換器の隔壁にピンホールが形成されている場合、貯湯タンクの水が給水管へ逆流するか、またはピンホールを介して熱交換器の熱媒体通路へと漏れ、さらにシスターンに送られる。この際、貯湯タンクの水位は、上記隔壁のピンホール位置、または、給水管のトップより低い位置のうち、いずれか低い位置までしか下がらず、上記特定高さ以上に維持される。そのため、この水位低下の状況で、水循環路および熱媒体循環路のポンプをともに駆動して熱交換を行なおうとした場合、熱交換器において熱媒体が水通路に漏れるのを防止することができる。
好ましくは、上記給水管のトップが、上記他の吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する水柱の高さ以上の差をもって上記特定高さより高い。この場合には、貯湯タンク側の吸気弁が何らかの理由により良好に働かず、貯湯タンク内が大気圧となっている場合であっても、貯湯タンクの水位を上記特定高さ以上に維持できる。

本発明によれば、熱交換器の隔壁にピンホールが形成されている場合に、万一貯湯タンクへの給水圧力が負圧となっている状況であっても、熱媒体の貯湯タンクへの混入を確実に防止できる。

以下、本発明の第１実施形態について図面を参照しながら説明する。図１に示すように、排熱回収給湯システムは、燃料電池やガスエンジン等の小型発電機１０（排熱発生源）と、熱交換器２０と、貯湯タンク３０とを基本構成要素として備えている。

上記熱交換器２０は、外管２１と内管２２の二重管構造をなしている。図１では熱交換器２０は模式化されており、内管２２が線で示され、外管２１が径を誇張して示されている。内管２２の内部が熱媒体通路として提供され、外管２１の内周と内管２２の外周との間の空間が水通路２５として提供され、内管２２の管壁が、熱媒体通路と水通路２５とを隔てる隔壁として提供されている。図において隔壁の最上端（本実施形態での内管２２の上端位置）の高さが符号Ｈ１で示され、最下端（本実施形態での内管２２の下端位置）の高さが符号Ｈ２で示されている。

貯湯タンク３０の底壁（底部）には、給水管４０の下流端が接続されている。給水管４０の上流端は市水元管（図示しない）に接続されている。給水管４０には、元栓（図示しない）と逆止弁４１が上流側から順に設けられている。また、貯湯タンク３０の頂壁（頂部）には給湯管４５の上流端が接続されている。この給湯管４５の下流端には給湯栓４６が設けられている。

上記発電機１０と熱交換器２０とは熱媒体循環路５０により連絡されている。詳述すると、この熱媒体循環路５０は、往路管部５１と復路管部５２とを有している。往路管部５１の一端は発電機１０の高温部を通る通路の一端に連なり、他端は熱交換器２０の内管２２の上端に連なっている。また、復路管部５２の一端は、上記発電機１０の高温部を通る通路の他端に連なり、他端は熱交換器２０の内管２２の下端に連なっている。

上記熱媒体循環路５０において、例えば復路管部５２にはシスターン５５が設けられるとともにこのシスターン５５と発電機１０との間にポンプ５６（第１ポンプ）が設けられている。シスターン５５は熱媒体Ｌｘ（本実施形態では水を用いるが不凍液等の他の液体であってもよい）を貯えるためのものであり、底部に復路管部５２の分断された端部が接続され、上部が開放されて熱媒体Ｌｘに大気圧が付与されるようになっている。このシスターン５５における熱媒体Ｌｘの液面の高さは符号Ｈ３で示されている。本実施形態では、シスターン５５にはドレン管５５ａが設けられており、熱媒体Ｌｘの液面の高さがＨ３を越えないようにしている。ドレン管５５ａはなくてもよい。

上記貯湯タンク３０には水Ｌｙが満たされている。上記熱交換器２０と貯湯タンク３０とは水循環路６０により連絡されている。詳述すると、この水循環路６０は、往路管部６１と復路管部６２とを有している。往路管部６１の一端は貯湯タンク３０の底壁に接続され、他端は熱交換器２０の外管２１の下端に接続されている。また、復路管部６２の一端は熱交換器２０の外管２１の上端に接続され、他端は貯湯タンク３０の頂壁（頂部）に接続されている。水循環路６０において、例えば往路管部６１にはポンプ６６（第２ポンプ）が設けられている。このポンプ６６の吐出能力（吐出圧力）は上記ポンプ５６の吐出能力（吐出圧力）より大きい。

上記貯湯タンク３０の頂壁には吸気弁７０が設けられている。この吸気弁７０は、貯湯タンク３０への給水圧力が負圧になり、これに応じて貯湯タンク３０が所定負圧になった時に、大気を貯湯タンク３０内に導入し、貯湯タンク３０の頂部を上記所定負圧にするためのものである。貯湯タンク３０の頂壁の高さは、図１において符号Ｈ４で示されている。

上記貯湯タンク３０の頂壁，熱交換器２０，シスターン５５は、この順に低くなるように配置されている。詳述すると、貯湯タンク３０の頂壁の高さＨ４に比べて熱交換器２０の内管２２の上端の高さＨ１が所定距離分低くなっている。また、シスターン５５の熱媒体Ｌｘの液面の高さＨ３は、貯湯タンク３０ｂの頂壁の高さＨ４のみならず、熱交換器２０の内管２２の下端の高さＨ２よりも所定距離分低くなっている。

上記高さＨ２,Ｈ３の差は、上記吸気弁７０の作動負圧と大気圧との圧力差に相当する熱媒体柱の高さ（本実施形態では水柱の高さ）以上とする。本実施形態では、作動負圧が―５４ＫＰａであるので７５ｃｍ以上とする。

上記貯湯タンク３０内の水位に関する特定高さを符号Ｈ５で示す。この特定高さＨ５に相当する水位は、上記水循環路６０のポンプ６６の駆動により貯湯タンク３０の水を継続的に熱交換器２０に供給し得る最低限の水位である。本実施形態では、特定高さＨ５に相当する水位は、貯湯タンク３０の底面から１０ｃｍである。上記熱交換器２０の内管の下端の高さＨ２は、この特定高さＨ５より高くなっている。

上記貯湯タンク３０の底壁には圧力スイッチ３０ａ（水位低下検出手段）が装着されている。この圧力スイッチ３０ａは、上記貯湯タンク３０の水位が上記特定高さＨ５以上の設定水位まで低下した時に、ポンプ駆動禁止信号を出力するものである。

上記構成をなす排熱吸収給湯システムの作用を、図１〜図３を参照しながら説明する。なお、これら図において各種配管を、熱媒体Ｌｘ，または水Ｌｙが満たされている場合には太線で示し、空になった場合には細線で示すことにする。給水管４０の元栓を開くと給水圧力（正圧）により、貯湯タンク３０内に水Ｌｙが入り込み、その水位が上昇する。この水位上昇の過程で貯湯タンク３０内の空気は給湯管４５から排気され、水Ｌｙが貯湯タンク３０を満たす。

上記のように貯湯タンク３０に給水圧力が付与された状態で排熱回収給湯が行なわれる。以下、詳述する。ポンプ５６を駆動させると、図１において矢印で示すように、熱媒体Ｌｘは、発電機１０から熱媒体循環路５０の往路管部５１を経て熱交換器２０に至り、熱交換器２０の内管２２を上端から下端に向かって流れ、復路管部５２を通って発電機１０に戻る。これとほぼ同時にポンプ６６を駆動させると、貯湯タンク３０の底部の水は、水循環路６０の往路管部６１を通って熱交換器２０に至り、熱交換器２０の外管２１の下端から上端に向かって流れ、この過程で逆方向に流れる熱媒体Ｌｘから隔壁（内管２２の管壁）を介して熱を奪い、高温の湯となって貯湯タンク３０の頂部に戻される。このようにして、貯湯タンク３０では、底部近傍が低温で頂部近傍が高温の状態で維持される。給湯栓４６を開くと、給水管４１の給水圧力を受けた貯湯タンク３０の頂部の湯が給湯管４５を通って給湯栓４６から吐出される。

前述したように、シスターン５５における熱媒体Ｌｘの液面の高さＨ３は、熱交換器２０の内管２２の最下端の高さＨ２より低い。そのため、熱交換器２０の内管２２内の熱媒体通路ではその全長にわたって負圧になっている。他方、貯湯タンク３０には給水圧力が付与されており、しかも貯湯タンク３０の頂壁の高さＨ４に比べて熱交換器２０の内管２２の最上端の高さＨ１が低くなっているので、水通路２５はその全長にわたって正圧すなわち大気圧より高い状態となっている。したがって、熱交換器２０の内管２２の管壁にピンホールが形成された場合でも、熱媒体Ｌｘが熱媒体通路から水通路２５へと漏れ出すことはなく、熱媒体が貯湯タンク３０内の水に混入することはない。

次に、給水圧力が負圧になりしかも逆止弁４１が故障してしまった場合について説明する。この場合、貯湯タンク３０が所定負圧に達した時に吸気弁７０が開き大気を貯湯タンク３０に導入する。そして図２に示すように貯湯タンク３０の水位が低下し続け、給水管４０を通って市水元管へと逆流する。

次に、熱交換器２０の内管２２の管壁にピンホールが形成された状態で、上記のように給水圧力が負圧になりしかも逆止弁４１が故障した場合について説明する。この場合、上記のように吸気弁７０の作動で、大気が導入され、貯湯タンク３０の水面が吸気弁７０の作動圧力（所定負圧）となる。

内管２２の上端の高さＨ１が貯湯タンク３０の頂壁の高さＨ４より低いので、上記ピンホール位置における水通路２５の水圧は、貯湯タンク３０の水圧を受けて上記所定負圧より高く、貯湯タンク３０の水位がピンホールと一致した時に所定負圧と等しくなる。
他方、上記シスターン５５での熱媒体Ｌｘの高さＨ３と熱交換器２０の内管２２の下端高さＨ３の差が、上記吸気弁９０の作動負圧と大気圧との圧力差に相当する熱媒体柱の高さ（本実施形態では水柱の高さ）以上になっているので、熱交換器２０の熱媒体通路の圧力は常に上記所定負圧より低く維持される。その結果、ピンホール位置では、水Ｌｙの圧力が熱媒体Ｌｘの圧力より高いので、熱媒体Ｌｘが水通路２５に漏れるのを確実に防止できる。

貯湯タンク３０の水位が下がり、これに伴い水通路２５内で水位が下がって、ピンホール位置に達した時には、負圧状態の内管２２内に空気が入り込み、図３に示すように内管２２内の熱媒体Ｌｘはシスターン５５に戻される。

上記貯湯タンク３０の水位が低下して設定水位に達した時には、圧力スイッチ３０ａからポンプ駆動禁止信号が出力される。そのため、熱交換を行なうためのポンプ５６,６６の駆動は禁じられる。その結果ポンプ６６が空回りし、ポンプ５６の吐出圧力により熱媒体Ｌｘがピンホールを介して水通路２５に漏れるのを防止することができる。

次に、本発明の第２実施形態について図４、図５を参照しながら説明する。この実施形態は、第１実施形態に次に述べる構造を付加したものであり、共通する構成には同番号を付して説明を省略する。第１実施形態と同様に、上記熱交換器２０の内管２２の下端の高さＨ２は、上記特定高さより高い。

給水管４０は逆止弁４１と貯湯タンク３０への接続端との間で山形に曲げられており、この山形部４０ａのトップ４０ｘには、給水圧が上記吸気弁７０と同等の作動圧力（所定負圧）に達した時に開いて大気を導入する吸気弁７０Ａが設けられている。このトップ４０ｘの高さＨ６は、貯湯タンク３０の頂壁の高さＨ４より低く、前述した特定高さＨ５より高い。高さＨ５,６の差は，上記吸気弁７０Ａの作動負圧と大気圧との差に相当する水柱の高さ以上である。本実施形態では、作動負圧が―５４ＫＰａであるので、上記高さＨ５,６の差は７５ｃｍ以上となっている。また本実施形態では、このＨ６は熱交換器２０の内管２２の上端高さＨ１より高く、さらには上記吸気弁７０Ａの作動負圧と大気圧との差に相当する水柱の高さ以上の差をもって、下端高さＨ２より高くなっている。

上記構成では、給水管４０が負圧になると、吸気弁７０Ａが開き給水管４０のトップ４０ｘに大気が導入されるとともに、吸気弁７０が開いて貯湯タンク３０に大気が導入され、これに伴い、満杯状態の貯湯タンク３０から水Ｌｙの一部が給水管４０に戻され、貯湯タンク３０の水位が低下する。

図４に想像線Ｌで示すように示すように、貯湯タンク３０の水位が、給水管４０のトップ４０ｘの高さＨ６と等しくなった時に、貯湯タンク３０の水Ｌｙは給水管４０へ逆流しなくなる。このときの給水管４０での水位はトップ４０ｘの高さと等しい。給水管４０のトップ４０ｘおよびそれより上流側は、空気で満たされ上記吸気弁７０Ａの作動負圧に維持される。

上記のように給水圧力が負圧の状態で熱交換器２０の内管２２の管壁にピンホールがある場合、貯湯タンク３０の水Ｌｙは、このピンホールを介して熱交換器２０の熱媒体通路に漏れてシスターン５５に送られる。貯湯タンク３０の水位がピンホールに達すると、上記の貯湯タンク３０の水漏れが停止し、第１実施形態と同様に、熱交換器２０の熱媒体Ｌｘがシスターン５５に戻される。

上記貯湯タンク３０の最終水位は、ピンホールが内管２２の下端に形成されている場合が最も低い。しかし、この場合でも貯湯タンク３０の最終水位は、上記特定水位Ｈ５より高い。熱交換器２０の内管２２の下端の高さＨ２および給水管４０のトップ４０ｘの高さがともに上記特定高さＨ５以上であるからである。そのため、ポンプ５６，６６を同時駆動させた時にポンプ５６が空回りすることなく、熱交換器２０に吐出圧力を付与でき、熱媒体Ｌｘが水通路２５に漏れるのを防止することができる。

次に、吸気弁７０の故障等により貯湯タンク３０が大気圧となった場合について説明する。この場合、図４の実線で示すように給湯タンク３０の水位がトップ４０ｘより７５ｃｍ（吸気弁７０Ａの作動負圧と大気圧との差に相当する水柱の高さ分）だけ低い水位に達した時に、貯湯タンク３０の水Ｌｙが給水管４０へ逆流しなくなる。この時の水位は、特定高さＨ５より高い。前述したように、高さＨ５,Ｈ６の差は、上記吸気弁７０Ａの作動負圧と大気圧との圧力差に相当する水柱の高さ以上だからである。貯湯タンク３０の最終水位は、図６に示すようにピンホール位置によって決まる。ピンホールが内管２２の下端に形成されている場合に最終水位が最も低くなるが、この場合でも前述したように特定水位Ｈ５より高いので、ポンプ５６，６６駆動による熱媒体Ｌｘの貯湯タンク２０への漏れを防止できる。

本発明の第１実施形態をなす排熱回収給湯システムの通常使用状態を示す概略図である。 同システムにおいて、給水圧力が負圧となり貯湯タンクに大気が導入された状態を示す概略図である。 同システムにおいて、給水管の負圧により貯湯タンクの水位が下がるとともに、熱交換器のピンホールにより熱媒体が熱交換器からシスターンに戻った状態を示す概略図である。 本発明の第２実施形態をなす廃熱回収給湯システムにおいて、給水圧力が負圧となり貯湯タンクに大気が導入されて大気圧となった状態を示す概略図である。 同システムにおいて、熱交換器のピンホールにより貯湯タンクの水位が下がるとともに、熱交換器の熱媒体が熱交換器からシスターンに戻った状態を示す概略図である。

符号の説明

１０ 発電機（排熱発生源）
２０ 熱交換器
２２ 内管（その内部が熱媒体通路となり管壁が隔壁となる）
２５ 水通路
３０ 貯湯タンク
４０ 給水管
４０ａ 山形部
４０ｘ トップ
４５ 給湯管
５０ 熱媒体循環路
５５ シスターン
６０ 水循環路
７０ 吸気弁
７０Ａ 吸気弁
Ｌｘ 熱媒体
Ｌｙ 水
Ｈ１ 熱交換器の内管の上端（隔壁の最上端）の高さ
Ｈ２ 熱交換器の内管の下端（隔壁の最下端）の高さ
Ｈ３ シスターンにおける熱媒体の液面の高さ
Ｈ４ 貯湯タンクの頂壁の高さ
Ｈ５ 貯湯タンクでの特定高さ
Ｈ６ 給水管のトップの高さ

Claims (5)

1. （ａ）排熱発生源と、
   （ｂ）隔壁により仕切られた熱媒体通路と水通路とを有する熱交換器と、
   （ｃ）底部に給水管を接続し頂部に給湯管を接続してなる貯湯タンクと、
   （ｄ）上記排熱発生源から熱交換器の熱媒体通路を経て排熱発生源へと熱媒体を循環させる熱媒体循環路と、
   （ｅ）上記熱媒体循環路に設けられて熱媒体を蓄え、熱媒体の液面を大気に開放するシスターンと、
   （ｆ）上記貯湯タンクの底部から熱交換器の水通路を経て貯湯タンクの頂部へと水を循環させる水循環路と、
   を備えた排熱回収給湯システムにおいて、
   上記貯湯タンクの頂部に、所定負圧になったときに開いて貯湯タンクに大気を導入する吸気弁を設け、
   上記シスターンの熱媒体の液面を、上記吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する熱媒体柱の高さ以上の差をもって、熱交換器の隔壁の最下端より低くしたことを特徴とする排熱回収給湯システム。
2. 上記熱交換器の隔壁の最上端を上記貯湯タンクの頂壁より低くしたことを特徴とする請求項１に記載の排熱回収給湯装置。
3. 上記給水管は山形に曲がって貯湯タンクの底部に接続され、この給水管の山形部のトップには、給水圧が所定負圧に達した時に開いて大気を導入する他の吸気弁が設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の排熱回収給湯システム。
4. 上記水循環路のポンプの吐出圧力が熱媒体循環路のポンプの吐出圧力より高く、上記貯湯タンクの吸気弁と上記給水管トップの吸気弁が開き作動するときの負圧が同等であり、 上記水循環路のポンプ駆動により貯湯タンクの水を継続的に熱交換器に供給し得る貯湯タンクの最低限の水位を、特定高さとしたとき、上記熱交換器の隔壁の最下端と上記給水管のトップが上記特定高さより高いことを特徴とする請求項３に記載の排熱回収給湯システム。
5. 上記給水管のトップが、上記他の吸気弁の作動負圧と大気圧との差に相当する水柱の高さ以上の差をもって、上記特定高さより高いことを特徴とする請求項４に記載の排熱回収給湯システム。

Images