JP2005187978A - 連続繊維不織布 - Google Patents

Abstract

【課題】ランダム配列のルーフィング用途及び、土木用途やカーペット基布用途に適したスパンボンド不織布を提案するものである。
【解決手段】（Ａ）固有粘度が０．６３以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とした連続繊維がランダムに開繊交絡してなる見掛の嵩密度が５０ｋｇ／ｍ³〜３００ｋｇ／ｍ³の不織布において、連続繊維を構成する単繊維が、引張強力が４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度が４０％以上１５０％以下、１８０℃での乾熱収縮率が４％以下、０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧４０Å、比重≧１．３７であるスパンボンド不織布であり、（Ｂ）単繊維の繊度が３ｄｔｅｘ〜８ｄｔｅｘで、ニードルパンチ加工されてなる、厚みが０．５ｍｍ以上である（Ａ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｃ）繊維の０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧５０Å、比重≧１．３９で、樹脂加工されてなる（Ａ）、（Ｂ）記載のスパンボンド不織布である。
【選択図】 なし

Description

本発明は、長繊維の配列がランダムな配列を有しながら、耐熱性に優れ、縦方向及び横方向の不織布強力が改善されたスパンボンド不織布に関するものである。

強力の優れた長繊維不織布の汎用品として、スパンボンド不織布が公知である。例えば直接紡糸牽引して交絡積層させてランダム構造化する方法が提案されている（例えば、特許文献１）。この方法は、生産効率は良好だが、耐熱性と力学特性が劣る問題がある。特に、ルーフィング用基布は、強力を高くして、熱安定性を要求されている。その要求に対応するため、一旦延伸して強度を高めたフィラメント束を、引き取り開繊して直交配列に積層する方法が提案されている（例えば、特許文献２）。しかしてこの方法は、寸法安定性と力学特性の縦横比は優れるが、不織布自身の耐熱性に問題を残し、工程が煩雑で、製品巾の変更等が困難な問題がある。また、液晶ポリエステルの剛直性と耐熱性を生かして、特定方向の強力をより高くするため、一旦紡糸延伸して繊維束を得て、その後に開繊積層してガラス転移点温度以上で加熱圧着して自己接着させることで、高強力で耐熱性の優れた不織布を得る方法が提案されている（例えば、特許文献３及び特許文献４）。この方法は、力学特性は向上するが、圧着するため、アスファルト等の含浸が不良となる問題がある。上述した改良方法は力学特性の向上は認められるが、オフラインのため、直接紡糸して不織布化する生産性の高いスパンボンド不織布の製法では得られない難点がある。
特公昭４８−３８０２５号公報 特公昭６２−４９３９８号公報 特開平０６−１２８８５７号公報 特開平０７−２４３１６２号公報

このため、直接紡糸積層する方法、又は、延伸後連続して積層し、接着成分で接合不織布化する方法が提案されている。例えば、低融点成分を複合紡糸して接着剤に使う方法の提案がある（例えば、特許文献５）。この方法は、耐熱性が接着成分である低融点成分の熱安定性に依存するため、オレフィン系を用いると耐熱性は劣るものとなる。また、熱圧着により空隙が無くなり、後含浸には不適な不織布となる。他方、耐熱性の高い熱接着成分を用い、且つ、直接延伸し連続して直行配列に積層後、高温で熱接合して、モジュラスを高く保つ方法も提案されている（例えば、特許文献６）。この方法は、高モジュラスは維持できるが、圧縮されて密度が高くなるため後含浸には不適当な不織布である。
特開平０５−３３２５７号公報 特開平０７−２５８９５１号公報

上述の方法では、安価なランダム配列で、耐熱性、高強力、及び含浸性共に優れたルーフィング用に適した不織布は得られていない。

本発明は従来技術の課題を背景になされたもので、特にランダム配列のルーフィング用途等に適したスパンボンド不織布を提案するものである。

本発明者らは上記課題を解決するため、鋭意研究した結果、遂に本発明を完成するに到った。即ち本発明は以下の構成をとるものである。
（Ａ）固有粘度が０．６３以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とした連続繊維がランダムに開繊交絡してなる見掛の嵩密度が５０ｋｇ／ｍ³〜３００ｋｇ／ｍ³の不織布において、連続繊維を構成する単繊維が、引張強力が４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度が４０％以上１５０％以下、１８０℃での乾熱収縮率が５％以下、０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧４０Åであることを特徴とするスパンボンド不織布である。
（Ｂ）比重≧１．３７であることを特徴とするスパンボンド不織布である。
（Ｃ）単繊維の繊度が３ｄｔｅｘ〜８ｄｔｅｘで、ニードルパンチ加工されてなる、厚みが０．５ｍｍ以上である（Ａ）又は（Ｂ）いずれかに記載のスパンボンド不織布である。
（Ｄ）繊維の０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧５０Å、比重≧１．３９で、樹脂加工されてなる（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）いずれかに記載のスパンボンド不織布である。

本発明のスパンボンド不織布は、ポリエチレンテレフタレートの分子量を高くして、高速で牽引することにより、繊維の配向結晶化を促進して熱安定性を向上させ、拘束熱処理による強力の向上と含浸性を保持したスパンボンド不織布とすることで、直交配列に勝る強度を付与できるルーフィング基布に最適な不織布として安価に提供することができる。

以下、本発明を詳細に説明する。本発明は、配向結晶化により生成した結晶の結晶サイズを巨大化せしめて結晶による非晶を拘束せしめて、耐熱性と高モジュラスによる嵩高性と強力保持を可能とした構成長繊維がランダム配列したスパンボンド不織布である。

本発明の不織布におけるマクロ構造的に好ましい要件は、連続繊維がランダムに開繊交絡してなる見掛の嵩密度が５０ｋｇ／ｍ³〜３００ｋｇ／ｍ³の不織布であってもよい。
本発明の繊維配列は、通常のスパンボンド不織布の構造であるランダムな繊維配列を前提として直交配列とは異なる。本発明の単繊維特性を満たす直交配列構造では更に優れた力学特性を示せるが、汎用のランダム構造で、従来の直交配列品と同等もしくはそれ以上の力学特性を付与して安価に提供することを目的としている。

本発明における連続繊維がランダムに開繊とは、連続した長繊維が個々に分離されて開繊され、繊維の配列軸が、特定方向及びその直交する方向に対して±１５°以内に配列されている繊維本数が４０％以下であるものをいう。より好ましいランダム性としては３０％以下である。
本発明の不織布は、見掛けの嵩密度が５０ｋｇ／ｍ³〜３００ｋｇ／ｍ³であってもよい。５０ｋｇ／ｍ³以下では、不織布の補強効果が不十分となるので好ましくない。３００ｋｇ／ｍ³以上では、アスファルトルーフィング用途では、含浸性が劣るので好ましくない。本発明のより好ましい見掛けの嵩密度は７０ｋｇ／ｍ³〜２００ｋｇ／ｍ³であり、更に好ましくは９０ｋｇ／ｍ³〜１５０ｋｇ／ｍ³である。
本発明の不織布は、上記マクロ構造と共に、構成長繊維が以下の要件を満たすことが好ましい。即ち、ポリエチレンテレフタレートを主成分とする組成からなる単繊維の引張強力が４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度が４０％以上１５０％以下、１８０℃の乾熱収縮率が４％以下、０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧４０Å、比重≧１．３７である。
本発明におけるポリエチレンテレフタレートを主成分とするとは、エチレンテレフタレート単位を９０モル％以上含有する組成であり、好ましくは含有率９８％以上、より好ましくは含有率９９％以上である。
本発明の不織布を構成するポリエチレンテレフタレート長繊維は、力学特性を保持するために固有粘度が０．６３以上であることが好ましい。固有粘度が０．６３未満では、紡糸時の配向結晶化を生起する引取速度が高くなるので、４０００ｍ／分〜５５００ｍ／分の引取速度範囲では配向結晶化が充分進まない状態となり、低収縮化及び力学特性付与による嵩高化が不充分となるので好ましくない。他方、固有粘度が１．６を越える場合、４０００ｍ／分〜５５００ｍ／分で配向結晶化が進み過ぎてボイドを発生し、低比重化するため、力学特性の低下を招き好ましくない。本発明より好ましい固有粘度は０．６８〜１．４であり、更に好ましくは０．７０〜１．２である。
本発明にかかる不織布を構成する繊維の単繊維での引張強度は４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であってもよい。４ｃＮ／ｄｔｅｘ以下では、不織布の強力が劣るので好ましくない。好ましい引張強力は４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。上限は特には限定されないが、本発明での必要な伸度から実質的には８〜９ｃＮ／ｄｔｅｘが上限となる。
本発明の不織布を構成する繊維の単繊維での伸度は４０％以上１５０％以下であってもよい。４０％以下では、不織布の柔軟性が劣るので好ましくない。伸度が１５０％以上では、不織布の寸法安定性が劣るので好ましくない。本発明のより好ましい伸度は５０％〜１２０％、更に好ましい伸度は６０〜１００％である。
本発明の不織布を構成する繊維の単繊維での乾熱１８０℃の収縮率は５％以下であってもよい。５％以下に到達したものは、耐熱性を有し、熱履歴を受けても力学特性の保持性が良好となる。この理由は明確ではないが、配向結晶化を生じる段階で、伸張粘度の高くなる繊維表面の配向結晶化が内層より進むためシースコア構造が形成され、シース部の結晶化がより進んでコア部の非晶の動きを拘束しているためではないかと類推される。乾熱１８０℃の収縮率が５％以上では、例えばルーフィング製造過程で、熱収縮による変形が大きくなり製品の仕上りが悪くなるので好ましくない。本発明での好ましい乾熱１８０℃の収縮率は３％以下、より好ましくは２％以下である。
本発明の不織布を構成する繊維の０１０面の見掛けの結晶サイズ（以下ＡＣＳ（０１０）と略す）は４０Å以上必要であることが好ましい。４０Å以下では、熱履歴を受けると、上記力学特性を満たしても力学特性が低下して、最終製品のルーフィングとしたときの不織布の補強効果が不充分となり、力学特性の劣るルーフィングとなり、好ましくない。この理由は明確ではないが、結晶が大きいほど、非晶の動きを拘束して力学特性の低下を抑制するものと類推される。本発明のより好ましいＡＣＳ（０１０）は４５Å以上であり、更に好ましくは４８Å以上である。
本発明の不織布を構成する繊維の比重は、１．３７以上であることが好ましい。１．３７未満の場合は巨大な結晶が形成されていても熱履歴を受けると力学特性の低下が大きくなり好ましくない。その理由は明確ではないが、結晶化度が低いため、結晶による非晶の拘束が不充分となり、力学特性が低下するものと類推される。本発明のより好ましい比重は１．３８以上であり、更に好ましくは１．３９以上である。上限は特に限定されない。最大はポリエチレンテレフタレートの結晶比重である１．５１５以下となる。

本発明の不織布を構成する単繊維の繊度は特には限定されないが、ルーフィング用途としては、嵩高性と補強機能を効率よく付与するために、３ｄｔｅｘ〜８ｄｔｅｘが好ましい。単繊維繊度が３ｄｔｅｘ未満では、抗圧縮性が劣るので繊維の構成本数は多くなるが嵩高になり難く、嵩高性と補強効果を両立させるのが無理な場合が生じる。１０ｄｔｅｘ以上では、嵩高にはなりやすいが、構成本数が少なくなり、補強の均一化をはかり難い場合がある。
本発明の不織布の厚みは、特には限定されないが、樹脂含浸してルーフィング用途として使用する場合は０．５ｍｍ以上が好ましい。見掛けの密度が２００ｋｇ／ｍ³以上の場合は、０．５ｍｍ以下では、十分な樹脂含浸が困難な場合を生じる。より好ましくは、１ｍｍ以上である。上限は用途により決まるので、所望の厚みに積層して絡合処理により所定の厚みとするのが望ましい。
本発明不織布の絡合形態は、特には限定されないが、絡合手段として、嵩高性を容易に付与できるニードルパンチ加工が好ましい。他の嵩高性を保持した絡合形態としては、エンボス加工、樹脂加工などが例示できる。

本発明の好ましい実施形態の一例として、ニードルパンチ加工した不織布を熱処理により耐熱性を向上させることが可能である。理由は明確ではないが、不織布はニードルパンチ加工により繊維が絡合固定されているので、単繊維は拘束状態になっている。熱処理により、変形による歪が収縮応力として発現し、定長熱処理を付与されたと同等の効果が付与され、力学特性を低下させずに耐熱性の向上が図れていると類推される。類推からすると、より好ましくは、幅、長さとも制限した熱処理であるテンター等を用いた熱処理がより効果的である。なお、ニードル数は、できるだけ所望する不織布強度の下限に設定して繊維の損傷を少なくするのが好ましい。通常は６０ペネ〜７０ペネが好ましい。
ニードルパンチ加工された不織布は、ついで、熱処理効果と更に寸法安定性及び剛直性を不織布に付与するために、樹脂加工する場合があり、本発明でもより好ましい実施形態である。硬化性樹脂を付与して乾燥ベーキングすることで、本発明の不織布を構成する単繊維の特性も向上されて、アスファルトを含浸させる場合の耐熱性をさらに向上させることができる。
本発明における樹脂加工による単繊維の好ましい特性は、ＡＣＳ（０１０）は５０Å以上、より好ましくは６０Åであり、比重は１．３９以上、より好ましくは１．４０以上である。
このような本発明の好ましい特性を満たす単繊維で構成される不織布は、耐熱性に優れており、力学特性を保持して、ランダム配列のスパンボンド不織布でありながら、直交配列の不織布に勝るルーフィングの補強機能を充分に満たす不織布である。

以下に本発明不織布の製法の一例を示す。
固有粘度０．６５以上、１．８０以下のポリエチレンテレフタレートを真空乾燥して、少なくとも水分率を０．００３重量％以下として紡糸に供することが推奨される。水分率が０．０３以上の場合は、水分による加水分解を生じて、本発明に必要な固有粘度０．６３以上の繊維を得られない場合があり好ましくない。本発明での好ましい水分率は０．００２重量％以下である。乾燥工程を省略して、紡糸段階でベントより水分を除去する場合は、押出機で溶融される直前及び直後に高真空で水分を除去する方法が推奨される。
ついで、常法により、溶融紡糸を行う。紡糸温度は、ポリエチレンテレフタレートの融点より１５℃〜４０℃高い温度が推奨される。好ましくは２５℃〜３５℃高い温度が推奨される。固有粘度が低い場合は低い紡糸温度設定、固有粘度が高い場合は高目に設定することが推奨できる。オリフィスから溶融ポリマーを吐出する。吐出量は引取速度に応じて所望の繊度となる最適量とするのが好ましい。本発明では、好ましい繊度が３ｄｔｅｘから８ｄｔｅｘであるから、引取速度が５０００ｍ／分であれば、単孔あたりの吐出量は１．５ｇ／分〜４．０ｇ／分とするのが好ましい。吐出するノズルは多数列の小さなノズルを必要個数設置しても良いし、多列の孔を有する一枚のノズルを用いてもよい。吐出された溶融線条は、冷却されつつ細化させて引き取られる。本発明では、配向結晶化開始速度を低くして、より配向結晶化を進めて引取ることで、結晶サイズを大きく成長させて、低収縮で、かつ、必要な力学特性を線条に付与する必要がある。本発明の好ましい構造形成を付与するには、線条の冷却は４０℃以下の温度で行うのが好ましい。８０℃以上の温度では、溶融線条が冷却され難くなり、配向結晶化速度が高くなるので好ましくない場合がある。

スパンボンド法では、アスピレーター機能をもつエジェクターで引取り、搬送ネット上に振落として繊維配列をランダムな状態に開繊積層したウエッブを形成する。このとき、繊維は弾性回復限界内で遅延回復して力学特性が低下する場合がある。このため、本発明では、開繊積層したウエッブの遅延回復を直ちに抑制してウエッブ形態を固定する方法を強く推奨する。具体的には、引取りネットでの挟み込み固定化する方法や、押さえローラーによる固定化方法が例示できる。振り落とす繊維量は、所望の目付けになるように引取ネット速度に応じて調整し振り落とす。振り落とし繊維本数が一定の場合では、引取ネット速度を早くしていくと、開繊された繊維は、ネットの進行方向（以下ＭＤと略す）に配列する確率が多くなる傾向を示す。このような場合は振り落とす繊維本数を多くすることでランダムな状態を調整することが可能となり、より生産性も向上する。引取りウエッブ形成の工程では、必要な厚み調整も配慮する必要がある。予備エンボス加工等によりウエッブの取り扱い性を向上させる場合は、必要な嵩密度以上に圧縮熱セットしないことが重要である。

次いで、積層ウエッブは連続して、又は、非連続でニードルパンチ加工を施される。ニードル数は、できるだけ所望する不織布強度の下限に設定して繊維の損傷を少なくするのが好ましい。通常は６０ペネ〜７０ペネが好ましい。ニードルの形状は、必要な交絡強度に応じて設定し、繊維が極度に損傷するようなものは使用しないことを推奨する。
得られた本発明のニードルパンチ不織布は、次いで、樹脂加工して本発明のルーフィング基布として提供する。高温のアスファルトルーフィングに耐える基布用の樹脂加工に用いる樹脂は熱硬化性のものが好ましい。例えば、尿素メラミン系樹脂と反応性アクリル系樹脂、又は自己架橋型アクリル樹脂等をエマルジョン化して用いるのが望ましい。樹脂組成は基布に必要な剛直性により設定するのが望ましい。ニードルパンチ不織布はエマルジョン化した樹脂を含浸させて、乾燥―ベーキングすることで樹脂を熱硬化させて本発明のルーフィング基布用不織布が得られる。
かくして得られた本発明のスパンボンド不織布は、耐熱性に優れ、力学特性及び嵩高性を保持して含浸性が必須要件となるルーフィング基布にも最適な不織布として安価に提供することができる。
なお、本発明における例示は、これらに限定されるものではない。

以下に本発明の実施例を示す。本発明は、実施例に限定されるものではない。

次に実施例及び比較例を用いて、本発明を具体的に説明するが、実施例及び比較例中の特性値は以下の方法で測定した。

＜０１０面の見掛けの結晶サイズ ：ＡＣＳ（０１０）＞

繊維の０１０面の見掛けの結晶サイズ を広角Ｘ線回折図における赤道回折曲線の回折強度の半価巾よりＳｈｅｒｒｅｒの式を用いて算出〔詳細は丸善株式会社発行「Ｘ線結晶学」（仁田勇監修）参照〕した結晶サイズ である。Ｓｈｅｒｒｅｒの式とは、次式で表わされる。
＜単繊維の繊度＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（１９９９）に準拠して測定。
＜単繊維の引張強度（引張り強さ）及び伸度（伸び率）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（１９９９）に準拠して測定。
＜比 重＞
ｎ−ヘプタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し、３０℃±０．１℃に調温された密度勾配管中に十分に脱泡した試料を入れ、５時間放置後の密度勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとった値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比重キヤリブレーショングラフから比重値に換算し、ｎ＝４で測定。比重値は原則として小数点以下４桁まで読む。
＜単繊維の１８０℃乾熱収縮率＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（１９９９）に準拠して乾熱１８０℃にて処理し測定する。
＜厚さ＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜見掛けの嵩密度＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定した厚み（ｔ）及び単位面積当りの質量（ｍ２）より、見掛け密度（ρ）を下記式にて単位はｋｇ／ｍ³にて求める。
ρ＝ｍ２／ｔ
＜不織布中の繊維の配列状態＞
不織布を５箇所から１０ｃｍ角に切断して試料とし、約１０倍〜５０倍に拡大して、その表裏面の単繊維の配列方向を観察して配列状態を判断する。なお、厚みが１ｍｍ以上の場合は、厚み方向に１ｍｍ毎にスライスして同様にして配列状態を判断する。配列状態の判断は、ＭＤ方向を垂線として１８０°を８分割して、１５°毎に配列繊維の本数を数える。特定方向３０°以内と配列軸と４５°ずれた方向の３０°以内の繊維配列本数が、全繊維本数の各４０％以上を占める場合を直交配列とし、特定方向のみに配列した繊維本数が８０％以上の場合を直列配列とし、他の場合をランダム配列として判断する。なお、スライスした場合は、スライスした両面の繊維本数も含めた５箇所分全数で判断する。
＜不織布の引張り強さと伸び率＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜アスファルトルーフィングの引張強さ＞
ＪＩＳ−Ａ６００５（１９９１）に準拠して測定。

（実施例１）
水分率０．００２重量％に乾燥した固有粘度０．７２のポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略す）を紡糸温度２８５℃にて、オリフィス径φ０．３ｍｍのノズルより、単孔吐出量３ｇ／分で紡糸し、ノズル下５０ｍｍより２５℃の空気を風速０．５ｍ／秒にて冷却しつつ、ノズル下１．２ｍの点に設置したエジェクターで糸速５０００ｍ／分の速度で吸引させつつ引取り、下方１．５ｍの５０ｍ／分の速度で移動している引取ネット面へ繊維束を開繊させつつ振り落とし積層した。ネット面に積層されたウエッブは連続して、繊維の弾性回復を抑制するため、直ちに仮押さえローラーでプレ圧縮して引取ローラーに巻き取った。
得られた仮押さえスパンボンド不織布の厚みは１．５ｍｍ、見掛けの嵩密度は９５ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度６ｄｔｅｘ、引張強さ５．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率７６％、１８０℃の乾熱収縮率２．８％、ＡＣＳ（０１０）４９Å、比重１．３８、固有粘度０．６８であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、１．４ｍｍ、見掛け嵩密度１１０ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ５８０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６２％、横方向（ＣＤ）の引張強さ３４０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６８％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度１５０ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向０．６％、ＣＤ方向０％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）６０Å、比重１．４３であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中での変形も認められず、仕上りも良好なアスファルトルーフィングが得られた。得られたルーフィングの引張強さは、縦方向１０１Ｎ／ｃｍ、横方向６４Ｎ／ｃｍと優れた強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

（実施例２）
固有粘度０．８５のＰＥＴを用い、紡糸温度２９０℃、単孔吐出量２．０ｇ／分とした以外、実施例１と同様にして得られた仮押さえスパンボンド不織布の厚みは１．０ｍｍ、見掛けの嵩密度は１２０ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度４ｄｔｅｘ、引張強さ５．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率６３％で、１８０℃の乾熱収縮率２．１％、ＡＣＳ（０１０）５０Å、比重１．３９、固有粘度０．７６であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、０．９ｍｍ、見掛け嵩密度１３０ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ６００Ｎ／５ｃｍ、伸び率６４％、横方向（ＣＤ）の引張強さ３７０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６９％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度１６０ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向０．２％、ＣＤ方向０％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）６２Å、比重１．４４であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中での変形も認められず、仕上りも良好なアスファルトルーフィングが得られた。得られたルーフィングの引張強さは、縦方向１０８Ｎ／ｃｍ、横方向７０Ｎ／ｃｍと優れた強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

（比較例１）
固有粘度０．６３のＰＥＴを用い、単孔吐出量２．７ｇ／分、引取速度４５００ｍ／分とし、目付合わせのため引取りネット速度を変更した以外、実施例１と同様にして得た仮押さえスパンボンド不織布の厚みは１．４ｍｍ、見掛けの嵩密度は１００ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度６ｄｔｅｘ、引張強さ３．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率１６４％で、１８０℃の乾熱収縮率１８．４％、ＡＣＳ（０１０）２８Å、比重１．３５、固有粘度０．６０であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、１．３ｍｍ、見掛け嵩密度１２０ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ３２０Ｎ／５ｃｍ、伸び率９８％、横方向（ＣＤ）の引張強さ１８５Ｎ／５ｃｍ、伸び率１０５％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度１６５ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向１．９％、ＣＤ方向１．０％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。なお、ベーキング時に伸張変形が若干認められた。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）４２Å、比重１．３７であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中での熱変形が若干認めら、仕上りはやや不良なアスファルトルーフィングが得られた。得られたルーフィングの引張強さは、縦方向４６Ｎ／ｃｍ、横方向２３Ｎ／ｃｍとＪＩＳ規格を外れる強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

（比較例２）
単孔吐出量を３．３ｇ／分、引取速度を５０００ｍ／分にし、ネット速度を目付調整で変更した以外、比較例１と同様にして得た仮押さえスパンボンド不織布の厚みは１．５ｍｍ、見掛けの嵩密度は９５ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度６ｄｔｅｘ、引張強さ３．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率１５０％で、１８０℃の乾熱収縮率４．０％、ＡＣＳ（０１０）３２Å、比重１．３６、固有粘度０．６０であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、１．４ｍｍ、見掛け嵩密度１１５ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ３９５Ｎ／５ｃｍ、伸び率８８％、横方向（ＣＤ）の引張強さ２３５Ｎ／５ｃｍ、伸び率１０１％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度１５０ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向１．１％、ＣＤ方向０．５％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。なお、ベーキング時の伸張変形はほとんど認めらなかった。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）４６Å、比重１．３８であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中での熱変形が若干認めら、仕上りは良好なアスファルトルーフィングが得られた。得られたルーフィングの引張強さは、縦方向５８Ｎ／ｃｍ、横方向３１Ｎ／ｃｍとＪＩＳ規格をぎりぎりで満足する強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

（比較例３）
固有粘度０．６３のＰＥＴを用い、単孔吐出量２．１ｇ／分にて通常の紡糸を行い、引取速度２５００ｍ／分にて、繊維をトウ状で一旦トウ缶に振り落とした。次いで、トウを引き揃え、１段目６０℃温浴にて１．４倍延伸し、連続して１６０℃にて定長熱処理を行った延伸トウを、エジェクターで牽引開繊しつつネットに振り落とし積層して、押さローラーで仮圧縮して仮圧縮不織布を得た。得られた仮押さえスパンボンド不織布の厚みは１．５ｍｍ、見掛けの嵩密度は１００ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度６ｄｔｅｘ、引張強さ３．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率５２％で、１８０℃の乾熱収縮率１２．０％、ＡＣＳ（０１０）３８Å、比重１．３６、固有粘度０．５９であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、１．３ｍｍ、見掛け嵩密度１１０ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ４３０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６８％、横方向（ＣＤ）の引張強さ２６０Ｎ／５ｃｍ、伸び率７５％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度１５０ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向１．８％、ＣＤ方向０．５％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）４８Å、比重１．３８であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中での変形が若干認めらたが、仕上りは良好なアスファルトルーフィングが得られた。得られたルーフィングの引張強さは、縦方向６２Ｎ／ｃｍ、横方向３８Ｎ／ｃｍとＪＩＳ規格をギリギリで合格する強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

（比較例４）
単孔吐出量を７．５ｇ／分とし、ネットの引取速度を変更した以外、実施例１と同様にして得られた仮押えスパンボンド不織布の厚みは２．２ｍｍ、見掛けの嵩密度は４０ｋｇ／ｍ³、繊維配列はランダムな形態であり、構成する長繊維の単繊維特性は、繊度１５．１ｄｔｅｘ、引張強さ３．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸び率８１％、１８０℃の乾熱収縮率４．５％、ＡＣＳ（０１０）３９Å、比重１．３７、固有粘度０．６９であった。
次いで、巻き取った不織布をペネ６０でニードルパンチして、ニードルパンチスパンボンド不織布を得た。
得られたニードルパンチスパンボンド不織布の厚みは、２．０ｍｍ、見掛け嵩密度４３ｋｇ／ｍ³、縦方向（ＭＤ）の引張強さ３５０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６６％、横方向（ＣＤ）の引張強さ３７０Ｎ／５ｃｍ、伸び率６９％であった。
次いで、メラミン尿素系樹脂とアクリル系樹脂のエマルジョンにディップして絞り、水分を乾燥後、ベーキング処理して、見掛け密度４００ｋｇ／ｍ³、１８０℃乾熱収縮率がＭＤ方向０．４％、ＣＤ方向０．１％の樹脂加工スパンボンド不織布を得た。
得られた樹脂加工スパンボンド不織布中の単繊維は、ＡＣＳ（０１０）４９Å、比重１．３９であった。
この樹脂加工スパンボンド不織布を基布として、２００℃のアスファルトを含浸させてアスファルトルーフィングを作成した。工程中で若干の変形が認められた。得られたアスファルトルーフィングの引張強さは、縦方向６５Ｎ／ｃｍ、横方向３６Ｎ／ｃｍと不織布の補強効果が不充分なため、ＪＩＳ規格をギリギリで合格する強力を有するアスファルトルーフィングであった。なお、断面を切断してアスファルトの含浸状態を観察すると、均一に含浸されている。

実施例１〜２、比較例１〜５により明らかなように、本発明のスパンボンド不織布は、ポリエチレンテレフタレートの分子量を高くして、高速で牽引することにより、繊維の配向結晶化を促進して熱安定性を向上させ、拘束熱処理による強力の向上と含浸性を保持できるスパンボンド不織布となり、ランダム配列でありながら直交配列に勝る強力を付与できるルーフィング基布に最適な不織布として安価に提供できる。

本発明のスパンボンド不織布は、ポリエチレンテレフタレートの分子量を高くして、高速で牽引することにより、繊維の配向結晶化を促進して熱安定性を向上させ、拘束熱処理による強力の向上と含浸性を保持できるスパンボンド不織布となり、ランダム配列でありながら直交配列に勝る強力を付与できるルーフィング基布に最適な不織布として安価に提供でき、さらには、強力が必要な土木用途や、カーペット基布用途にも有用な不織布として提供できるので、産業界に寄与することが大である。

Claims (4)

1. 固有粘度が０．６３以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とした連続繊維がランダムに開繊交絡してなる見掛の嵩密度が５０ｋｇ／ｍ³〜３００ｋｇ／ｍ³の不織布において、連続繊維を構成する単繊維が、引張強力が４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、伸度が４０％以上１５０％以下、１８０℃での乾熱収縮率が５％以下、０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧４０Åであることを特徴とするスパンボンド不織布。
2. 連続繊維を構成する単繊維の比重が１．３７以上であることを特徴とする請求項１記載のスパンボンド不織布。
3. 単繊維の繊度が３ｄｔｅｘ〜８ｄｔｅｘで、ニードルパンチ加工されてなる、厚みが０．５ｍｍ以上である請求項１又は２いずれか記載のスパンボンド不織布。
4. 繊維の０１０面の見掛けの結晶サイズACS（０１０）≧５０Å、比重≧１．３９で、樹脂加工されてなる請求項１〜３いずれかに記載のスパンボンド不織布。