JP2005169440A - 金型用塗型剤 - Google Patents
金型用塗型剤 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005169440A JP2005169440A JP2003411224A JP2003411224A JP2005169440A JP 2005169440 A JP2005169440 A JP 2005169440A JP 2003411224 A JP2003411224 A JP 2003411224A JP 2003411224 A JP2003411224 A JP 2003411224A JP 2005169440 A JP2005169440 A JP 2005169440A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- mold
- powder
- coating agent
- ceramic powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
【課題】低圧鋳造法によって鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物を鋳造するにあたり、鋳物に鋳肌不良、チル及び湯廻り不良などの鋳物欠陥が発生しないようにすることの可能な金型用塗型剤を提供する。
【解決手段】金型用塗型剤は、中空セラミックス粉末と、中実セラミックス粉末と、粘結剤と、水とを含有する。中実セラミックス粉末の平均粒子径は、中空セラミックス粉末の平均粒子径よりも小さいことが好ましい。また、中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末は20〜80重量%、中実セラミックス粉末は80〜20重量%であることが好ましい。
【選択図】 なし
【解決手段】金型用塗型剤は、中空セラミックス粉末と、中実セラミックス粉末と、粘結剤と、水とを含有する。中実セラミックス粉末の平均粒子径は、中空セラミックス粉末の平均粒子径よりも小さいことが好ましい。また、中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末は20〜80重量%、中実セラミックス粉末は80〜20重量%であることが好ましい。
【選択図】 なし
Description
本発明は、低圧鋳造法によって鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物を鋳造するにあたり、低圧鋳造用金型に塗布する(金型用)塗型剤に関するものである。
低圧鋳造法に用いる金型用塗型剤として、耐火物粉末(珪藻土)と、リン酸系粘結材(リン酸アルミニウム)と、リン酸鉄(リン酸第1鉄又はリン酸第2鉄)と、水とを含有したものが知られている(特許文献1参照)。
特開昭50−131619号公報
低圧鋳造法によって鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物を鋳造するにあたり、予熱した低圧鋳造用の金型内面に上記の金型用塗型剤を塗布して塗膜を形成しているが、高温の鋳鉄溶湯又は鋳鋼溶湯を該金型内に注湯した際、当該塗膜が割れたり、剥離したりするため、鋳物に鋳肌不良が生じ、又は、当該塗膜の断熱性が不十分なため、鋳物にチルや湯廻り不良が発生することがある。
本発明は、上述した実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、低圧鋳造法によって鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物を鋳造するにあたり、鋳物に鋳肌不良、チル及び湯廻り不良などの鋳物欠陥が発生しないようにすることの可能な金型用塗型剤を提供することにある。
本発明者等は、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、低圧鋳造法によって鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物を鋳造するにあたり、予熱した低圧鋳造用の金型内面に中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末と粘結剤と水とを含有する塗型剤を塗布することで、当該金型内面に安定性及び断熱性に優れた塗膜を形成できるということを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の金型用塗型剤は、鋳鉄溶湯又は鋳鋼溶湯が注湯される低圧鋳造用の金型に対して塗布する塗型剤であって、中空セラミックス粉末と、中実セラミックス粉末と、粘結剤と、水とを含有することをその要旨としている(請求項1)。本発明の金型用塗型剤によれば、予熱した金型内面に当該金型用塗型剤を塗布することで形成された塗膜の安定性及び断熱性を十分なものとすることができるため、低圧鋳造法によって鋳造される鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物に鋳肌不良、チル及び湯廻り不良などの鋳物欠陥が発生しないようにすることが可能となる。
また、請求項1に記載の金型用塗型剤において、前記中実セラミックス粉末の平均粒子径は、前記中空セラミックス粉末の平均粒子径よりも小さいことが好ましい(請求項2)。これにより、金型用塗型剤の中空セラミックス粉末間に中実セラミックス粉末が位置し易くなって、予熱した金型内面に当該金型用塗型剤を塗布することで形成される塗膜の強度向上につながるため、塗膜の安定性が更に高められる。
更に、請求項1又は請求項2に記載の金型用塗型剤において、前記中空セラミックス粉末と前記中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末は20〜80重量%、中実セラミックス粉末は80〜20重量%であることが、好ましい(請求項3)。これにより、塗膜の優れた安定性及び断熱性がより確実に発現される。
請求項1から請求項3に記載の発明の金型用塗型剤によれば、予熱した低圧鋳造用の金型内面に当該金型用塗型剤を塗布することで形成される塗膜の安定性及び断熱性を十分なものとすることができるため、低圧鋳造法によって鋳造される鋳鉄鋳物や鋳鋼鋳物に鋳肌不良、チル及び湯廻り不良などの鋳物欠陥が発生しないようにすることができる。また、請求項2に記載の発明によれば、塗膜の安定性を更に高めることができる。更に、請求項3に記載の発明によれば、塗膜の優れた安定性及び断熱性をより確実に発現させることができる。
本発明の金型用塗型剤としては、中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末と粘結剤と水とを全て含有している必要があり、本発明の金型用塗型剤は、水性塗型剤であると言える。なお、本明細書中において、中空セラミックス粉末とは、各セラミック粉体(粉粒体)の内部に空間があって中空になっているセラミックス粉末を言い、中実セラミックス粉末とは、各セラミック粉体(粉粒体)の内部に空間がなく実の詰まった(中実の)一般のセラミックス粉末を言う。
金型用塗型剤は、10〜90重量部の中空セラミックス粉末と、10〜90重量部の中実セラミックス粉末と、5〜50重量部の粘結剤と、10〜200重量部の水とを含有することが好ましい。また、金型用塗型剤は、30〜70重量部の中空セラミックス粉末と、30〜70重量部の中実セラミックス粉末と、10〜30重量部の粘結剤と、30〜150重量部の水とを含有することがより好ましい。金型用塗型剤は、40〜60重量部の中空セラミックス粉末と、40〜60重量部の中実セラミックス粉末と、15〜25重量部の粘結剤と、50〜100重量部の水とを含有することが更に好ましい。
中空セラミックス粉末としては、中空シリカ粉末、中空アルミナ粉末、中空ムライト粉末、中空ジルコニア粉末などを用いることが好ましい。4種類の中空シリカ粉末、中空アルミナ粉末、中空ムライト粉末、中空ジルコニア粉末のうち、中空セラミックス粉末として、それぞれ単独で使用してもよいし、それらの2種類以上を併用してもよい。中空セラミックス粉末の平均粒子径は、20〜200μmであることが好ましく、30〜150μm、40〜130μmであることがより好ましく、45〜100μm、50〜80μmであることが更に好ましい。中空セラミックス粉末の平均粒子径としては、200μm、180μm、170μm、150μm、130μm、100μm、80μm、50μm、45μm等を例示できる。
中実セラミックス粉末としては、シリカ粉末、アルミナ粉末、ムライト粉末、ジルコニア粉末などを用いることが好ましい。4種類のシリカ粉末、アルミナ粉末、ムライト粉末、ジルコニア粉末のうち、中実セラミックス粉末として、それぞれ単独で使用してもよいし、それらの2種類以上を併用してもよい。中実セラミックス粉末の平均粒子径は、中空セラミックス粉末の平均粒子径よりも小さいことが好ましい。従って、中実セラミックス粉末の平均粒子径は、20μm未満、30μm未満、40μm未満、45μm未満、50μm未満であることが好ましい。中実セラミックス粉末の平均粒子径としては、10μm、20μm、30μm、40μm、45μm、50μm等を例示できる。
粘結剤としては、無機質や有機質のものを使用できるが、無機質のものが好ましい。無機質の粘結剤としては、ベントナイト等の粘土、水ガラス、セメント、せっこう、ケイ酸エチル(エチルシリケート)等を用いることができ、無機質粘結剤として、それぞれ単独で使用してもよいし、それらの2種類以上を併用してもよい。また、有機質の粘結剤としては、フェノール樹脂,フラン樹脂,ウレタン樹脂等の合成樹脂、乾性油、でんぷん類等を用いることができ、有機質粘結剤として、それぞれ単独で使用してもよいし、それらの2種類以上を併用してもよい。
本発明の金型用塗型剤において、中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末は20〜80重量%、中実セラミックス粉末は80〜20重量%であることが好ましい。また、同様に、中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末が25〜75重量%、中実セラミックス粉末が75〜25重量%であること、中空セラミックス粉末が30〜70重量%、中実セラミックス粉末が70〜30重量%であることは、より好ましい。更に、金型用塗型剤の中空セラミックス粉末と中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末が40〜60重量%,45〜55重量%,50重量%、中実セラミックス粉末が60〜40重量%,55〜45重量%,50重量%であることは、更に好ましい。
上述した中空セラミックス粉末、中実セラミックス粉末、粘結剤及び水を所定量混合することで、本発明の金型用塗型剤を得る。この金型用塗型剤は、スラリーとなっているため、このスラリー状の塗型剤をハケ塗り又はスプレーで(低圧鋳造用)金型内面に対して容易に塗布することができる。このように塗型剤を金型内面に塗布する場合には、金型を180〜220℃に予熱した状態で行う。金型を180〜220℃に予熱することにより、本発明の金型用塗型剤を金型内面に対して均一に塗布することが可能となる。
そして、予熱した金型の内面に対して本発明の金型用塗型剤をハケ塗り又はスプレーにより塗布することで、金型内面に膜厚(塗膜の厚さ)0.3〜2.3mmの塗膜(塗型層)を形成する。この場合、塗膜の膜厚は、0.4〜2mm,0.5〜1.5mmであることが好ましく、0.6〜1.3mm,0.7〜1.1mm,0.8〜1mmであることがより好ましい。このように塗膜の膜厚を所定範囲となるように設定することで、塗膜の優れた安定性及び断熱性を発揮することができる。
次に、塗膜を形成した金型を200〜500℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対し、鋳鉄溶湯(鋳鉄溶湯の鋳込み温度:1380〜1430℃)又は鋳鋼溶湯(鋳鋼溶湯の鋳込温度:1530〜1580℃)を低圧鋳造法により鋳込むことで、鋳物欠陥の発生していない鋳鉄鋳物又は鋳鋼鋳物(例えば、薄肉の鋳物、複雑な形状を有する鋳物、寸法精度に優れた鋳物など)を製造することが可能となる。
以下に、本発明を更に具体化した実施例1〜実施例10、及び、比較例1〜比較例5について、表1〜表3を併せて説明する。
実施例1では、中空セラミックス粉末として平均粒子径100μmの中空ムライト粉末を用いると共に、中実セラミックス粉末として平均粒子径50μmのアルミナ粉末を用いた。また、粘結剤としては、ベントナイト及び水ガラスからなる無機質のものを用いた。表1に示すように、実施例1の金型用塗型剤は、21.25重量部の中空ムライト粉末と、63.75重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計重量を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は25重量%、アルミナ粉末は75重量%であった。
そして、200℃に予熱した(低圧鋳造用)金型の内面に実施例1の金型用塗型剤をスプレーで塗布することにより、金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して球状黒鉛鋳鉄溶湯(鋳込温度:1400℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、球状黒鉛鋳鉄製のエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造した。その後、低圧鋳造法によって得られたエキゾーストマニホルドを目視により観察して、エキゾーストマニホルドの鋳物欠陥(鋳肌不良、チル及び湯廻り不良の発生の有無)を評価した。その評価結果を表3に示す。なお、表3の鋳肌不良、チル及び湯廻り不良の各欄において、〇は発生しなかったことを表し、×は発生したことを表している。
実施例2の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、実施例2の金型用塗型剤は、34重量部の中空ムライト粉末と、51重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は40重量%、アルミナ粉末は60重量%であった。実施例2においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例2)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例2のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例3の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、実施例3の金型用塗型剤は、42.5重量部の中空ムライト粉末と、42.5重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は50重量%、アルミナ粉末は50重量%であった。実施例3においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例3)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例3のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例4の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、実施例4の金型用塗型剤は、51重量部の中空ムライト粉末と、34重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は60重量%、アルミナ粉末は40重量%であった。実施例4においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例4)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例4のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例5の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、実施例5の金型用塗型剤は、63.75重量部の中空ムライト粉末と、21.25重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は75重量%、アルミナ粉末は25重量%であった。実施例5においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例5)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例5のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例6の金型用塗型剤としては、実施例1の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、実施例6の金型用塗型剤は、21.25重量部の中空ムライト粉末と、63.75重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は25重量%、アルミナ粉末は75重量%であった。実施例6においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例6)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例6のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例7の金型用塗型剤としては、実施例2の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、実施例7の金型用塗型剤は、34重量部の中空ムライト粉末と、51重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は40重量%、アルミナ粉末は60重量%であった。実施例7においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例7)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例7のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例8の金型用塗型剤としては、実施例3の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、実施例8の金型用塗型剤は、42.5重量部の中空ムライト粉末と、42.5重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は50重量%、アルミナ粉末は50重量%であった。実施例8においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例8)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例8のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例9の金型用塗型剤としては、実施例4の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、実施例9の金型用塗型剤は、51重量部の中空ムライト粉末と、34重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は60重量%、アルミナ粉末は40重量%であった。実施例9においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例9)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例9のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
実施例10の金型用塗型剤としては、実施例5の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、実施例10の金型用塗型剤は、63.75重量部の中空ムライト粉末と、21.25重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものである。また、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末は75重量%、アルミナ粉末は25重量%であった。実施例10においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(実施例10)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて実施例10のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
(比較例1)
(比較例1)
比較例1では、金型用塗型剤として、特許文献1に係る金型用塗型剤を用いた。この塗型剤は、特許文献1の実施例1に相当するものであって、20重量%の珪藻土と、12重量%のリン酸アルミニウムと、6重量%のリン酸第1鉄と、2重量%のリン状黒鉛と、1重量%のシュウ酸と、59重量%の水とからなるものである。比較例1においても、実施例1に準じて金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて比較例1のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
(比較例2)
(比較例2)
比較例2の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、比較例2の金型用塗型剤は、85重量部の中空ムライト粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものであって、アルミナ粉末を含有していない。従って、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末だけで100重量%となった。比較例2においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(比較例2)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて比較例2のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
(比較例3)
(比較例3)
比較例3の金型用塗型剤では、実施例1の金型用塗型剤の中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の配合量だけを変更した。すなわち、表1に示すように、比較例3の金型用塗型剤は、85重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものであって、中空ムライト粉末を含有していない。従って、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、アルミナ粉末だけで100重量%となった。比較例3においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(比較例3)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成すると共に、低圧鋳造法によってエキゾーストマニホルド(球状黒鉛鋳鉄鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて比較例3のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
(比較例4)
(比較例4)
比較例4の金型用塗型剤としては、比較例2の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、比較例4の金型用塗型剤は、85重量部の中空ムライト粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものであって、アルミナ粉末を含有していない。従って、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、中空ムライト粉末だけで100重量%となった。比較例4においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(比較例4)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて比較例4のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
(比較例5)
(比較例5)
比較例5の金型用塗型剤としては、比較例3の金型用塗型剤と同じものを用いた。すなわち、表1に示すように、比較例5の金型用塗型剤は、85重量部のアルミナ粉末と、5重量部のベントナイトと、10重量部の水ガラスと、50重量部の水とからなるものであって、中空ムライト粉末を含有していない。従って、中空ムライト粉末及びアルミナ粉末の合計を100重量%としたとき、表2に示すように、アルミナ粉末だけで100重量%となった。比較例5においても、実施例1に準じて金型用塗型剤(比較例5)を得、実施例1と同様にして金型内面に膜厚0.5mmの塗膜を形成した。次に、内面に塗膜の形成された金型を300℃の温度に加熱保持した状態で該金型内のキャビティに対して耐熱鋳鋼溶湯(鋳込温度:1550℃)を低圧鋳造法によって鋳込むことで、耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルド(耐熱鋳鋼鋳物)を製造し、実施例1の鋳物欠陥の評価方法に準じて比較例5のエキゾーストマニホルドの鋳物欠陥を評価した。その評価結果を表3に示す。
表3から理解できるように、実施例1〜実施例10のエキゾーストマニホルドでは、鋳物欠陥(鋳肌不良、チル及び湯廻り不良の発生)が観察されなかったことから、実施例1〜実施例10の金型内面に形成された各塗膜がそれぞれ優れた安定性及び断熱性を発揮していることを確認できる。また、実施例1〜実施例5の球状黒鉛鋳鉄製のエキゾーストマニホルドと、実施例6〜実施例10の耐熱鋳鋼製のエキゾーストマニホルドとを比較した場合、表3に示した評価結果に違いがないことから、実施例の金型用塗型剤を鋳鉄鋳物及び鋳鋼鋳物のどちらの鋳物を低圧鋳造法によって鋳造する場合でも利用可能であるということも確認できる。
比較例1のエキゾーストマニホルドでは、鋳造欠陥(鋳肌不良、チル及び湯廻り不良の発生)が観察されたため、比較例1の金型内面に形成された塗膜の安定性及び断熱性が不十分であることがわかる。また、比較例2及び比較例4のエキゾーストマニホルドでは、チルの発生(晶出)は観察されなかったものの、鋳肌不良及び湯廻り不良の発生が観察されたため、比較例2及び比較例4の金型内面に形成された各塗膜の安定性及び断熱性がそれぞれ不十分であることがわかる。更に、比較例3及び比較例5のエキゾーストマニホルドでは、鋳肌不良は発生しなかったものの、チル及び湯廻り不良の発生が観察されたため、比較例3及び比較例5の金型内面に形成された塗膜の断熱性が不十分であることがわかる。
(付記)
(付記)
他に、特許請求の範囲の各請求項に記載されないものであって、前記発明を実施するための最良の形態及び実施例等から把握される技術的思想について、以下に記載する。
(イ)鋳鉄溶湯又は鋳鋼溶湯が注湯される低圧鋳造用の金型に塗布する塗型剤であって、10〜90重量部の中空セラミックス粉末と、10〜90重量部の中実セラミックス粉末と、5〜50重量部の粘結剤と、10〜200重量部の水とを含有することを特徴とする金型用塗型剤。
(ロ)請求項1から請求項3、上記(イ)のいずれか一項に記載の金型用塗型剤において、前記中空セラミックス粉末は、中空シリカ粉末、中空アルミナ粉末、中空ムライト粉末、中空ジルコニア粉末のうちの少なくとも1種からなることを特徴とする。
(ハ)請求項1から請求項3、上記(イ)、上記(ロ)のいずれか一項に記載の金型用塗型剤において、前記中実セラミックス粉末は、シリカ粉末、アルミナ粉末、ムライト粉末、ジルコニア粉末のうちの少なくとも1種からなることを特徴とする。
(ニ)請求項1から請求項3、上記(イ)から上記(ハ)のいずれか一項に記載の金型用塗型剤において、前記粘結剤は、無機質であることを特徴とする。
本発明の金型用塗型剤は、球状黒鉛鋳鉄鋳物や耐熱鋳鋼鋳物を低圧鋳造法によって製造する場合に特に有効であり、例えば自動車排気系部品のエキゾーストマニホルド、タービンハウジング、タービンハウジング一体型エキゾーストマニホルド(タービンハウジングとエキゾーストマニホルドとを一体鋳造したもの)等の薄肉の鋳造品や複雑な形状を有する鋳造品などを低圧鋳造法によって製造する際に適用することが可能である。
Claims (3)
- 鋳鉄溶湯又は鋳鋼溶湯が注湯される低圧鋳造用の金型に対して塗布する塗型剤であって、中空セラミックス粉末と、中実セラミックス粉末と、粘結剤と、水とを含有することを特徴とする金型用塗型剤。
- 前記中実セラミックス粉末の平均粒子径は、前記中空セラミックス粉末の平均粒子径よりも小さいことを特徴とする請求項1に記載の金型用塗型剤。
- 前記中空セラミックス粉末と前記中実セラミックス粉末との合計重量を100重量%としたとき、中空セラミックス粉末は20〜80重量%、中実セラミックス粉末は80〜20重量%であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の金型用塗型剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003411224A JP2005169440A (ja) | 2003-12-10 | 2003-12-10 | 金型用塗型剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003411224A JP2005169440A (ja) | 2003-12-10 | 2003-12-10 | 金型用塗型剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005169440A true JP2005169440A (ja) | 2005-06-30 |
Family
ID=34732023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003411224A Pending JP2005169440A (ja) | 2003-12-10 | 2003-12-10 | 金型用塗型剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2005169440A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012532027A (ja) * | 2009-07-09 | 2012-12-13 | ヒユツテネス−アルベルトス ヘーミッシエ ヴエルケ ゲーエムベーハー | 金型被膜製造用の耐火性被覆剤 |
JP2013103256A (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-30 | Toyota Motor Corp | 鋳造用金型の塗型方法 |
CN104874723A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 耐高温铸造涂料的制备方法 |
CN104874722A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 耐高温铸造涂料 |
CN104874752A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 金属型铸造涂料的喷涂方法 |
-
2003
- 2003-12-10 JP JP2003411224A patent/JP2005169440A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012532027A (ja) * | 2009-07-09 | 2012-12-13 | ヒユツテネス−アルベルトス ヘーミッシエ ヴエルケ ゲーエムベーハー | 金型被膜製造用の耐火性被覆剤 |
US8845802B2 (en) | 2009-07-09 | 2014-09-30 | Hüttenes-Albertus Chemische Werke GmbH | Refractory coating for producing mold coatings |
JP2015166112A (ja) * | 2009-07-09 | 2015-09-24 | ヒユツテネス−アルベルトス ヘーミッシエ ヴエルケ ゲーエムベーハー | 金型被膜製造用の耐火性被覆剤 |
JP2013103256A (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-30 | Toyota Motor Corp | 鋳造用金型の塗型方法 |
CN104874723A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 耐高温铸造涂料的制备方法 |
CN104874722A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 耐高温铸造涂料 |
CN104874752A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-09-02 | 柳州市百田机械有限公司 | 金属型铸造涂料的喷涂方法 |
CN104874752B (zh) * | 2015-05-20 | 2018-02-06 | 柳州市百田机械有限公司 | 金属型铸造涂料的喷涂方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101678439B (zh) | 用于铸模的涂料混合物和避免反应气体缺陷的芯 | |
CN101433944B (zh) | 一种铸造用发热冒口套 | |
CN105312485B (zh) | 一种模具铸造用型砂 | |
US20090218066A1 (en) | Water-based wash containing a nucleating agent | |
JP7004681B2 (ja) | フィーダー組成物のための充填剤として使用するためのコア-シェル粒子 | |
US20020112649A1 (en) | Material for use in metal casting | |
JP2006247743A (ja) | レジンコーテッドサンド | |
JP2005169440A (ja) | 金型用塗型剤 | |
JP4153689B2 (ja) | 鋳造用鋳型の製造方法 | |
KR102314875B1 (ko) | 임시 몰드에 또는 철 및 강 주조 작업용 코어에 표면을 형성하기 위한 내화 코팅 조성물 | |
US8833433B2 (en) | Foundry mold insulating coating | |
US8376024B1 (en) | Foundry mold insulating coating | |
CN105461325A (zh) | 一种高铝碳质耐火材料及其制备方法 | |
US20080178767A1 (en) | Dry-Spray Products For Protecting Centrifugal Casting Molds of Cast Iron Pipes in Association With a Wet-Spray Product | |
CN113231598B (zh) | 一种铸造用涂料及其制备方法 | |
BR112020004082A2 (pt) | mistura resistente ao fogo, um método para a produção de um produto cerâmico resistente ao fogo não moldado a partir da mistura, assim como um produto cerâmico resistente ao fogo não moldado obtido através do método | |
JP3362106B2 (ja) | 鋳物用コーテッドサンド | |
CN112828241B (zh) | 一种铸造发热涂料及其制作方法 | |
JPS59121146A (ja) | 中空状アルミナ含有不焼成耐火物の製造法 | |
RU2152842C1 (ru) | Способ получения покрытия | |
JPH03106534A (ja) | ロストワックス精密鋳造鋳型およびその製造方法 | |
JPS6317790B2 (ja) | ||
JPS62244546A (ja) | 鋳鋼鋳物のチル用塗型剤 | |
JPS5915115B2 (ja) | アルミナ−クロム系振動成形材 | |
JPS63264239A (ja) | 塗型を必要としない砂型および中子を造型するのに用いられる鋳型材料 |