JP2004305336A

JP2004305336A - ゴルフクラブヘッド

Info

Publication number: JP2004305336A
Application number: JP2003100790A
Authority: JP
Inventors: Tomoya Hirano; 智哉平野
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2003-04-03
Filing date: 2003-04-03
Publication date: 2004-11-04

Abstract

【課題】高強度のゴルフクラブヘッドを提供する。
【解決手段】フェース部３の少なくとも一部に、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料を用いたことを特徴とするゴルフクラブヘッド１である。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐久性に優れかつ高反発化が容易なゴルフクラブヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】
金属製のゴルフクラブヘッドでは、フェース部を薄肉化することによってボールとの反発性を高めたものが知られている。しかし、フェース部の薄肉化は、フェース部の強度低下を招き、耐久性を悪化させる。このためフェース部に用いられる材料としては、高い引張強度が要求され、例えば近年ではα＋β系又はβ系のチタン合金の採用率が高まっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
発明者らは、さらに高強度の金属材料をフェース部に用いるために、金属材料の結晶粒子径に着目した。ホール・ペッチの法則では、金属材料の引張強度、靱性及び疲労強度は、結晶組織の粒子径が小さくなるほど向上する。市販されている金属製ゴルフクラブヘッドのフェース部について、その結晶粒子径を調べたところ、小さいものでもせいぜい１０μｍであり、さらに微細化しうる余地があることを発明者らは知見した。
【０００４】
以上のように、本発明は、フェース部の少なくとも一部に、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料を用いることを基本として、フェース強度を大幅に向上して耐久性を向上でき、例えばフェース部の薄肉化により反発性を向上させるのに役立つゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【０００５】
なお金属材料の結晶組織を微細化することに着目した先行技術として、次の特許文献１ないし３がある。特許文献１ないし２では、微細化した組織を有する金属材料の製法に関するもので、ゴルフクラブヘッドのフェース材への適用については具体的な示唆は開示がない。また特許文献３では、ゴルフクラブヘッドのクラウン部やフェース部材に微細な結晶金属を用いることを示唆しているが、その結晶サイズは５０μｍ程度と大きく、本願発明のものとは異なる。
【０００６】
【特許文献１】
特開２００１−２６２２２４号公報
【特許文献２】
特公平７−１１６５０３号公報
【特許文献３】
特開平９−１０３５２２号公報
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のうち請求項１記載の発明は、フェース部の少なくとも一部が、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料からなることを特徴とするゴルフクラブヘッドである。なお本明細書において、平均粒子径は、２００μｍ×２００μｍの対象部分を電子顕微鏡で観察し、その中で粒子径をそれぞれ測定してこれを平均して計算される。
【０００８】
また請求項２記載の発明は、前記金属材料からなるフェース板と、該フェース板を前面に配するヘッド本体とが固着されてなる請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００９】
また請求項３記載の発明は、前記固着は、レーザ溶接であることを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１０】
また請求項４記載の発明は、前記金属材料は、Ｆｅ系合金でありかつ前記平均粒子径が０．５〜３μｍであることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１１】
また請求項５記載の発明は、前記金属材料は、熱間又は温間で強ひずみ加工されることにより形成されてなる請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１２】
また請求項６記載の発明は、前記金属材料は、Ｆｅ系合金であり、かつ強磁場中の相変態により結晶を配向させる工程と、前記配向方向に沿って圧延する工程とを含んで製造されることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１の全体斜視図、図２はその分解斜視図、図３はフェース面と直角なヘッドの断面図をそれぞれ示す。
【００１４】
図において、本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース面２の上縁２ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、フェース面２の下縁２ｂに連なりヘッド底面をなすソール部５と、クラウン部４とソール部５との間を継ぎフェース面２のトウ側縁２ｃからバックフェースを通りフェース面２のヒール側縁２ｄにのびて側壁部分をなすサイド部６と、フェース部２とクラウン部３とサイド部５とのヒール側の交わり部近傍に配されかつ図示しないシャフトの一端が装着される差し込み孔８を有するネック部７とを具えたウッド型のものが例示される。
【００１５】
また図２に示すように、該ヘッド１は、フェース部３の主要部を形成するフェース板１Ａと、このフェース板１Ａを前面に配するヘッド本体１Ｂとからなる２ピース構造のものが例示される。ヘッド本体１Ｂは、クラウン部４、ソール部５、サイド部６及びネック部７を一体に具える。またヘッド本体１Ｂは、内部に中空部ｉが形成される殻構造体であり、その前面には、フェース面２の輪郭にほぼ沿った形の開口部Ｏが設けられる。この開口部Ｏには、後に嵌め込まれるフェース板１Ａの背面と当接することにより該フェース板１Ａとヘッド本体１Ｂとを位置決めしうる１以上の係止片９が設けられる。本例では係止片９が、隔設された小片からなるものを示すが、開口部Ｏに沿って連続してのびるものでも良い。
【００１６】
本実施形態のヘッド本体１Ｂは、好ましくは金属材料からなり、例えば鋳造によって各部が一体に形成される。金属材料としては、例えばアルミニウム合金、チタン合金、ステンレスなどの各種のものが採用できる。特に好ましくは、フェース板１Ａと溶接可能な金属材料とすることが望ましく、本例ではステンレスを採用している。またヘッド本体１Ｂは、例示の形態に限定されるものではなく、例えば鍛造及び／又はプレスなどで成形された２以上の部品を溶接等することによって形成したものでも良い。さらにヘッド本体１Ｂは、必要により繊維強化樹脂などを一部ないし全体に用いることができる。
【００１７】
本実施形態のフェース板１Ａは、ヘッド本体１Ｂの前記開口部Ｏよりも僅かに小さい輪郭形状を持つ板状のものが例示される。これにより、フェース板１Ａは、該開口部Ｏに嵌め込むことができる。該フェース板１Ａは、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料から形成される。これにより、本実施形態のヘッド１は、フェース部３の少なくとも一部、本例では実質的に全部が、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料から構成されることとなる。
【００１８】
金属材料の結晶粒子径を微細化すると、金属材料の引張強度、靱性及び疲労強度を著しく向上する。本発明のヘッド１では、かかる金属材料がフェース部３の少なくとも一部を構成することにより、フェース部の強度、靱性、疲労強度などが向上しうる。従って、該ヘッド１は、フェース部３をより一層薄肉化することができ、ひいては高い反発性能を発揮することが可能である。
【００１９】
金属材料の結晶組織を微細化する方法としては、特に限定はされないが、例えば強ひずみ加工法や、強磁場中の相変態と圧延とを組み合わせた加工法が挙げられる。なお本明細書では、微細な結晶組織の中には、微細な結晶組織を有した粉末を焼結することによって形成されたものは含まないものとする。性能的に気孔などの欠陥導入の可能性が高いためである。
【００２０】
強ひずみ加工では、被加工材に塑性加工を繰り返し行って大きな歪、より好ましくは５００％以上の歪を与える。このような加工は、例えば鉄鋼材料（Ｆｅ系合金）からなる被加工材を温間ないし熱間（好ましくは５００〜７５０℃の熱間）で圧延を複数回繰り返し、歪（圧下率）が５００〜７００％程度となるまで加工する。その後、再結晶温度又は所望の組成を得るための温度で相変態させることにより、歪が緩和（原子の拡散運動）され、超微細結晶粒を有する金属組織を得ることができる。この方法では、圧下率が大きいので、被加工材には、予め圧下率を見込んだ大きな断面積のものものが採用される。
【００２１】
また強ひずみ加工は、図５（Ａ）に示すように、屈曲（この例では直角である）した通路ａを有するダイスｂを使用して行うこともできる。この方法は、アクチュエータ等により、被加工材ｍをダイスｂの通路ａの中に押し込む。押し込まれた被加工材ａは、通路ｂの屈曲部を通過する際に大きなせん断力τを受けて塑性変形する。また押し出された被加工材ｍは、繰り返してダイスｂの通路ａを通される。この方法では、被加工材ｍの横断面積を実質的に変化させることなく大きな単純せん断ひずみを被加工材ｍに与えることができる点で好ましい方法である。
【００２２】
なお図５（Ａ）に示す方法では、被加工材の厚さが小さいと、被加工材ｍを通路ａに押し込む際に座屈などが生じやすくなる。このため、図５（Ｂ）に示すように、主ローラｄ１と、その外周面に沿って配された複数個のサブローラｄ２とを用いることにより、被加工材ｍを座屈させることなくダイスｂの屈曲した通路ａに案内しながら押し込むこともできる。なお主ローラｄ１とサブローラｄ２との間では、被加工材ｍは実質的に圧延を受けないようにローラ間距離などが適宜定められる。
【００２３】
また、強ひずみ加工には、大きな塑性加工しうるものであれば特に限定されることなく種々の材料を使用することができる。例えば、チタン、チタン合金、アルミニウム合金、マグネシウム合金、ステンレスなどのＦｅ系合金が好ましく採用でき、リサイクル性とコストを考慮するとＦｅを主成分としたＦｅ系合金が特に好ましい。
【００２４】
また図６（Ａ）に示すように、微細結晶組織を有する金属材料は、強磁場中の相変態により結晶を一定の方向へ配向させる工程と、図６（Ｂ）に示すように、前記配向方向に沿って圧延する工程とを含んで製造することもできる。図６（Ａ）では、炉ｆのチャンバー中に磁性を有する例えばＦｅ系合金からなる被加工材ｍを設置し、これを相変態温度までヒータｈを用いて加熱する。相変態温度は、被加工材によって異なる。また、被加工材ｍを相変態温度まで加熱すると、強磁場発生装置ｒにより、この例では上下方向ｎ１の磁場を被加工材ｍに印加する。磁場が小さすぎると、結晶組織を配向させることができず、逆に大きすぎても、生産性やコスト面で不利となる傾向があるため好ましくない。このような観点より、磁場の大きさは例えば３〜１５テスラ、より好ましくは５〜１０テスラ程度が望ましい。
【００２５】
被加工材ｍをこのような強磁場の中で変態させると、磁場の印加方向ｎ１に沿った方向ｎ２に結晶組織が配向される。そして、図６（Ｂ）に示すように、このような配向組織を有する被加工材ｍを一対のロールＲ、Ｒ間に通して圧延方向Ｓで圧延する。このとき、圧延方向Ｓと、被加工材ｍの結晶組織の配向方向ｎ２とは実質的に平行に設定される。圧延温度は、好ましくは、室温よりも高くかつ再結晶温度よりも低い温度（温間圧延）、あるいは再結晶温度以上（熱間圧延）とするのが好ましい。これは、被加工材に応じて適宜定められる。圧延に際しては、圧下率を４００〜７００％、より好ましくは５００〜６００％とするのが望ましい。圧下率が小さいと、被加工材ｍの結晶を微細化するのが困難な傾向があり、逆に大きすぎると加工に困難を伴う。
【００２６】
磁場で組織を配向させた後、被加工材ｍは急冷するか、又は変態温度よりも低い温度に下がるまで磁場を印加させておくのが望ましい。これにより結晶の配向がくずれるのを防止できる。また、フェース板１Ａは、上述の各種の方法により製造された被加工材ｍから、例えばプレス等で所定の形状に打ち抜かれ、かつ必要によりフェースバルジ、フェースロールなどの曲げ加工を施されることにより形成しうる。また必要に応じて熱処理が行われる。
【００２７】
被加工材ｍを急冷した場合、通常、結晶内部に歪が残っている。また、強ひずみ加工後は、非常に大きな歪が残っているため、焼鈍といった熱処理を施すことにより歪の除去（再結晶化）を行って靭性の向上などを図ることができる。なお熱処理は、微細化し得た結晶粒が肥大化しない範囲で行うことが望ましい。
【００２８】
また、フェース板１Ａの平均粒子径は０．５〜５μｍであるが、好ましくは０．５〜３μｍ、より好ましくは０．５〜２μｍであるのが好ましい。このような結晶組織のより一層の微細化は、強ひずみ加工ではひずみ量をさらに増大させることにより、また強磁場を用いた方法では、圧延工程での圧下率を大とすることによって、それぞれ実現することができる。特に、平均粒子径が２μｍ以下、より好ましくは１μｍ以下になると、強度の向上率が大巾に増大しうる。
【００２９】
図７には、上述の種々の加工方法によって得られたＳＵＳ３０４（質量％でＣ：０．０５％、Ｓｉ：０．５６％、Ｍｎ：０．８５％、Ｐ：０．０２６％、Ｎｉ：０．８６％、Ｃｒ：１８．４７％、Ｎ：０．０３７％、残部Ｆｅ及び不可避不純物）の被加工材から引張試験片を切り出し、これをインストロン試験機で引張試験を行った結果を示す。このグラフから明らかなように、金属材料の結晶組織の平均粒子径ｄが小さくなると、降伏強度、引張強度がともに増大していることが確認できる。
【００３０】
本実施形態のフェース板１Ａは、前記の通り、フェース部３の実質的な全域を形成するものが示されている。好ましくは、図２、図３に示すように、フェース板１Ａは、厚さが大きくかつフェース面２の中央部に位置する中央厚肉部１０と、この中央厚肉部１０を囲む周囲に形成されかつ厚さが小さい周辺薄肉部１１とを含むことが望ましい。中央厚肉部１１は、例えば１．８〜２．５ｍｍ、より好ましくは２．０〜２．４ｍｍの最大厚さＴｃを有することが望ましく、他方、周辺薄肉部１１は、例えば１．５〜１．９ｍｍ、より好ましくは１．６〜１．８ｍｍの最小厚さＴｐを有することが望ましい。特に好ましくは、（Ｔｃ−Ｔｐ）が０．３〜０．６ｍｍ程度が好ましい。このようなフェース板１Ａは、ボールと直接衝突しやすいフェース中央部の強度をより一層高めることができ、またフェース周辺部においては剛性を小とすることで弾性変形を容易化しフェース板を大きく撓ませることが可能となる。従って、フェース板１Ａの全体的な薄肉化との相乗作用によって、ヘッドの反発性能をより一層向上しうる。
【００３１】
なお、このような厚さが異なるフェース板１Ａを、実質的に厚さが一定の圧延材から形成する場合、特に限定はされないが、周辺薄肉部１１を例えばエンドミルなどを用いて機械加工、より好ましくはＮＣ機械加工することが望ましい。これにより、微細な結晶組織を損ねることなく、部分的に厚さが異なるフェース板１Ａを形成できる。またＮＣ加工とするときには、フェース板１Ａの厚さなどをより精度良く加工できるため、寸法のバラツキなどを低減しうる。
【００３２】
また本実施形態のフェース板１Ａには、図４（Ａ）に示すように、ヘッド本体１Ｂに設けられた前記各係止片９が嵌め込まれる小深さの凹部１３が形成されたものが例示される。本実施形態の凹部１３は、係止片９と嵌合しうる小凹みであって、該嵌合により、フェース板１Ａとヘッド本体１ｂとの相対位置を一義的に定め、両部材を仮固定できる。従って、後の溶接工程などに際して、フェース板１Ａとヘッド本体１Ｂとが、確実に位置合わせできるため、精度良く両部材を溶接するのに役立つ。
【００３３】
また本実施形態のヘッド１では、前記仮固定状態において、ヘッド本体１Ｂの開口部前縁４ｅが、フェース面２よりも前方に突出して位置するものが例示される。クラウン部前縁部４ｅは、本例では前方に向かって厚さが漸減する先細状で形成される。また本実施形態では、フェース板１Ａと、ヘッド本体１Ｂとの間には、小隙間ｋが形成される。この小隙間ｋは、本例では、フェース板１Ａとの外周面と、ヘッド本体１Ｂの開口部Ｏの内周面との間で形成されているが、これに限定される訳ではない。そして、本実施形態では、溶接により、前記小隙間ｋを溶融金属で埋めることによって、フェース部材１Ａとヘッド本体１Ｂとが一体に固着される。
【００３４】
また本実施形態のヘッド１は、フェース板１Ａと、ヘッド本体１Ｂとが、レーザ溶接によって固着される。図４（Ａ）、（Ｂ）には、レーザ溶接工程の一例を示す。レーザ加工機１５からのレーザビームは、フェース板１Ａの外周面やヘッド本体１Ｂの開口部前縁部４ｅの近傍に照射される。レーザビームの種類は特に問わないが、例えばＣＯ_２レーザやＹＡＧレーザなどが好適である。また、レーザビームの出力数やビーム巾などは、溶接する金属材料の厚さなどに応じて適宜定めることができる。フェース板１Ａの外周面とヘッド本体１Ｂの開口部前縁部４ｅは、それぞれ発熱によって互いに溶け出すとともに、とりわけ長さを大とした開口部前縁部４ｅから溶け出した溶融金属は、抵抗の少ない前記小隙間ｋへと流れ込み、該小隙間ｋを十分に満たすことができる。そして、図４（Ｂ）に示す如く、フェース板１Ａとヘッド本体１Ｂとは、それらの境界部付近に溶融金属が盛られた肉盛部１６が形成される。
【００３５】
このように、レーザ溶接工程では、開口部前縁部４ｅの少なくとも一部を前記小隙間ｋに溶け込ませて溶接できる。従って、溶加材などを用いないレーザ溶接であっても、フェース面２から突出した開口部前縁部４ｅを小隙間ｋに溶け込ませることで、溶接時におけるクラウン部の「ひけ」（厚さが小さいクラウン部が溶け出すことでさらに厚さが小となること）が発生するのを抑制できる。特に開口部前縁部４ｅを先細状とした場合には、レーザの照射によって、この開口部前縁部４ｅの先端部だけを集中的に発熱させることができるから、早期に溶融化して小隙間を埋めることができ、ひけの発生をより一層防止できる。
【００３６】
またレーザ溶接では、ＴＩＧ溶接などに比して、周囲への溶接熱の影響を最小限に抑えうる。このため、溶接によって、フェース板１Ａに形成された微細な結晶組織が粗大化することや、組織変態などを抑制し、向上し得た材料強度を損ねることなくヘッド本体１Ｂに固着できる。なおレーザ溶接後、溶接部の肉盛部１６は、研磨等によって除去され、平滑化される。
【００３７】
以上、本発明の実施形態について、ウッド型のゴルフクラブヘッドを例に挙げ説明したが、本発明はこのような形態に限定されるものではなく、アイアン型やユーティリティ型などについても適用することが可能である。また微細な結晶組織を有する前記金属材料は、フェース部以外にも用いることができる。この場合、ヘッド各部をさらに薄肉化でき、ヘッド全体を低剛性化してさらに反発性能の向上を図ることが可能になる。
【００３８】
【実施例】
表１の仕様に基づきウッド型のゴルフクラブヘッドを試作し、反発係数と耐久性とについてテストを行い性能を比較した。実施例のヘッドは、ＳＵＳ３０４（質量％でＣ：０．０５％、Ｓｉ：０．５６％、Ｍｎ：０．８５％、Ｐ：０．０２６％、Ｎｉ：０．８６％、Ｃｒ：１８．４７％、Ｎ：０．０３７％、残部Ｆｅ及び不可避不純物）を５００℃まで加熱後、汎用圧延機で最大荷重４００ｔにて温間圧延するとともに、圧延材をプレスで打ち抜いてフェース板材を製造した。熱処理は行っていない。フェース板は、フェース板材を、中央厚肉部が２．０ｍｍ、周辺薄肉部を１．６ｍｍとなるようＮＣ加工を行って製造した。また周辺薄肉部は、フェース板の外端面から５ｍｍ幅で形成した。また圧下率を変えて材料の平均粒子径を種々異ならせた。またヘッド本体は、ＳＵＳ６３０をロストワックス精密鋳造法により図２の形状に一体形成した。そしてフェース板とヘッド本体とをレーザ溶接により固着しウッド型のヘッドを製造した。ヘッド体積は、３００ｃｍ^３、ヘッド質量は１９０ｇである。またレーザ溶接は、出力４５０Ｗ、速度２５０ｍｍ／分、パルス数３０ｐｐｓの条件とした。
【００３９】
比較例のヘッドは、ＳＵＳ３０４（組成は実施例と同一）を冷間（室温）で圧延するとともに、圧延材をプレスで打ち抜いてフェース板を製造した。この圧下率は７０％であり、またこれにより得られた材料の平均粒子径は２０．０μｍであった。またヘッド本体は、実施例と同一とした。そしてフェース板とヘッド本体とをＴＩＧ溶接（比較例１）又はレーザ溶接（比較例２）により固着した。ヘッド体積、ヘッド質量、フェース板の厚さは実施例と同じである。
テスト方法は、次の通りである。
【００４０】
＜ヘッドの反発係数＞
Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．のＰｒｏｃｅｄｕｒｅｆｏｒＭｅａｓｕｒｅｉｎｇｔｈｅＶｅｌｏｃｉｔｙＲａｔｉｏｏｆａＣｌｕｂＨｅａｄｆｏｒＣｏｎｆｏｒｍａｎｃｅｔｏＲｕｌｅ４−１ｅ，Ｒｅｖｉｓｉｏｎ２（Ｆｅｂｒｕａｒｙ８，１９９９）に基づき行った。０．８４０以上を「○」、０．８３０以上かつ０．８４０未満を「△」、０．８３０未満を「×」として評価した。
【００４１】
＜ヘッドの耐久性＞
各供試ヘッドにＦＲＰ製の同一のシャフト（ダンロップ社製Ｖ−２４フレックスＸ）を装着して４５インチのウッド型ゴルフクラブを試作するとともに、該クラブをミヤマエ社製のスイングロボットに取り付け、ヘッドスピード５４ｍ／ｓでゴルフボールを各クラブ毎に３０００球づつ打撃し、フェース面の凹みを測定した。なお打点の位置は、スイート面の中心（面積重心）とした。評価は、３０００発打撃後のフェース面の凹みが０．１０ｍｍ未満を「○」、同０．１０ｍｍ以上を「△」、３０００発未満でフェースが損傷したものを「×」とした。テストの結果を表１に示す。
【００４２】
【表１】

【００４３】
テストの結果、実施例のものは、比較例と比べ耐久性を損ねることなしに反発性を向上していることが確認できる。特に実施例３、４のように、平均粒子径が２μｍ以下のものが、特に優れた効果を発揮していることが確認できる。
【００４４】
【発明の効果】
上述したように、請求項１ないし２記載の発明では、微細な結晶組織を有する金属材料をフェース部に用いているため、フェース強度を高めることができる。従って、従来に比してさらなる薄肉化が可能となるため、耐久性を損ねることなく反発性能の向上を図ることができる。
【００４５】
また請求項３記載の発明のように、フェース板とヘッド本体とをレーザ溶接で固着したときには、ＴＩＧ溶接などに比べてフェース板の加熱部分が小さな範囲で足りるため、微細結晶組織の変態などを防止し、強度特性などの劣化を防止できる。
【００４６】
また請求項４記載の発明のように、前記金属材料は、Ｆｅ系合金でありかつ前記平均粒子径が０．５〜３μｍであるときには、コストを低減でき、しかもより一層フェース強度を向上できる。
【００４７】
また請求項５ないし６記載の発明によって、微細な結晶組織を有する金属材料を確実に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態を示すヘッドの斜視図である。
【図２】その分解図である。
【図３】ヘッドのフェース面と直角な断面図である。
【図４】（Ａ）、（Ｂ）は、フェース板とヘッド本体との接合方法を説明する部分断面図である。
【図５】（Ａ）、（Ｂ）は、強ひずみ加工の一例を示す略図である。
【図６】（Ａ）、（Ｂ）は、フェース板を製造する工程を説明する略図である。
【図７】引張強度、降伏強度と平均粒子径との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１ゴルフクラブヘッド
１Ａフェース板
１Ｂヘッド本体
２フェース面
３フェース部
４クラウン部
５ソール部
６サイド部

Claims

フェース部の少なくとも一部が、平均粒子径が０．５〜５μｍの微細結晶組織を有する金属材料からなることを特徴とするゴルフクラブヘッド。
前記金属材料からなるフェース板と、該フェース板を前面に配するヘッド本体とが固着されてなる請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
前記固着は、レーザ溶接であることを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッド。
前記金属材料は、Ｆｅ系合金でありかつ前記平均粒子径が０．５〜３μｍであることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
前記金属材料は、熱間又は温間で強ひずみ加工されることにより形成されてなる請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
前記金属材料は、Ｆｅ系合金であり、かつ強磁場中の相変態により結晶を配向させる工程と、
前記配向方向に沿って圧延する工程とを含んで製造されることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。