JP2004284930A - チクソトロピー性を有するグラウト材 - Google Patents
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Abstract
【課題】プレストレストコンクリート造構造物においてプレストレスの導入に使用されるＰＣ鋼材の緊張後、その保護のためにグラウト材が充填されるシースが同一鉛直面内で波形に配置される場合に、グラウト材にシースの全長に亘って空隙なく充填できる性能を持たせる。
【解決手段】水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせる。具体的にはフロー値が１００〜２００ｍｍであり、且つ０．１ＭＰａの圧力を加えたときのグラウト材の流下時間が０．５〜３．０秒となるようにグラウト材の粘性を調整する。
【選択図】 図２
【解決手段】水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせる。具体的にはフロー値が１００〜２００ｍｍであり、且つ０．１ＭＰａの圧力を加えたときのグラウト材の流下時間が０．５〜３．０秒となるようにグラウト材の粘性を調整する。
【選択図】 図２
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は主としてプレストレストコンクリート造構造物においてプレストレスの導入後にシース内に充填されるグラウト材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
プレストレストコンクリート造構造物ではプレストレスの導入に使用されるＰＣ鋼材の緊張後に、その保護のためにシース内にグラウト材が充填されるが、橋桁橋軸方向の全長にプレストレスを導入する場合のようにシースが複数の支点間に跨る場合には、図１５に示すように同一鉛直面内で波形に配置されることから、シースの全長に亘って空隙なくグラウト材を充填することが充填作業上の課題になる。
【０００３】
グラウト材は粘性の面から、高粘性タイプと低粘性タイプとに大別され、高粘性タイプのグラウト材は山から谷にかけての部分で流れを起こしにくいため、シース内に空気が残留することなくシースの全断面に密実に充填され得るが、注入区間の長いシースに対して粘性の高いグラウト材を注入しようとすれば、グラウト材自身がシースの断面を閉塞するため、注入時のポンプ圧を高くせざるを得ず、ポンプの圧送能力を超え、注入が不可能になることがある。高粘性タイプのグラウト材の場合、注入時には最大で２．０ＭＰａ（約２０気圧）程度の高圧力を必要としている。
【０００４】
この場合、図１５−（ａ）、（ｂ）に示すようにシース全長の内の複数箇所に注入口と排出口を設け、ある区間のグラウト材の充填が完了した時点で、（ｃ）、（ｄ）に示すように次の区間にグラウト材を充填する、という要領で一定区間毎にグラウト材を充填することが行われるが、注入箇所と注入回数が多くなるため、シースの製作効率と充填作業効率が低下する。
【０００５】
逆に低粘性タイプのグラウト材の場合、注入時には０．１〜０．５ＭＰａ（約１気圧〜５気圧）程度の圧力で済むが、グラウト材が図１６−（ａ）〜（ｃ）に示すように山から谷にかけての部分で、シースの全断面に行き渡らずに流下する先流れ現象を起こし易いため、シース内に空隙が発生し易く、空隙を残したまま充填が完了する結果、ＰＣ鋼材の腐食を招くことになる。（ａ）〜（ｃ）はグラウト材の注入に伴う充填状況の変化を示す。
【０００６】
このように波形に配置されるシースにおいてはグラウト材の粘性の高低に拘わらず、充填時の作業性や、シースの山から谷にかけての部分におけるグラウト材の充填不良が問題になる。
【０００７】
グラウト材の粘性に基づく充填不良等の問題に対しては、シース内へのグラウト材の注入に先立ち、シース内にグラウト材より高粘度の充填材を注入しておくことによりシース内の空気や異物を排除しながら、グラウト材を充填する方法がある（特許文献１参照）。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００２−４７８０２号公報（図１）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許文献１によれば、上記した粘性の高いグラウト材を注入する場合と同じく、充填材がシースの断面を閉塞するため、充填材とグラウト材の注入時のポンプ圧が高くなる問題を解決するには至らず、注入が不可能になる可能性がある。
【００１０】
この発明は上記背景より、粘性が高いことによる充填時の作業性の問題と、粘性が低いことによるグラウト材の先流れ等の充填不良の問題を解消するグラウト材を提案するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明では水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より加圧下での粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせるようにグラウト材の粘性を調整することにより、充填時の作業性の問題とグラウト材の充填不良の問題を解消する。
【００１２】
チクソトロピー性とは流体に応力を加え、流動させたときに粘性が一時的に低下し、応力を除き、流動を停止させたときに再び元の状態に回復する性質を言うが、グラウト材に非加圧状態で粘性が高く、加圧状態で非加圧状態での粘性より粘性が低くなるチクソトロピー性を持たせることにより、シース内への注入口においては注入時の圧力を受けることでグラウト材の粘性が低下するため、注入作業性が向上し、ポンプ圧を高くする必要がなくなり、注入が不可能になる事態が回避される。
【００１３】
一方、シース内における充填中のグラウト材の先端においてはシースの先端側が開放し、グラウト材が受ける圧力が緩和されることで、非加圧状態で再び粘性の高い状態に回復する性質により粘性が高くなるため、シースの傾斜に関係なく先流れの発生とそれに伴う空隙の発生がなくなり、グラウト材の密実な充填が可能になる。
【００１４】
本発明で言う、シース内への注入作業性と密実な充填性に支障のないチクソトロピー性状、乃至シース内への注入作業性と密実な充填性の両面から好適なチクソトロピー性状を有するグラウト材の粘性の程度は請求項１に記載のように大気圧下での流動性を評価する試験であるＪＩＳ規格のフローコーンによるフロー試験と、ＪＰ漏斗等の漏斗とそれを格納する密閉容器を用いた、加圧下での流動性を評価する試験である流下試験によって特定される。
【００１５】
フロー試験からは充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した大気圧下での粘性の程度が特定され、流下試験からはシース内への注入口において良好な注入作業性が確保されるグラウト材の加圧下での粘性の程度が特定される。
【００１６】
フロー試験によるフロー値は、水平に置かれたガラス板の上にフローコーンを置き、フローコーンに、主原料となる水とセメントに添加材を加えたグラウト材を連続的に流し込み、フローコーンを垂直に引き上げ、ガラス板上に広がったグラウト材の最大幅とその垂直方向の幅の平均値として測定される。
【００１７】
充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した大気圧下での粘性を特定するフロー値は後述する実施例の（１）における実験結果から、１００〜２００ｍｍとして特定される。このフロー値は本発明で言う好適なチクソトロピー性状を有しない、表２に示す水、超低粘性タイプのグラウト材、高粘性タイプのグラウト材に対するフロー試験の結果である表３に示す各フロー値より小さい。
【００１８】
流下試験による流下時間は、密閉容器内に格納され、先端の流出口が密閉容器から露出した漏斗内に、グラウト材を充填し、密閉容器内に圧縮空気を送り込み、大気圧の状態から、低粘性タイプのグラウト材の注入に必要な最小程度の圧力である０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの時間として測定される。注入作業に支障がない程度の粘性を有するグラウト材の加圧下での粘性を特定する流下時間は添加材として粘土質添加材等を用いた場合の後述する実施例の（１）における実験結果から０．５〜３．０秒と判断される。
【００１９】
良好な注入作業性が確保されるのに適したグラウト材の加圧下での粘性を特定する流下時間は、添加材としてベントナイト、もしくは酸性白土等の粘土質添加材や、シリカヒューム、または高炉スラグ微粉末を用いた場合の後述する実施例の（１）における実験結果から、請求項２に記載のように０．５〜１．０秒として特定される。
【００２０】
より詳細には請求項３に記載のように、０．１ＭＰａから更に０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの流下時間を測定した実施例の（１）における実験結果から、０．３ＭＰａの圧力を加えたときの流下時間が０．３〜０．４秒として特定される。
【００２１】
０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間より０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの流下時間が短くなることで、グラウト材が、加圧圧力を高める程、粘性が低下するチクソトロピー性状を有することが確認される。またグラウト材に０．１ＭＰａと０．３ＭＰａの加圧圧力を与えることによってグラウト材が少なくとも注入作業に支障がない程度の粘性を有することが確認されることで、グラウト材の注入時には従来の低粘性タイプのグラウト材の場合と同等程度の圧力乃至それより小さい圧力を与えればよいことが確認される。
【００２２】
添加材には請求項４、請求項５に記載のようにベントナイトや酸性白土等の粘土質添加材の他、請求項６、請求項７に記載のように混和材として用いられるシリカヒュームや高炉スラグ微粉末等が使用される。シース内への注入作業性と密実な充填性に支障のない、乃至シース内への注入作業性と密実な充填性に好適なチクソトロピー性状を有するグラウト材の粘性は上記のようにフロー試験によるフロー値と流下試験による流下時間によって特定されるため、添加材の種類は特に問われない。
【００２３】
粘土質添加材には具体的には粘土鉱物が使用され、粘土鉱物にはモンモリロナイトを主成分とする代表的な層状粘土鉱物、例えば上記したベントナイト、もしくは酸性白土の他、混合層鉱物に属する層−リボン構造のセピオライト等が含まれる。
【００２４】
セメントに添加される添加材のチクソトロピー性を利用する方法としては、セメントに微粉砕した火砕流堆積物と水を加え、火砕流堆積物にチクソトロピー現象を起こさせることによりコンクリートの機械的強度を高める方法がある（特開平５−２５４９００号公報）。
【００２５】
これは火砕流堆積物に発泡剤と水を加えて微粉砕し、水分量を調整しながら造粒する過程で火砕流堆積物にチクソトロピー現象を引き起こさせ、そのまま焼成することにより超軽量骨材中の気泡等の内部欠陥を除去してコンクリートの機械的強度を高めることを内容とし、火砕流堆積物をコンクリート中の軽量骨材として利用しており、チクソトロピー現象は火砕流堆積物の焼成前に起こっているため、火砕流堆積物とそのチクソトロピー性を本発明のようにグラウト材の充填時の粘性を調整するためには利用することはできない。
【００２６】
【実施例】
（１） 配合の相違するグラウト材に０．１ＭＰａと０．３ＭＰａの加圧圧力を加えたときのチクソトロピー性状の評価
表１に実施例で用いたグラウト材の主原料となる水とセメント、及びグラウト材への添加材として用いた材料を示す。
【００２７】
加圧下でのグラウト材がシースの注入口への注入作業に適した粘性を有し、且つ充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した粘性を有すると考えられる、添加材の種類が相違する表４、表６、表８、表１０に示す各配合のグラウト材に対し、従来の低粘性タイプのグラウト材のシース内への注入時の最小程度の加圧圧力である０．１ＭＰａ（約１気圧）と、最大程度の加圧圧力（０．５ＭＰａ ）より小さい０．３ＭＰａ（約３気圧）の加圧圧力を大気圧から加えたときの、密閉容器１内のグラウト材が流出口３から流出しきるまでの流下時間を測定した結果を表５、表７、表９、表１１、及び図２〜図９に示す。グラウト材としては大気圧下での流下時間が長いタイプと短いタイプの２種類のグラウト材を用いている。表５、表７、表９、表１１には各グラウト材のフロー値も併せて記入してある。
【００２８】
比較のため、本発明で言うチクソトロピー性状を示すグラウト材に該当しない表２に示す水、超低粘性タイプのグラウト材、及び高粘性タイプのグラウト材の各比較例の測定結果を図２〜図９中に併記してある。比較例の使用材料は表１に示す通りであり、比較例の配合を表２に、そのフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を表３に示す。
【００２９】
チクソトロピー性状の評価は、図１に示すように密閉容器１内に格納された漏斗２内に各グラウト材を充填した状態で、密閉容器１内にパイプ４を通じてコンプレッサーから圧縮空気を送り込み、密閉容器１内に大気圧から０．１ＭＰａ、０．３ＭＰａの圧力を加え、この加圧圧力を変化させた場合に、密閉容器１内のグラウト材が流出口３から流出しきるまでの流下時間を測定し、各グラウト材毎に加圧圧力と流下時間との関係を明らかにすることにより行った。図１では漏斗２にＪＰ漏斗を用いているが、この試験ではグラウト材毎の加圧圧力と流下時間との関係が判明すればよいため、漏斗２はＪＰ漏斗には限られない。
【００３０】
流下時間の測定はグラウト材の練り混ぜ直後に行い、各グラウト材の流下時間の測定毎に、漏斗２内に水を通してその内側を湿らせ、コック３ａを閉めて漏斗２に一定量のグラウト材を注入し、蓋を閉めて密閉容器１内が所定の圧力になるよう圧力弁を調節した後、コック３ａを開いてグラウト材を流出させ、流出開始から流出しきるまでの時間を測定する、という要領で行った。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】
【００３８】
【表８】
【００３９】
【表９】
【００４０】
【表１０】
【００４１】
【表１１】
【００４２】
表４は添加材として粘土質添加材であるベントナイト（ＢＮ）を用いたグラウト材の配合を、表５は表４の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図２は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図３は流下時間が１０秒までの範囲の図２の拡大図である。
【００４３】
表６は添加材として粘土質添加材である酸性白土 （ＢＥ）を用いたグラウト材の配合を、表７は表６の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図４は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図５は流下時間が１０秒までの範囲の図４の拡大図である。
【００４４】
表４の配合例の場合、添加材であるベントナイト（ＢＮ）の添加量（ＢＮ／Ｃ＋ＢＮ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の０．７１％、短いタイプで０．８４％であり、０．６〜１．０％の範囲にある。
【００４５】
表６の配合例の場合、添加材である酸性白土（ＢＥ）の添加量（ＢＥ／Ｃ＋ＢＥ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の０．８６％、短いタイプで０．８５％であり、０．６〜１．０％の範囲にある。
【００４６】
表８は添加材としてシリカヒューム（ＳＦ）を用いたグラウト材の配合を、表９は表８の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図６は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図７は流下時間が１０秒までの範囲の図６の拡大図である。
【００４７】
表８の配合例の場合、添加材であるシリカヒューム（ＳＦ）の添加量（ＳＦ／Ｃ＋ＳＦ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の１２．２％、短いタイプで１１．９％であり、１０〜１５％の範囲にある。
【００４８】
表１０は添加材として高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を用いたグラウト材の配合を、表１１は表１０の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図８は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図９は流下時間が１０秒までの範囲の図８の拡大図である。
【００４９】
表１０の配合例の場合、添加材である高炉スラグ微粉末（ＢＳ） の添加量（ＢＳ ／Ｃ＋ＢＳ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の２８．５％、短いタイプで２８．２％であり、２５〜３０％の範囲にある。
【００５０】
図１０は表２、表４、表６、表８、表１０に示す全試料に対し、ＪＩＳ規格のフローコーンを用いてフロー試験を実施したときのフロー値の結果を示す。フロー試験は水平に置かれたガラス板の上にフローコーンを置き、フローコーンにグラウト材を連続的に流し込んだ後、フローコーンを垂直に引き上げ、ガラス板上に広がったグラウト材の最大幅とその垂直方向の幅を測定することにより行われ、その２方向の幅の平均値がフロー値（ｍｍ）となる。
【００５１】
表５、表７、表９、表１１及び図１０から、添加材としてベントナイト（ＢＮ）、酸性白土（ＢＥ）、シリカヒューム（ＳＦ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を使用した場合に、グラウト材の大気圧下での粘性を特定するフロー値が１００〜２００ｍｍの範囲にあること、より詳細には１５０〜２００ｍｍの範囲にあることが分かる。
【００５２】
以上の結果から、少なくとも添加材としてベントナイト（ＢＮ）、酸性白土（ＢＥ）、シリカヒューム（ＳＦ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を使用した場合に、全粉体重量に対するそれぞれの添加量の調整により、本発明で言うチクソトロピー性状を示すグラウト材として好適な性能を確保できることの指標となるフロー値が１００〜２００ｍｍの範囲内にあること（請求項１）と、大気圧の状態から０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．５〜１．０秒の範囲内で（請求項２）、更に０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．３〜０．４秒の範囲内にあること（請求項３）が確認された。
【００５３】
また上記結果から、フロー値が１００〜２００ｍｍの範囲にあれば、充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに支障のない粘性を有し、且つ大気圧の状態から０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．５〜３．０秒の範囲にあれば、加圧下でのグラウト材が注入作業に支障のない程度の粘性を有するものと推測される。
【００５４】
（２） グラウト材の分離抵抗性及び膨張性の評価
粘土質添加材に対してはチクソトロピー性状の有無や程度の他に、グラウト材の充填時の充填性に影響を持つ分離抵抗性と膨張性についても併せて評価するために、土木学会標準示方書に基づくブリーディング率及び膨張率試験を実施した。測定項目は以下１）〜４）の通りであり、各粘土質添加材毎の項目別の結果を図１１〜図１４に示す。
【００５５】
１） ３時間後ブリーディング率＝Ｂ／Ｖ×１００（％）
２） 最終ブリーディング率＝Ｂ’ ／Ｖ×１００（％）
３） 膨張率＝｛（Ｖ’＋ Ｂ’）−Ｖ｝／ Ｖ×１００（％）
４） ４日後膨張率＝ （Ｖ”−Ｖ）／ Ｖ×１００（％）
ここに、Ｂ：３時間後のブリーディング水量（ｍｌ）、Ｂ’： ２０時間以上経過後のブリーディング水量（ｍｌ）、Ｖ：最初のグラウト材体積（ｍｌ）、Ｖ’： ２０時間以上経過後のグラウト材体積（ｍｌ）、Ｖ”：４日後のグラウト材体積（ｍｌ）である。
【００５６】
Ｂ／Ｖを図１１に、Ｂ’ ／Ｖを図１２に、膨張率を図１３に、４日後膨張率を図１４にそれぞれ示す。
【００５７】
図１１からグラウト材の製作後、３時間後にはベントナイトＢＮの場合が最もブリーディング水を発生したが、図１２から２０時間以上経過後には酸性白土ＢＥとセピオライトＳＬの場合のブリーディング水がベントナイトＢＮの場合を上回っていることが分かる。このことから、ベントナイトＢＮの場合が最も分離抵抗性に優れていると考えられる。
【００５８】
また図１３から２０時間以上経過後ではベントナイトＢＮの場合の収縮量が最も大きいが、図１４から酸性白土ＢＥとセピオライトＳＬの場合の収縮量がベントナイトＢＮの場合を上回っていることが分かる。このことから、ベントナイトＢＮの場合が最も収縮量が少ないと考えられる。
【００５９】
以上により、粘土鉱物の内、粘土質添加材としてベントナイトを用い、その添加量を全粉体重量の２〜３％に設定した場合にグラウト材のチクソトロピー性状が顕著に表れ、またベントナイトを用いた場合がグラウト材の分離抵抗性に優れ、収縮量を低減できることが判明した。
【００６０】
【発明の効果】
水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より加圧下での粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせるようにグラウト材の粘性を調整するため、シース内への注入口においては注入時の圧力によってグラウト材の粘性を低下させることができ、注入作業性を向上させることができる。この結果、ポンプ圧を高くする必要がなくなり、注入が不可能になる事態を回避できる。
【００６１】
またシース内における充填中のグラウト材の先端においてはシースの先端側が開放し、グラウト材が受ける圧力が緩和されることで粘性が高くなるため、シースの傾斜に関係なく先流れの発生とそれに伴う空隙の発生が解消され、グラウト材を密実に充填することが可能になる。
【００６２】
具体的には従来の高粘性タイプのグラウト材と同等程度のシース内への密実な充填性を確保しながらも、実施例（１）の実験結果から、グラウト材の注入時には高粘性タイプのグラウト材の注入に必要な圧力より一桁小さい低粘性タイプのグラウト材の場合と同等程度の圧力乃至それより小さい圧力を与えればよいため、チクソトロピー性状を持たせた本発明のグラウト材は従来の高粘性タイプのグラウト材の利点と低粘性タイプのグラウト材の利点を併せ持つことになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】グラウト材の加圧圧力と流下時間の関係を測定するための装置を示した縦断面図である。
【図２】添加材としてベントナイト（ＢＮ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図３】図２の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図４】添加材として酸性白土 （ＢＥ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図５】図４の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図６】添加材としてシリカヒューム （ＳＦ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図７】図６の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図８】添加材として高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図９】図８の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図１０】グラウト材とその比較例の各フロー値を示したグラフである。
【図１１】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の３時間後ブリーディング率を示したグラフである。
【図１２】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の最終ブリーディング率を示したグラフである。
【図１３】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の膨張率を示したグラフである。
【図１４】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の４日後膨張率を示したグラフである。
【図１５】（ａ）〜（ｄ）は波形に配置されたシース内に一定区間単位でグラウト材を充填する様子の手順を示した立面図である。
【図１６】（ａ）〜（ｃ）は低粘性タイプのグラウト材がシースの山から谷にかけての部分で先流れを起こす様子を示した立面図である。
【符号の説明】
１……密閉容器、２……漏斗、３……流出口、３ａ……コック、４……パイプ。
【発明の属する技術分野】
この発明は主としてプレストレストコンクリート造構造物においてプレストレスの導入後にシース内に充填されるグラウト材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
プレストレストコンクリート造構造物ではプレストレスの導入に使用されるＰＣ鋼材の緊張後に、その保護のためにシース内にグラウト材が充填されるが、橋桁橋軸方向の全長にプレストレスを導入する場合のようにシースが複数の支点間に跨る場合には、図１５に示すように同一鉛直面内で波形に配置されることから、シースの全長に亘って空隙なくグラウト材を充填することが充填作業上の課題になる。
【０００３】
グラウト材は粘性の面から、高粘性タイプと低粘性タイプとに大別され、高粘性タイプのグラウト材は山から谷にかけての部分で流れを起こしにくいため、シース内に空気が残留することなくシースの全断面に密実に充填され得るが、注入区間の長いシースに対して粘性の高いグラウト材を注入しようとすれば、グラウト材自身がシースの断面を閉塞するため、注入時のポンプ圧を高くせざるを得ず、ポンプの圧送能力を超え、注入が不可能になることがある。高粘性タイプのグラウト材の場合、注入時には最大で２．０ＭＰａ（約２０気圧）程度の高圧力を必要としている。
【０００４】
この場合、図１５−（ａ）、（ｂ）に示すようにシース全長の内の複数箇所に注入口と排出口を設け、ある区間のグラウト材の充填が完了した時点で、（ｃ）、（ｄ）に示すように次の区間にグラウト材を充填する、という要領で一定区間毎にグラウト材を充填することが行われるが、注入箇所と注入回数が多くなるため、シースの製作効率と充填作業効率が低下する。
【０００５】
逆に低粘性タイプのグラウト材の場合、注入時には０．１〜０．５ＭＰａ（約１気圧〜５気圧）程度の圧力で済むが、グラウト材が図１６−（ａ）〜（ｃ）に示すように山から谷にかけての部分で、シースの全断面に行き渡らずに流下する先流れ現象を起こし易いため、シース内に空隙が発生し易く、空隙を残したまま充填が完了する結果、ＰＣ鋼材の腐食を招くことになる。（ａ）〜（ｃ）はグラウト材の注入に伴う充填状況の変化を示す。
【０００６】
このように波形に配置されるシースにおいてはグラウト材の粘性の高低に拘わらず、充填時の作業性や、シースの山から谷にかけての部分におけるグラウト材の充填不良が問題になる。
【０００７】
グラウト材の粘性に基づく充填不良等の問題に対しては、シース内へのグラウト材の注入に先立ち、シース内にグラウト材より高粘度の充填材を注入しておくことによりシース内の空気や異物を排除しながら、グラウト材を充填する方法がある（特許文献１参照）。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００２−４７８０２号公報（図１）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許文献１によれば、上記した粘性の高いグラウト材を注入する場合と同じく、充填材がシースの断面を閉塞するため、充填材とグラウト材の注入時のポンプ圧が高くなる問題を解決するには至らず、注入が不可能になる可能性がある。
【００１０】
この発明は上記背景より、粘性が高いことによる充填時の作業性の問題と、粘性が低いことによるグラウト材の先流れ等の充填不良の問題を解消するグラウト材を提案するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明では水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より加圧下での粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせるようにグラウト材の粘性を調整することにより、充填時の作業性の問題とグラウト材の充填不良の問題を解消する。
【００１２】
チクソトロピー性とは流体に応力を加え、流動させたときに粘性が一時的に低下し、応力を除き、流動を停止させたときに再び元の状態に回復する性質を言うが、グラウト材に非加圧状態で粘性が高く、加圧状態で非加圧状態での粘性より粘性が低くなるチクソトロピー性を持たせることにより、シース内への注入口においては注入時の圧力を受けることでグラウト材の粘性が低下するため、注入作業性が向上し、ポンプ圧を高くする必要がなくなり、注入が不可能になる事態が回避される。
【００１３】
一方、シース内における充填中のグラウト材の先端においてはシースの先端側が開放し、グラウト材が受ける圧力が緩和されることで、非加圧状態で再び粘性の高い状態に回復する性質により粘性が高くなるため、シースの傾斜に関係なく先流れの発生とそれに伴う空隙の発生がなくなり、グラウト材の密実な充填が可能になる。
【００１４】
本発明で言う、シース内への注入作業性と密実な充填性に支障のないチクソトロピー性状、乃至シース内への注入作業性と密実な充填性の両面から好適なチクソトロピー性状を有するグラウト材の粘性の程度は請求項１に記載のように大気圧下での流動性を評価する試験であるＪＩＳ規格のフローコーンによるフロー試験と、ＪＰ漏斗等の漏斗とそれを格納する密閉容器を用いた、加圧下での流動性を評価する試験である流下試験によって特定される。
【００１５】
フロー試験からは充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した大気圧下での粘性の程度が特定され、流下試験からはシース内への注入口において良好な注入作業性が確保されるグラウト材の加圧下での粘性の程度が特定される。
【００１６】
フロー試験によるフロー値は、水平に置かれたガラス板の上にフローコーンを置き、フローコーンに、主原料となる水とセメントに添加材を加えたグラウト材を連続的に流し込み、フローコーンを垂直に引き上げ、ガラス板上に広がったグラウト材の最大幅とその垂直方向の幅の平均値として測定される。
【００１７】
充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した大気圧下での粘性を特定するフロー値は後述する実施例の（１）における実験結果から、１００〜２００ｍｍとして特定される。このフロー値は本発明で言う好適なチクソトロピー性状を有しない、表２に示す水、超低粘性タイプのグラウト材、高粘性タイプのグラウト材に対するフロー試験の結果である表３に示す各フロー値より小さい。
【００１８】
流下試験による流下時間は、密閉容器内に格納され、先端の流出口が密閉容器から露出した漏斗内に、グラウト材を充填し、密閉容器内に圧縮空気を送り込み、大気圧の状態から、低粘性タイプのグラウト材の注入に必要な最小程度の圧力である０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの時間として測定される。注入作業に支障がない程度の粘性を有するグラウト材の加圧下での粘性を特定する流下時間は添加材として粘土質添加材等を用いた場合の後述する実施例の（１）における実験結果から０．５〜３．０秒と判断される。
【００１９】
良好な注入作業性が確保されるのに適したグラウト材の加圧下での粘性を特定する流下時間は、添加材としてベントナイト、もしくは酸性白土等の粘土質添加材や、シリカヒューム、または高炉スラグ微粉末を用いた場合の後述する実施例の（１）における実験結果から、請求項２に記載のように０．５〜１．０秒として特定される。
【００２０】
より詳細には請求項３に記載のように、０．１ＭＰａから更に０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの流下時間を測定した実施例の（１）における実験結果から、０．３ＭＰａの圧力を加えたときの流下時間が０．３〜０．４秒として特定される。
【００２１】
０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間より０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの流下時間が短くなることで、グラウト材が、加圧圧力を高める程、粘性が低下するチクソトロピー性状を有することが確認される。またグラウト材に０．１ＭＰａと０．３ＭＰａの加圧圧力を与えることによってグラウト材が少なくとも注入作業に支障がない程度の粘性を有することが確認されることで、グラウト材の注入時には従来の低粘性タイプのグラウト材の場合と同等程度の圧力乃至それより小さい圧力を与えればよいことが確認される。
【００２２】
添加材には請求項４、請求項５に記載のようにベントナイトや酸性白土等の粘土質添加材の他、請求項６、請求項７に記載のように混和材として用いられるシリカヒュームや高炉スラグ微粉末等が使用される。シース内への注入作業性と密実な充填性に支障のない、乃至シース内への注入作業性と密実な充填性に好適なチクソトロピー性状を有するグラウト材の粘性は上記のようにフロー試験によるフロー値と流下試験による流下時間によって特定されるため、添加材の種類は特に問われない。
【００２３】
粘土質添加材には具体的には粘土鉱物が使用され、粘土鉱物にはモンモリロナイトを主成分とする代表的な層状粘土鉱物、例えば上記したベントナイト、もしくは酸性白土の他、混合層鉱物に属する層−リボン構造のセピオライト等が含まれる。
【００２４】
セメントに添加される添加材のチクソトロピー性を利用する方法としては、セメントに微粉砕した火砕流堆積物と水を加え、火砕流堆積物にチクソトロピー現象を起こさせることによりコンクリートの機械的強度を高める方法がある（特開平５−２５４９００号公報）。
【００２５】
これは火砕流堆積物に発泡剤と水を加えて微粉砕し、水分量を調整しながら造粒する過程で火砕流堆積物にチクソトロピー現象を引き起こさせ、そのまま焼成することにより超軽量骨材中の気泡等の内部欠陥を除去してコンクリートの機械的強度を高めることを内容とし、火砕流堆積物をコンクリート中の軽量骨材として利用しており、チクソトロピー現象は火砕流堆積物の焼成前に起こっているため、火砕流堆積物とそのチクソトロピー性を本発明のようにグラウト材の充填時の粘性を調整するためには利用することはできない。
【００２６】
【実施例】
（１） 配合の相違するグラウト材に０．１ＭＰａと０．３ＭＰａの加圧圧力を加えたときのチクソトロピー性状の評価
表１に実施例で用いたグラウト材の主原料となる水とセメント、及びグラウト材への添加材として用いた材料を示す。
【００２７】
加圧下でのグラウト材がシースの注入口への注入作業に適した粘性を有し、且つ充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに適した粘性を有すると考えられる、添加材の種類が相違する表４、表６、表８、表１０に示す各配合のグラウト材に対し、従来の低粘性タイプのグラウト材のシース内への注入時の最小程度の加圧圧力である０．１ＭＰａ（約１気圧）と、最大程度の加圧圧力（０．５ＭＰａ ）より小さい０．３ＭＰａ（約３気圧）の加圧圧力を大気圧から加えたときの、密閉容器１内のグラウト材が流出口３から流出しきるまでの流下時間を測定した結果を表５、表７、表９、表１１、及び図２〜図９に示す。グラウト材としては大気圧下での流下時間が長いタイプと短いタイプの２種類のグラウト材を用いている。表５、表７、表９、表１１には各グラウト材のフロー値も併せて記入してある。
【００２８】
比較のため、本発明で言うチクソトロピー性状を示すグラウト材に該当しない表２に示す水、超低粘性タイプのグラウト材、及び高粘性タイプのグラウト材の各比較例の測定結果を図２〜図９中に併記してある。比較例の使用材料は表１に示す通りであり、比較例の配合を表２に、そのフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を表３に示す。
【００２９】
チクソトロピー性状の評価は、図１に示すように密閉容器１内に格納された漏斗２内に各グラウト材を充填した状態で、密閉容器１内にパイプ４を通じてコンプレッサーから圧縮空気を送り込み、密閉容器１内に大気圧から０．１ＭＰａ、０．３ＭＰａの圧力を加え、この加圧圧力を変化させた場合に、密閉容器１内のグラウト材が流出口３から流出しきるまでの流下時間を測定し、各グラウト材毎に加圧圧力と流下時間との関係を明らかにすることにより行った。図１では漏斗２にＪＰ漏斗を用いているが、この試験ではグラウト材毎の加圧圧力と流下時間との関係が判明すればよいため、漏斗２はＪＰ漏斗には限られない。
【００３０】
流下時間の測定はグラウト材の練り混ぜ直後に行い、各グラウト材の流下時間の測定毎に、漏斗２内に水を通してその内側を湿らせ、コック３ａを閉めて漏斗２に一定量のグラウト材を注入し、蓋を閉めて密閉容器１内が所定の圧力になるよう圧力弁を調節した後、コック３ａを開いてグラウト材を流出させ、流出開始から流出しきるまでの時間を測定する、という要領で行った。
【００３１】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
【表６】
【表７】
【表８】
【表９】
【表１０】
【表１１】
表４は添加材として粘土質添加材であるベントナイト（ＢＮ）を用いたグラウト材の配合を、表５は表４の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図２は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図３は流下時間が１０秒までの範囲の図２の拡大図である。
【００４３】
表６は添加材として粘土質添加材である酸性白土 （ＢＥ）を用いたグラウト材の配合を、表７は表６の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図４は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図５は流下時間が１０秒までの範囲の図４の拡大図である。
【００４４】
表４の配合例の場合、添加材であるベントナイト（ＢＮ）の添加量（ＢＮ／Ｃ＋ＢＮ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の０．７１％、短いタイプで０．８４％であり、０．６〜１．０％の範囲にある。
【００４５】
表６の配合例の場合、添加材である酸性白土（ＢＥ）の添加量（ＢＥ／Ｃ＋ＢＥ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の０．８６％、短いタイプで０．８５％であり、０．６〜１．０％の範囲にある。
【００４６】
表８は添加材としてシリカヒューム（ＳＦ）を用いたグラウト材の配合を、表９は表８の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図６は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図７は流下時間が１０秒までの範囲の図６の拡大図である。
【００４７】
表８の配合例の場合、添加材であるシリカヒューム（ＳＦ）の添加量（ＳＦ／Ｃ＋ＳＦ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の１２．２％、短いタイプで１１．９％であり、１０〜１５％の範囲にある。
【００４８】
表１０は添加材として高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を用いたグラウト材の配合を、表１１は表１０の場合のフロー値と圧力毎の流下時間の測定結果を、図８は大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示す。図９は流下時間が１０秒までの範囲の図８の拡大図である。
【００４９】
表１０の配合例の場合、添加材である高炉スラグ微粉末（ＢＳ） の添加量（ＢＳ ／Ｃ＋ＢＳ＋ＥＸ）は大気圧下での流下時間が長いタイプで全粉体重量の２８．５％、短いタイプで２８．２％であり、２５〜３０％の範囲にある。
【００５０】
図１０は表２、表４、表６、表８、表１０に示す全試料に対し、ＪＩＳ規格のフローコーンを用いてフロー試験を実施したときのフロー値の結果を示す。フロー試験は水平に置かれたガラス板の上にフローコーンを置き、フローコーンにグラウト材を連続的に流し込んだ後、フローコーンを垂直に引き上げ、ガラス板上に広がったグラウト材の最大幅とその垂直方向の幅を測定することにより行われ、その２方向の幅の平均値がフロー値（ｍｍ）となる。
【００５１】
表５、表７、表９、表１１及び図１０から、添加材としてベントナイト（ＢＮ）、酸性白土（ＢＥ）、シリカヒューム（ＳＦ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を使用した場合に、グラウト材の大気圧下での粘性を特定するフロー値が１００〜２００ｍｍの範囲にあること、より詳細には１５０〜２００ｍｍの範囲にあることが分かる。
【００５２】
以上の結果から、少なくとも添加材としてベントナイト（ＢＮ）、酸性白土（ＢＥ）、シリカヒューム（ＳＦ）、高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を使用した場合に、全粉体重量に対するそれぞれの添加量の調整により、本発明で言うチクソトロピー性状を示すグラウト材として好適な性能を確保できることの指標となるフロー値が１００〜２００ｍｍの範囲内にあること（請求項１）と、大気圧の状態から０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．５〜１．０秒の範囲内で（請求項２）、更に０．３ＭＰａ（約３気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．３〜０．４秒の範囲内にあること（請求項３）が確認された。
【００５３】
また上記結果から、フロー値が１００〜２００ｍｍの範囲にあれば、充填中のグラウト材がシース内に密実に充填されるのに支障のない粘性を有し、且つ大気圧の状態から０．１ＭＰａ（約１気圧）の圧力を加えたときの流下時間が０．５〜３．０秒の範囲にあれば、加圧下でのグラウト材が注入作業に支障のない程度の粘性を有するものと推測される。
【００５４】
（２） グラウト材の分離抵抗性及び膨張性の評価
粘土質添加材に対してはチクソトロピー性状の有無や程度の他に、グラウト材の充填時の充填性に影響を持つ分離抵抗性と膨張性についても併せて評価するために、土木学会標準示方書に基づくブリーディング率及び膨張率試験を実施した。測定項目は以下１）〜４）の通りであり、各粘土質添加材毎の項目別の結果を図１１〜図１４に示す。
【００５５】
１） ３時間後ブリーディング率＝Ｂ／Ｖ×１００（％）
２） 最終ブリーディング率＝Ｂ’ ／Ｖ×１００（％）
３） 膨張率＝｛（Ｖ’＋ Ｂ’）−Ｖ｝／ Ｖ×１００（％）
４） ４日後膨張率＝ （Ｖ”−Ｖ）／ Ｖ×１００（％）
ここに、Ｂ：３時間後のブリーディング水量（ｍｌ）、Ｂ’： ２０時間以上経過後のブリーディング水量（ｍｌ）、Ｖ：最初のグラウト材体積（ｍｌ）、Ｖ’： ２０時間以上経過後のグラウト材体積（ｍｌ）、Ｖ”：４日後のグラウト材体積（ｍｌ）である。
【００５６】
Ｂ／Ｖを図１１に、Ｂ’ ／Ｖを図１２に、膨張率を図１３に、４日後膨張率を図１４にそれぞれ示す。
【００５７】
図１１からグラウト材の製作後、３時間後にはベントナイトＢＮの場合が最もブリーディング水を発生したが、図１２から２０時間以上経過後には酸性白土ＢＥとセピオライトＳＬの場合のブリーディング水がベントナイトＢＮの場合を上回っていることが分かる。このことから、ベントナイトＢＮの場合が最も分離抵抗性に優れていると考えられる。
【００５８】
また図１３から２０時間以上経過後ではベントナイトＢＮの場合の収縮量が最も大きいが、図１４から酸性白土ＢＥとセピオライトＳＬの場合の収縮量がベントナイトＢＮの場合を上回っていることが分かる。このことから、ベントナイトＢＮの場合が最も収縮量が少ないと考えられる。
【００５９】
以上により、粘土鉱物の内、粘土質添加材としてベントナイトを用い、その添加量を全粉体重量の２〜３％に設定した場合にグラウト材のチクソトロピー性状が顕著に表れ、またベントナイトを用いた場合がグラウト材の分離抵抗性に優れ、収縮量を低減できることが判明した。
【００６０】
【発明の効果】
水とセメントを主原料とするグラウト材に粘土質添加材等の添加材を添加し、大気圧下で先流れ等の充填不良が発生しない程度に粘性が高く、大気圧から加圧したときに注入が不可能になる事態が発生しない程度に大気圧下での粘性より加圧下での粘性が低くなるチクソトロピー性をグラウト材に持たせるようにグラウト材の粘性を調整するため、シース内への注入口においては注入時の圧力によってグラウト材の粘性を低下させることができ、注入作業性を向上させることができる。この結果、ポンプ圧を高くする必要がなくなり、注入が不可能になる事態を回避できる。
【００６１】
またシース内における充填中のグラウト材の先端においてはシースの先端側が開放し、グラウト材が受ける圧力が緩和されることで粘性が高くなるため、シースの傾斜に関係なく先流れの発生とそれに伴う空隙の発生が解消され、グラウト材を密実に充填することが可能になる。
【００６２】
具体的には従来の高粘性タイプのグラウト材と同等程度のシース内への密実な充填性を確保しながらも、実施例（１）の実験結果から、グラウト材の注入時には高粘性タイプのグラウト材の注入に必要な圧力より一桁小さい低粘性タイプのグラウト材の場合と同等程度の圧力乃至それより小さい圧力を与えればよいため、チクソトロピー性状を持たせた本発明のグラウト材は従来の高粘性タイプのグラウト材の利点と低粘性タイプのグラウト材の利点を併せ持つことになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】グラウト材の加圧圧力と流下時間の関係を測定するための装置を示した縦断面図である。
【図２】添加材としてベントナイト（ＢＮ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図３】図２の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図４】添加材として酸性白土 （ＢＥ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図５】図４の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図６】添加材としてシリカヒューム （ＳＦ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図７】図６の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図８】添加材として高炉スラグ微粉末（ＢＳ）を用いたグラウト材の大気圧及び加圧圧力と流下時間との関係を示したグラフである。
【図９】図８の縦軸を拡大して示したグラフである。
【図１０】グラウト材とその比較例の各フロー値を示したグラフである。
【図１１】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の３時間後ブリーディング率を示したグラフである。
【図１２】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の最終ブリーディング率を示したグラフである。
【図１３】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の膨張率を示したグラフである。
【図１４】種類と配合比率の異なる粘土質添加材を配合したグラウト材毎の４日後膨張率を示したグラフである。
【図１５】（ａ）〜（ｄ）は波形に配置されたシース内に一定区間単位でグラウト材を充填する様子の手順を示した立面図である。
【図１６】（ａ）〜（ｃ）は低粘性タイプのグラウト材がシースの山から谷にかけての部分で先流れを起こす様子を示した立面図である。
【符号の説明】
１……密閉容器、２……漏斗、３……流出口、３ａ……コック、４……パイプ。
Claims (7)
- 水平に置かれたガラス板の上にフローコーンを置き、フローコーンに、主原料となる水とセメントに添加材を加えたグラウト材を連続的に流し込み、フローコーンを垂直に引き上げ、ガラス板上に広がったグラウト材の最大幅とその垂直方向の幅の平均値であるフロー値が１００〜２００ｍｍであり、且つ密閉容器内に格納され、先端の流出口が密閉容器から露出した漏斗内に、前記グラウト材を充填し、密閉容器内に圧縮空気を送り込み、大気圧の状態から０．１ＭＰａの圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの流下時間が０．５〜３．０秒であるチクソトロピー性を有するグラウト材。
- 大気圧の状態から０．１ＭＰａの圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの流下時間が０．５〜１．０秒である請求項１記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
- ０．３ＭＰａの圧力を加えたときの漏斗内のグラウト材が漏斗の流出口から流下しきるまでの流下時間が０．３〜０．４秒である請求項２記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
- 添加材は粘土質添加材であり、その添加量は全粉体重量の０．６〜１．０％である請求項２、もしくは請求項３記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
- 粘土質添加材はベントナイト、もしくは酸性白土である請求項４記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
- 添加材はシリカヒュームであり、その添加量は全粉体重量の１０〜１５％である請求項２、もしくは請求項３記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
- 添加材は高炉スラグ微粉末であり、その添加量は全粉体重量の２５〜３０％である請求項２、もしくは請求項３記載のチクソトロピー性を有するグラウト材。
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| JP2008081990A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Kajima Corp | シールドトンネル工法 |
| JP2012188296A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-10-04 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | グラウト、グラウトの製造方法、可塑化グラウトの打設方法、及び可塑化グラウトの製造方法 |
-
2003
- 2003-03-25 JP JP2003082498A patent/JP2004284930A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JP2006248887A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-09-21 | Dc Co Ltd | セメント組成物 |
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| JP2012188296A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-10-04 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | グラウト、グラウトの製造方法、可塑化グラウトの打設方法、及び可塑化グラウトの製造方法 |
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