JP2004183178A

JP2004183178A - プリプレグ用基材及びこれを用いた多層プリント配線板

Info

Publication number: JP2004183178A
Application number: JP2002354704A
Authority: JP
Inventors: Koji Kimura; 浩二木村; Takashi Tarao; 隆多羅尾; Masaaki Kawabe; 雅章川部
Original assignee: Japan Vilene Co Ltd
Current assignee: Japan Vilene Co Ltd
Priority date: 2002-12-06
Filing date: 2002-12-06
Publication date: 2004-07-02
Anticipated expiration: 2022-12-06
Also published as: JP4276830B2

Abstract

【課題】基布切れが発生せず安定して製造することができ、良好なプリプレグ構成樹脂の含浸性を有し、板剛性の優れる多層プリント配線板を製造できるプリプレグの基材、及びこれを用いた多層プリント配線板を提供すること。
【解決手段】本発明のプリプレグ用基材は、平均繊維径が７μｍ以上のガラスチョップドストランドを５０ｍａｓｓ％以上と、平均繊維径が１μｍ以下のシリカ極細繊維を３〜２０ｍａｓｓ％とを含む不織布からなる。前記シリカ極細繊維は、ノズルから押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより細くしてゲル状極細繊維を形成した後に焼結して製造した繊維であるのが好ましい。本発明の多層プリント配線板は、前記プリプレグ用基材に熱硬化性樹脂が付与されたプリプレグを層間の絶縁のために用いたものである。
【選択図】なし

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は多層プリント配線板における層間の絶縁に用いることのできるプリプレグの基材、及びこのプリプレグ用基材を用いたプリプレグを層間の絶縁材として用いた多層プリント配線板に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、産業用及び民生用電子機器の小型化及び高機能化に伴って、これら電子機器に搭載される半導体や回路基板などの電子部品においても薄型化及び高機能化が求められている。回路基板の場合、搭載部品の高密度実装化が進む分野に関しては、従来の両面板から多層プリント配線板への移行が顕著になってきており、しかも多層プリント配線板の薄型化の要求が高まってきている。
【０００３】
このような多層プリント配線板の製造方法としては、大きく分けて積層接着法とビルドアップ法の２つの方法が知られている。
【０００４】
そのうち、積層接着法による多層プリント配線板の製造では、内層回路板として使用する銅張積層板の両面又は片面の銅箔をエッチングして、所望の回路を形成した内層回路板を複数枚作製し、層間の絶縁材としてのプリプレグを介して加熱加圧により一体に積層した後、所定の位置に穴開け加工を施し、銅メッキ処理で配線層（内層回路板）間の電気的接続を行ない、多層プリント配線板を得ている。
【０００５】
上述の製造方法における多層プリント配線板の薄型化のためには、内層回路板だけでなく層間の絶縁材としてのプリプレグの薄型化が必要となってくる。その中でも、層間の絶縁材（プリプレグ）の薄型化を実現するためには、絶縁材（プリプレグ）の基となる基材を薄くしなければならない。
【０００６】
このような薄い絶縁材（プリプレグ）の基材として、細径繊維を単独もしくは混合して用いた基材が公知である。例えば、（１）偏平繊維に対して、断面の平均径が３μｍ以下の細径繊維および細径フィラーから選択される一種以上を混抄し、樹脂バインダーを付与した積層板用不織布（例えば、特許文献１）、（２）主体繊維である繊維径５μｍ以下のガラスチョップドストランドを全繊維重量の５０％以上含み、湿式抄紙法によってつくられたプリント配線板用ガラス繊維不織布（例えば、特許文献２）、などが知られている。
【０００７】
【特許文献１】
特開平１０−１０２３９３号公報（特許請求の範囲、段落番号０００７）
【特許文献２】
特開平１１−１８９９５７号公報（特許請求の範囲）
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、扁平繊維を用いた場合、扁平繊維の断面積が広く単位面積当たりの繊維本数が減るので、湿式ウエブ形成時の湿時強度が弱くなり、製造工程途中での基布切れが起こり易い。そのため、細径繊維の比率を高くすると、緻密になり過ぎてプリプレグを構成する樹脂バインダーの含浸性が低下するという問題が発生する。
【０００９】
また、繊維径５μｍ以下のガラスチョップドストランド（主体繊維）を主体とするプリント配線板用ガラス繊維不織布に樹脂含浸してプリプレグを製造した後、多層プリント配線板を製造すると、主体繊維が細いため、曲げ強度及び曲げ弾性率が低下する欠点を有している。また、主体繊維の繊維径が細く、緻密な構造であるため、プリプレグを構成する樹脂バインダーの含浸性が低下するという問題が発生する。
【００１０】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、基布切れが発生せず安定して製造することができ、良好なプリプレグ構成樹脂の含浸性を有し、板剛性の優れる多層プリント配線板を製造できるプリプレグの基材、及びこれを用いた多層プリント配線板を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１に係る発明は、「平均繊維径が７μｍ以上のガラスチョップドストランドを５０ｍａｓｓ％以上と、平均繊維径が１μｍ以下のシリカ極細繊維を３〜２０ｍａｓｓ％とを含む不織布からなることを特徴とするプリプレグ用基材」である。このようにシリカ極細繊維がガラスチョップドストランド間を橋渡しするような感じで結合することができるため、基材を薄くしても強度が低下せず、基布切れを生じることなく製造することができるものである。また、シリカ極細繊維量を抑え、適度な空隙を維持していることによって、プリプレグ構成樹脂の含浸性にも優れている。更に、平均繊維径が７μｍ以上のガラスチョップドストランドを主体としていることによって曲げ強度及び曲げ弾性に優れているため、板剛性のある多層プリント配線板を製造できるものである。
【００１２】
請求項２に係る発明は、「前記シリカ極細繊維が、ノズルから押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより細くしてゲル状極細繊維を形成した後に焼結して製造した繊維であることを特徴とする、請求項１記載のプリプレグ用基材」である。このような方法で製造したシリカ極細繊維は、通常の溶融紡糸法により製造したガラス繊維と比べて、細径であることができ、しかも繊維径が揃っているため、添加量が少なくても優れた強度の基材であることができる。また、この製造方法により得られたシリカ極細繊維には、ガラスビーズ状のショットが混入していないので、多層プリント配線板の成型加工時における不良率を低減できるという効果も奏する。
【００１３】
請求項３に係る発明は、「目付が１５ｇ／ｍ^２以下で、厚さが６０μｍ以下であることを特徴とする、請求項１又は請求項２記載のプリプレグ用基材」である。プリプレグ用基材の目付と厚さがこの範囲内にあると、多層プリント配線板の薄型化に寄与することができる。
【００１４】
請求項４に係る発明は、「多層プリント配線板の層間絶縁のために用いるプリプレグの基材として用いることを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のプリプレグ用基材」である。このように、多層プリント配線板の層間絶縁のために好適に使用できる。
【００１５】
請求項５に係る発明は、「請求項１〜請求項４のいずれかに記載のプリプレグ用基材に熱硬化性樹脂が付与されたプリプレグを層間の絶縁のために用いていることを特徴とする多層プリント配線板」である。そのため、本発明の多層プリント配線板は薄く、しかも板剛性に優れるものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明のプリプレグ用基材（以下、単に「基材」ということがある）は、曲げ強度及び曲げ弾性に優れ、板剛性のある多層プリント配線板を製造できるように、平均繊維径が７μｍ以上のガラスチョップドストランドを５０ｍａｓｓ％以上含んでいる。
【００１７】
本発明に用いられるガラスチョップドストランドの平均繊維径は、曲げ強度及び曲げ弾性に優れているように、７μｍ以上である。他方、上限は特に限定するものではないが、生産性良く基材を製造できるように、好ましい平均繊維径の上限は１７μｍであり、より好ましくは１３μｍ、最も好ましくは１０μｍである。
【００１８】
本発明における「繊維径」は、繊維横断面形状が円形である場合は、その直径をいい、繊維横断面形状が非円形である場合は、その断面積と同じ面積を有する円の直径を繊維径とみなす。また、「平均繊維径」は繊維１００本における繊維径の平均値をいう。
【００１９】
なお、ガラスチョップドストランドの平均繊維長は、基材の製造方法によって異なるが、好適である湿式法により基材を製造する場合には、水中での分散安定性に優れているように、５０ｍｍ以下であるのが好ましく、３０ｍｍ以下であるのがより好ましい。なお、ガラスチョップドストランドの平均繊維長の下限は特に限定するものではないが、多層プリント配線板成型後の板剛性がある程度あるように、３ｍｍ程度が適当である。
【００２０】
本発明の「平均繊維長」は１０００倍の電子顕微鏡写真をもとに、５０本の繊維の繊維長を測定し、その測定値の算術平均値をいう。
【００２１】
また、ガラスチョップドストランドの材質は、電気絶縁性の面からナトリウム分の少ないＥガラス、Ｓガラス、Ｑガラス等のガラス繊維が好ましく、その中でも繊維強度と汎用性の点から、Ｅガラスが最も好ましい。
【００２２】
なお、ガラスチョップドストランドの横断面形状は、単位面積当たりの繊維本数が多く、繊維ウエブ形成時の強度が強く、製造工程途中での基布切れが起こりにくいように、円形であるのが好ましい。
【００２３】
このようなガラスチョップドストランドは、基材の曲げ強度及び曲げ弾性に優れているように、５０ｍａｓｓ％以上含まれており、７０ｍａｓｓ％以上含まれているのがより好ましい。なお、ガラスチョップドストランドの含有量の上限はシリカ極細繊維との兼ね合いから、９７ｍａｓｓ％以下であり、好ましくは９５ｍａｓｓ％以下である。
【００２４】
本発明においては、上述のようなガラスチョップドストランドに加えて、平均繊維径が１μｍ以下のシリカ極細繊維を含んでいることによって、ガラスチョップドストランド間を橋渡しして結合し、基材を薄くした場合の強度の低下を抑え、製造時における基布切れを防止している。また、シリカ極細繊維の存在によってある程度緻密な構造であることができるため、絶縁性が向上するか、厚さをより薄くすることができる。
【００２５】
本発明に用いられるシリカ極細繊維の平均繊維径は前記特性に優れているように、１μｍ以下であり、０．８μｍ以下であるのが好ましく、０．６μｍ以下であるのがより好ましい。なお、シリカ極細繊維の平均繊維径の下限は、安定して基材を製造できれば良く、特に限定するものではないが、プリプレグ構成樹脂の含浸性を阻害しないように、０．０１μｍ以上であるのが好ましい。
【００２６】
また、本発明のシリカ極細繊維の平均繊維径（Ｄａ）の、繊維径の標準偏差（Ｄｄ）に対する比（Ｄｄ／Ｄａ）が０．８以下であるのが好ましい。このように、比（Ｄｄ／Ｄａ）の値が小さいと、シリカ極細繊維の繊維径が揃っており、添加量が少なくても優れた強度の基材であることができるためである。この比（Ｄｄ／Ｄａ）の値が小さければ小さい程、前記性能に優れているため、好ましい比（Ｄｄ／Ｄａ）は０．６以下であり、更に好ましい比（Ｄｄ／Ｄａ）は０．４以下である。他方、比（Ｄｄ／Ｄａ）の下限は特に限定するものではないが、理論上全部同じ繊維径の場合の０である。なお、繊維径の標準偏差値（Ｄｄ）は次の式から得られる値をいう。
Ｄｄ＝｛（ｎΣＤ^２−（ΣＤ）^２）／ｎ（ｎ−１）｝^１／２
ここで、Ｄは個々のシリカ極細繊維の繊維径（μｍ）を意味し、ｎは測定本数である１００を意味する。
【００２７】
なお、シリカ極細繊維の「平均繊維長」は、均一分散性に優れているように、２ｍｍ以下であるのが好ましく、１ｍｍ以下であるのがより好ましい。なお、シリカ極細繊維の平均繊維長の下限は特に限定するものではないが、ガラスチョップドストランド間を橋渡しして結合できるように、０．１ｍｍ以上であるのが好ましい。
【００２８】
本発明のシリカ極細繊維は、平均繊維長（Ｌａ）の、繊維長の標準偏差（Ｌｄ）に対する比（Ｌｄ／Ｌａ）が０．３以下の繊維長の揃った繊維であるのが好ましい。このようにシリカ極細繊維の繊維長が揃っていることによって、繊維同士の再凝集が起こりにくい（特に、水中に分散させる湿式法により繊維ウエブを形成する場合）ためである。この比（Ｌｄ／Ｌａ）が小さければ小さい程、繊維長が揃っていることを意味し、前記効果に優れているため、比（Ｌｄ／Ｌａ）は０．２以下であるのが好ましく、０．１５以下であるのが更に好ましい。なお、比（Ｌｄ／Ｌａ）の下限は理想的には０である。また、繊維長の標準偏差値（Ｌｄ）は次の式から得られる値をいう。
標準偏差値（Ｌｄ）＝｛（ｎΣＬ^２−（ΣＬ）^２）／ｎ（ｎ−１）｝^１／２
ここで、Ｌは個々のシリカ極細繊維の繊維長（ｍｍ）を意味し、ｎは測定本数である５０を意味する。
【００２９】
このようなシリカ極細繊維は、ノズルから押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより細くしてゲル状極細繊維を形成した後に焼結して製造した繊維であるのが好ましい。現在、市販されている極細ガラス繊維は、溶融状のガラスに対して圧搾空気あるいは火炎などを吹き付けて飛散させる方法で製造されたものであるが、この方法で製造された極細ガラス繊維は繊維径が不均一であるばかりでなく、ショットと呼ばれる直径が数１０〜数１００μｍのガラスビ−ズを含んでいる。そのため、通常はこのショットを除去してから基材を形成するのが一般的であるが、ショットを完全に除去することは困難であり、ショットが混入した状態で形成した基材を用いてプリプレグを製造し、このプリプレグを使用して多層プリント配線板を成型した場合、ショットが層間の絶縁層を突き抜けて表面の銅箔を突き破る問題があった。これに対して、前記製造方法により製造したシリカ極細繊維にはショットが混入していないため、従来のような問題は発生しない。
【００３０】
より具体的なシリカ極細繊維の製造方法は、例えば、特願２００２−３５００１９号に記載の方法により記載されている。
【００３１】
つまり、まず、（１）シリカ化合物（例えば、テトラエトキシシラン）を含む原料溶液を約１００℃以下の温度で加水分解させ、縮重合させることによってゾル溶液を形成する工程、を実施する。なお、平均繊維径が１μｍ以下のシリカ極細繊維を製造できるように、ゾル溶液の粘度は、好ましくは０．１〜１００ポイズ、より好ましくは０．５〜２０ポイズ、特に好ましくは１〜１０ポイズ、最も好ましくは１〜５ポイズとする。また、前記原料溶液は、シリカ化合物を安定化する溶媒（例えば、有機溶媒（例えば、エタノールなどのアルコール類、ジメチルホルムアミド）又は水）、加水分解のための水、及び加水分解反応を円滑に進行させる触媒（例えば、塩酸、硝酸など）を含んでいることができる。
【００３２】
次いで、（２）前記ゾル溶液をノズルから押し出すとともに、押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより細くしてゲル状極細繊維を形成する、繊維化工程を実施する。なお、前記電界は、金属製ノズル又はノズル内に設置した電極と、ゲル状極細繊維を捕集する金属製支持体又は支持体よりも後方に位置する対向電極との間に電位差を設けて、ゾル溶液に電界を作用させることができる。なお、電界強度は特に限定するものではないが、０．５〜５ｋＶ／ｃｍであるのが好ましい。
【００３３】
次いで、（３）前記ゲル状極細繊維を支持体上に集積する集積工程を実施する。この集積工程は、（イ）前記ゲル状極細繊維対して空気などの気体を作用させ、電界の作用方向とは異なる方向へゲル状極細繊維を移動させて集積することができるし、（ロ）２００ｍ／ｍｉｎ．以上の速さで移動する支持体上に、ゲル状極細繊維を集積することもできる。前者（イ）のように集積させると、ゲル状極細繊維同士の結合を抑制できるため、前述のような繊維径の揃ったシリカ極細繊維を得ることができる。また、後者（ロ）のように集積させると、ゲル状極細繊維の配向方向を支持体の移動方向に近似させることができるため、集積後に支持体の移動方向と直交する方向に切断すると、前述のような繊維長の揃ったシリカ極細繊維を得ることができる。なお、後者（ロ）の場合、ゲル状極細繊維同士の結合を抑制でき、繊維径の揃ったシリカ極細繊維を得ることができるように、支持体とノズルとの距離を１０ｃｍ以上とするのが好ましい。
【００３４】
次いで、（４）前記集積させたゲル状極細繊維を１５０〜３００℃の温度で乾燥した後、８００℃以上の温度で焼結する焼結工程を実施して、シリカ極細繊維を得る。なお、このシリカ極細繊維は基本的に繊維が連続した長繊維状態にあるため、続いて短繊維化工程を実施するのが好ましい。
【００３５】
次いで、（５）前記シリカ極細繊維を粉砕又は切断して短繊維状態とする短繊維化工程を実施するのが好ましい。後者の切断により短繊維化すると、繊維長の揃ったシリカ極細繊維とすることができるため好適である。特に、集積工程において、（ロ）２００ｍ／ｍｉｎ．以上の速さで移動する支持体上にゲル状極細繊維を集積した後に焼結したシリカ極細繊維を、支持体の移動方向と直交する方向に切断すると、繊維長の揃ったシリカ極細繊維とすることができるため好適である。
【００３６】
このようなシリカ極細繊維は基材である不織布中、３〜２０ｍａｓｓ％含まれている。シリカ極細繊維が３ｍａｓｓ％未満では、基材製造時における強度が低く、基布切れが生じる場合があるためで、より好ましくは５ｍａｓｓ％以上である。また、シリカ極細繊維が２０ｍａｓｓ％を超えると、基材が緻密になり過ぎてプリプレグ構成樹脂の含浸性が低下する傾向があるためで、より好ましくは１５ｍａｓｓ％以下である。
【００３７】
本発明の基材は、上述のようなガラスチョップドストランドとシリカ極細繊維とを含んでいるが、上述のような繊維以外に、例えば、有機系繊維や平均繊維径が１〜７μｍの無機繊維を含んでいることができる。
【００３８】
更に、本発明の基材を構成する不織布は、その形態を維持できるように、バインダー（以下、「基材形成用バインダー」という）を含んでいることができる。この基材形成用バインダーは熱硬化性、熱可塑性のどちらでもよいが、半田耐熱性の面から熱硬化性樹脂バインダーが好ましい。好適である熱硬化性樹脂バインダーとしては、例えば、水溶性エポキシ樹脂、エポキシエマルジョン、フェノール樹脂エマルジョン、アクリルエマルジョン、水溶性シリコーン樹脂等を挙げることができる。その中でも水溶性エポキシ樹脂、エポキシエマルジョン、フェノール樹脂エマルジョンは耐熱性に優れているため好適である。
【００３９】
なお、基材である不織布中の基材形成用バインダー比率は、プリプレグを製造する際の工程で破断しない程度の強度を付与できる量であればよく、特に限定するものではないが、基材質量（不織布質量）全体の５〜２０％程度であるのが適当である。また、基材形成用バインダー溶液中には、プリプレグ製造時に含浸する熱硬化性樹脂との密着性を良好にするために、各種カップリング剤を添加することが好ましい。
【００４０】
本発明の基材は、多層プリント配線板の薄型化及び軽量化に寄与できるように、目付が１５ｇ／ｍ^２以下で、厚さが６０μｍ以下であるのが好ましい。基材の目付は、多層プリント配線板成型後の板剛性を保持できる範囲内であれば、軽ければ軽い程、多層プリント配線板の軽量化に寄与できるため、基材の目付は１２ｇ／ｍ^２以下であるのがより好ましく、１０ｇ／ｍ^２以下が更に好ましい。基材の目付の下限は基材の形態を維持し、プリプレグ製造時の樹脂含浸工程に耐えうる程度の強度のある目付であれば良く、特に限定するものではないが、５ｇ／ｍ^２程度が適当である。なお、目付はＪＩＳＰ８１２４（紙及び板紙−坪量測定法）に規定された方法に基づく坪量を意味する。
【００４１】
また、基材の厚さは電気絶縁性を保持できる範囲内であれば、薄ければ薄い程、多層プリント配線板の薄型化に寄与できるため、基材の厚さは５０μｍ以下であるのがより好ましく、４０μｍ以下が更に好ましい。基材の厚さの下限は基材の形態を維持し、プリプレグ製造時の樹脂含浸工程に耐えうる程度の強度のある厚さであれば良く、特に限定するものではないが、１０μｍ程度が適当である。なお、本発明における「厚さ」は、ＪＩＳＢ７５０２に規定された方法により測定した値、つまり、５Ｎ荷重時の外側マイクロメーターにより測定した値を意味する。
【００４２】
このような本発明の基材（不織布）は常法により製造できるが、目付や厚さの均一性の点から考えて、湿式法によって得た繊維ウエブから製造することが望ましい。湿式法は繊維を水に分散してスラリーとし、スラリーから繊維ウエブを形成する方法である。繊維ウエブ化する抄紙機としては、例えば、傾斜短網式、円網式、長網式等が挙げられるが、特に限定するものではない。なお、同じ又は異なる抄紙機により得た繊維ウエブを２枚以上、湿潤時又は乾燥後に積層しても良い。
【００４３】
このような繊維ウエブに対して、前述のような基材形成用バインダーを、例えば、塗布、含浸、散布等の方法により付与した後、乾燥して、本発明の基材を製造することができる。特に、基材全体に対して均一に基材形成用バインダーを付与できる含浸法により付与するのが好ましい。
【００４４】
本発明の基材は、上述のような構成からなるため、薄く軽量でも製造時に基布切れが生じたりすることなく製造できるものであり、プリプレグ形成時の樹脂含浸性及び絶縁性の優れるものであり、しかも曲げ強度や曲げ弾性率に優れ、板剛性の優れる多層プリント配線板を成型できるものである。そのため、多層プリント配線板の層間絶縁のために用いるプリプレグの基材として好適に使用できるものである。
【００４５】
本発明の多層プリント配線板は上述のような基材に熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）が付与されたプリプレグを、内層回路板間の絶縁のために用いたものであるため、厚さが薄く、板剛性に優れ、しかも絶縁信頼性に優れるものである。
【００４６】
本発明の多層プリント配線板を構成するプリプレグは、前述のような基材に熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）が付与されたものであるが、その熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）としては、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、イソシアネート樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、マレイミド樹脂、これら樹脂を適宜２種類以上、配合及び／又は反応させてなる樹脂組成物、更に前記熱硬化性樹脂１種又はそれ以上をポリビニルブチラール、アクリロニトリル−ブタジエンゴム又は多官能性アクリレート化合物や添加剤等で変性したもの、架橋ポリエチレン、架橋ポリエチレン／エポキシ樹脂、架橋ポリエチレン／シアナート樹脂、ポリフェニレンエーテル／シアナート樹脂、その他の熱可塑性樹脂で変性した架橋硬化性樹脂（ＩＰＮ又はセミＩＰＮ）を用いてなるもの、を挙げることができる。これらの中でも、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、イソシアネート樹脂の中から選ばれる少なくとも１種類の熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）から構成されていると、耐熱性に優れているため好適である。
【００４７】
このような熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を、前述のような基材に付与してプリプレグを製造することができる。熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を基材に担持させるには、例えば、含浸法、塗布法、又は溶融転写法を用いることができる。より具体的には、（１）熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を溶剤に溶解させたワニスを基材に含浸した後に乾燥する方法、（２）無溶剤で、常温若しくは加熱下で調整した液状熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を基材に含浸する方法、（３）粉体状熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を基材に固定する方法、（４）離型性を有するフィルムやシート状物に熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）層を形成した後、これを基材に溶融転写する方法、などを挙げることができる。
【００４８】
このようにして熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）を担持した基材は、例えば、たて型ドライヤーによって非接触状態で乾燥して、プリプレグを製造することができる。
【００４９】
このプリプレグに付与された熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）の量は特に限定されるものではないが、プリプレグ全体の３０ｍａｓｓ％〜９５ｍａｓｓ％であるのが好ましい。熱硬化性樹脂（マトリックス樹脂）の量がプリプレグ全体の３０ｍａｓｓ％未満であると成形不良が発生しやすく、９５ｍａｓｓ％を越えると樹脂フローが大量に発生するためである。
【００５０】
本発明の多層プリント配線板は、上述のようなプリプレグを層間の絶縁のために用いたものであるが、例えば、予め内層回路を形成した複数枚の内層回路板の層間にプリプレグを配し、加熱加圧により積層一体化することにより製造することができる。内層回路板としては、例えば、通常の多層プリント配線板に使用できるエポキシ樹脂銅張積層板やポリイミド樹脂銅張積層板など、予め内層回路を形成したものを用いることができる。
【００５１】
以下に、本発明の実施例を記載するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００５２】
【実施例】
（実施例１）
（シリカ極細短繊維の作製）
金属化合物としてテトラエトキシシラン、溶媒としてエタノール、加水分解のための水、触媒として１規定の塩酸を、１：５：２：０．００３のモル比で混合し、温度７８℃で、１０時間の還流操作を行い、次いで、溶媒をロータリーエバポレーターにより除去して濃縮した後、温度６０℃に加温して、粘度が約２ポイズのゾル溶液を形成した。
【００５３】
次いで、１本のステンレス製ノズル（内径：０．６ｍｍ）から１ｍＬ／時間の割合でゾル溶液を、重力の作用方向と反対方向へ押し出すとともに、ノズルに電圧（−２０ｋＶ）を印加し、支持体であるステンレス製円筒状ドラム（集積表面に凹凸構造を有する）をアースして、前記押し出したゾル溶液に電界（２ｋＶ／ｃｍ）を作用させることによって極細繊維化し、ゲル状極細長繊維を形成して、回転するステンレス製円筒状ドラム上に集積させた。なお、ノズルとステンレス製円筒状ドラムとの距離は１０ｃｍとし、ステンレス製円筒状ドラムの表面速度を４２０ｍ／ｍｉｎ．とした。また、このゲル状極細長繊維の形成及び集積は、温度２３℃、相対湿度４５％に設定された紡糸室内で実施した。このゲル状極細長繊維の集積物中に、ショットのような不純物は観察されなかった。
【００５４】
次いで、集積させたゲル状極細長繊維を、温度１５０℃に設定されたヒーターにより乾燥した後、温度８００℃で１時間焼成し、完全にガラス化させて、シリカ極細長繊維集積体を製造した。
【００５５】
次いで、前記シリカ極細長繊維集積体を、ギロチン方式切断装置を用い、円筒状ドラムの回転方向に相当する方向に対して直角方向に切断して、シリカ極細短繊維（平均繊維径：０．６μｍ、平均繊維長：１ｍｍ、比（Ｌｄ／Ｌａ）＝０．０８、比（Ｄｄ／Ｄａ）＝０．３７）を製造した。
【００５６】
（プリプレグ用基材の作製）
平均繊維径７μｍで平均繊維長が１３ｍｍのＥガラスチョップドストランド（日本電気硝子（株）製、横断面形状：円形）９０質量部と、上述のシリカ極細短繊維１０質量部を分散させたスラリーから、湿式抄造法により繊維ウエブを形成した。その後、繊維ウエブ９０質量部に対して、水溶性エポキシバインダー（基材形成用バインダー）１０質量部を含浸により添加し、乾燥して、不織布構造の基材を製造した。なお、得られた基材の物性は、目付が１０ｇ／ｍ^２で、厚さが５０μｍであった。
【００５７】
（プリプレグの調製）
上記の方法で作製した基材を用いてプリプレグを調製した。つまり、エポキシ樹脂（商品名：エピコート１００１、油化シェル製）１００質量部、ジシアンジアミド４質量部、ベンジルジメチルアミン０．５質量部を配合したマトリックス樹脂ワニスを、上記基材に含浸した後、ドライヤーで乾燥して、プリプレグ（樹脂量：５０ｍａｓｓ％）を製造した。
【００５８】
（多層プリント配線板の作製）
内層回路板である板厚が０．３ｍｍのエポキシ樹脂両面銅張積層板の両面に、前記の方法で調製したプリプレグを各１枚ずつと、更にそのプリプレグの両外側に、厚さ１８μｍの銅箔を各１枚ずつ重ね、圧力３００Ｎ／ｃｍ^２、温度１５０℃で、５０分間加熱加圧することにより一体に成型して、厚さが０．４ｍｍの多層プリント配線板（４層板）を作製した。
【００５９】
（比較例１）
（基材の作製）
断面形状が楕円形（平均長径：３０μｍ、平均短径：６μｍ）で、平均繊維長が１３ｍｍの扁平Ｅガラス繊維５０質量部と、溶融飛散法で製造した平均繊維径が１．８μｍのマイクロＥガラス繊維５０質量部とを分散させたスラリーから、湿式抄造法により繊維ウエブを形成した。その後、繊維ウエブ９０質量部に対して、水溶性エポキシバインダー（基材形成用バインダー）１０質量部を含浸により添加し、乾燥して、不織布構造の基材を製造した。なお、得られた基材の物性は、目付が１０ｇ／ｍ^２で、厚さが４５μｍであった。
【００６０】
（プリプレグの調製）
上記の方法で作製した基材を用いて、実施例１と同様の方法でプリプレグ（樹脂量：５０重量％）を調製した。
【００６１】
（多層プリント配線板の作製）
前記の方法で調製したプリプレグから、実施例１と同様の方法で、厚さが０．４ｍｍの多層プリント配線板（４層板）を作製した。
【００６２】
（比較例２）
（基材の作製）
平均繊維径４μｍで、平均繊維長が７ｍｍのＥガラスチョップドストランド１００質量部を分散させたスラリーから、湿式抄造法により繊維ウエブを形成した。その後、繊維ウエブ９０質量部に対して、水溶性エポキシバインダー（基材形成用バインダー）１０質量部を含浸により添加し、乾燥して、不織布構造の基材を製造した。なお、得られた基材の物性は、目付が１０ｇ／ｍ^２で、厚さが５５μｍであった。
【００６３】
（プリプレグの調製）
上記の方法で作製した基材を用いて、実施例１と同様の方法でプリプレグ（樹脂量：５０重量％）を調製した。
【００６４】
（多層プリント配線板の作製）
前記の方法で調製したプリプレグから、実施例１と同様の方法で、厚さが０．４ｍｍの多層プリント配線板（４層板）を作製した。
【００６５】
（基材の引張強度測定）
実施例１及び比較例１〜２のそれぞれの基材から試験片（幅：１ｃｍ、長さ：２００ｍｍ）を採取した後、ＪＩＳＰ−８１１３に準じて引張り強さを測定した。この結果は表１に示す通りであった。
【００６６】
（多層プリント配線板の評価）
１）マイクロボイド（気泡）の有無
各多層プリント配線板を水中で３時間煮沸処理した後、温度２６０℃で３０秒間ハンダ浴に浸漬し、多層プリント配線板両表面の外観に異常がない場合を○、マイクロボイドの膨張により板表面にふくれが発生した場合を×とした。
２）曲げ弾性率
各多層プリント配線板の曲げ弾性率を、ＪＩＳＣ−６４８１の方法により測定した。
３）成型後の外観（銅箔破れ）
各多層プリント配線板の成型後の外観を目視により検査し、外側の銅箔が破れているかどうかを観察した。
これらの結果は表１に示す通りであった。
【００６７】
【表１】

【００６８】
この表１の結果から明らかなように、本発明の基材を使用した多層プリント配線板は、成型後にマイクロボイドの発生が見られなかったことから、本発明の基材は樹脂含浸性が良好であることが推測できるものであった。これに対して、比較例１の多層プリント配線板は、成型後のマイクロボイドの発生が多いものであったことから、プリプレグ製造時の樹脂含浸性が悪いものであることが推測できるものであった。これは細径ガラス繊維の比率が高いことに起因するものと考えられた。
【００６９】
また、本発明の基材はガラスチョップドストランドを主体としており、基材、ひいてはプリプレグからなる絶縁層の補強効果に優れているため、多層プリント配線板の曲げ弾性率が良好であった。これに対して、比較例２の多層プリント配線板は曲げ弾性率の低いものであった。これは主体とするＥガラスチョップドストランドの繊維が細いため、絶縁層の補強効果が小さいことに起因するものと考えられた。
【００７０】
更に、本発明の多層プリント配線板は表層の銅箔を突き破ることのないものであったことから、多層プリント配線板の製造不良率低減に寄与することができるものであることがわかった。これはシリカ極細短繊維として、ノズルから押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより極細化してゲル状極細繊維を形成した後に焼結して製造したものを使用したことによる、つまりショットがないことによるものであることが容易に推測できた。
【００７１】
【発明の効果】
本発明のプリプレグ用基材は、基材を薄くしても強度が低下せず、基布切れを生じることなく製造することができ、またプリプレグ製造時の樹脂含浸性にも優れており、更に板剛性のある多層プリント配線板を製造できるものである。
【００７２】
本発明の多層プリント配線板は薄型化しても板剛性に優れ、生産性良く製造できるものである。

Claims

平均繊維径が７μｍ以上のガラスチョップドストランドを５０ｍａｓｓ％以上と、平均繊維径が１μｍ以下のシリカ極細繊維を３〜２０ｍａｓｓ％とを含む不織布からなることを特徴とするプリプレグ用基材。
前記シリカ極細繊維が、ノズルから押し出したゾル溶液に電界を作用させることにより細くしてゲル状極細繊維を形成した後に焼結して製造した繊維であることを特徴とする、請求項１記載のプリプレグ用基材。
目付が１５ｇ／ｍ^２以下で、厚さが６０μｍ以下であることを特徴とする、請求項１又は請求項２記載のプリプレグ用基材。
多層プリント配線板の層間絶縁のために用いるプリプレグの基材として用いることを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のプリプレグ用基材。
請求項１〜請求項４のいずれかに記載のプリプレグ用基材に熱硬化性樹脂が付与されたプリプレグを層間の絶縁のために用いていることを特徴とする多層プリント配線板。