JP2004143211A - ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター - Google Patents
ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004143211A JP2004143211A JP2002306908A JP2002306908A JP2004143211A JP 2004143211 A JP2004143211 A JP 2004143211A JP 2002306908 A JP2002306908 A JP 2002306908A JP 2002306908 A JP2002306908 A JP 2002306908A JP 2004143211 A JP2004143211 A JP 2004143211A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polybutylene terephthalate
- resin composition
- temperature
- viscosity
- acid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
【解決手段】末端カルボキシル基量が30eq/t以下であり、降温結晶化温度が175℃以上であるか、又は降温結晶化温度が175℃以上であり、残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であるポリブチレンテレフタレートであって、(A)固有粘度が0.6〜0.90dL/gであるポリブチレンテレフタレートおよび(B)固有粘度が0.91〜1.5dL/gであるポリブチレンテレフタレートを、重量比で5〜95:95〜5の割合で含有してなるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物。
【選択図】 なし
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びこれよりなる成形品に関する。さらに詳しくは、本発明は、成形サイクルが短く生産性に優れ、流動性が高く、靭性や耐衝撃性に優れ、また加水分解に対する安定性が高く、自動車部品、電気・電子部品などの広範囲の用途に好適に使用することができ、とりわけコネクターに好適なポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品に関する。
【0002】
【従来の技術】
熱可塑性ポリエステル樹脂の中で代表的なエンジニアリンブプラスチックであるポリブチレンテレフタレートは、成形加工の容易さ、機械的物性、耐熱性、その他の物理的、化学的特性に優れていることから、自動車部品、電気・電子部品、精密機器部品などの分野で広く使用されている。ポリブチレンテレフタレートは、結晶化速度が速く、射出成形に好適であるが、さらに結晶化速度を向上し、成形サイクルを短縮して生産性を高めることが望まれている。
また、ポリブチレンテレフタレートは、低吸湿性であるために、常温では水の影響を本質的に受けない。しかし、高温では水や水蒸気によってエステル基が加水分解されてヒドロキシル基とカルボキシル基が生成し、カルボキシル基が自己触媒となってさらに加水分解を促進するので、湿熱環境下における使用は制限される。このために、加水分解に対する安定性が高く、湿熱環境においても使用可能なポリブチレンテレフタレート樹脂が望まれている。
従来より、ポリブチレンテレフタレートの耐加水分解性の改良を目的に、カルボジイミド系化合物やオキサゾリン系化合物を添加することが試みられている。しかしながら、これらの化合物を添加しても耐加水分解性の改良効果は十分でなく、効果を上げるためにこれらの化合物を多量に添加するとポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の熱安定性や機械物性が悪化する畏れがあった。耐加水分解性を向上する方法としては、比較的短時間の溶融重合後、更に固相重合して、末端水酸基量を低減させたポリブチレンテレフタレートを使用する方法が提案されている(例えば、特許文献1,2参照)。
【0003】
更に、ポリブチレンテレフタレートは、リレー部品の様な、電気、電子部品に使用される場合、樹脂から発生する有機ガスが、金属接点の腐食や金属接点への炭化物の付着の原因となり、導通不良を引き起こす畏れがある。これを避けるためには、成形品を真空ベーキングして脱ガスする必要があった。原因となる有機ガスの発生を抑制する試みとして、ポリブチレンテレフタレート100重量部に対して1,4−ブタンジオール等のポリオールを0.2〜10重量部配合した組成物が提案されている(例えば特許文献3参照)。しかし、この様な多量のポリオールを配合すると、成形時の金型汚れが問題となったり、樹脂成形品の機械的特性が低下する畏れがあった。このため、ポリブチレンテレフタレートが本来有する機械的特性を維持したまま、電気接点の腐食による導通不良を防ぐことが出来るポリブチレンテレフタレートが求められている。
また、ポリブチレンテレフタレートは自動車、家電製品の電気・電子機器回路のコネクター、リレー、スイッチ等の部品として使用されているが、これらに要求される機能が増すとともに形状は複雑化しつつあり、さらにはコストダウン、軽量化を目的に部品の薄肉化が必要とされている。特に自動車用コネクターは薄肉化が求められている。かかる要求に対応するためには、ポリブチレンテレフタレートの高流動化が必須となる。とりわけ、自動車用コネクターの場合、高流動化を図ることにより、金型内への樹脂をスムーズに充填させて、形状の複雑化、薄肉化、さらに一回の射出成形により得られるコネクター数の増加、いわゆる金型の多数個取り化を図り、生産性を向上させることができる。しかして、高流動化を実現するためにはポリブチレンテレフタレートの低分子量化を図るか、または射出成形温度を高め、ポリブチレンテレフタレートの溶融粘度を低下させることが考えられるが、低分子量ポリブチレンテレフタレートは本質的に靱性に乏しく、成形機の温度が高いと熱分解が生じて、いずれの場合にも得られるコネクターの機械的特性、特に耐衝撃性が低下する。この様な問題を解決するため、コネクターの材料として、極限粘度の異なる2種のポリブチレンテレフタレートを配合した組成物が提案されている(例えば、特許文献4、5参照)。しかし、これらの組成物もさらなる改良が求められている。
【0004】
【特許文献1】特開平7−149880号公報
【特許文献2】特開平6−256628号公報
【特許文献3】特開平8−209004号公報
【特許文献4】特開平1−101364号公報
【特許文献5】特開平2−87487号公報
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、成形サイクルが短く生産性に優れ、流動性が高く、靭性や耐衝撃性に優れ、また加水分解に対する安定性が高く、自動車部品、電気・電子部品などの広範囲の用途に好適に使用することができるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品とりわけコネクターを提供することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するため、種々検討した結果、末端カルボキシル基量と降温結晶化温度或いは降温結晶化温度と残存テトラヒドロフラン量が制御されたポリブチレンテレフタレートが、耐加水分解性に優れ、成形サイクルが短く、高温環境においても成形品からのガスの発生が少ない特質を有することを知り、かかるポリブチレンテレフタレートを使用して本発明を達成した。すなわち本発明は、末端カルボキシル基量が30eq/t以下で降温結晶化温度が175℃以上であるか、又は降温結晶化温度が175℃以上で残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であるポリブチレンテレフタレートであって、(A)固有粘度が0.6〜0.90dL/gであるポリブチレンテレフタレートおよび(B)固有粘度が0.91〜1.5dL/gであるポリブチレンテレフタレートを、重量比で5〜95:95〜5の割合で含有してなるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びその成形品に存する。
【0007】
【発明の実施の形態】
以下、本発明につき詳細に説明する。本発明に使用されるポリブチレンテレフタレートの第一の態様は、末端カルボキシル基量が30eq/t以下であり、降温結晶化温度が175℃以上である。また、ポリブチレンテレフタレートの第二の態様は、降温結晶化温度が175℃以上であり、残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下である。本発明に使用されるポリブチレンテレフタレートとして好ましくは、末端カルボキシル基量が30eq/t以下であり、降温結晶化温度が175℃以上であり、残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であるポリブチレンテレフタレートである。
【0008】
本発明において、ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は30eq/t以下であり、より好ましくは25eq/t以下である。ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、樹脂を有機溶媒に溶解し、水酸化アルカリ溶液を用いて滴定することにより求めることができる。本発明のポリブチレンテレフタレートは、末端カルボキシル基量を30eq/t以下に制御することにより、樹脂の耐加水分解性を高めることができる。樹脂中のカルボキシル基は、ポリブチレンテレフタレートの加水分解に対して自己触媒として作用するので、30eq/tを超える末端カルボキシル基が存在すると早期に加水分解が始まり、生成したカルボキシル基が自己触媒となって、連鎖的に加水分解が進行し、樹脂の重合度が急速に低下するが、末端カルボキシル基量を30eq/t以下とすることにより、高温、高湿の条件においても、早期の加水分解を抑制することができる。
【0009】
本発明に使用されるポリブチレンテレフタレートの降温結晶化温度は175℃以上であり、より好ましくは177℃以上である。本発明において、降温結晶化温度は、示差走査熱量計で降温速度20℃/分にて測定した値であり、示差走査熱量計を用いて、ポリブチレンテレフタレートが溶融した状態から降温速度20℃/分で冷却したときに現れる結晶化による発熱ピークの温度である。降温結晶化温度は、結晶化速度と対応するもので、降温結晶化温度が高いほど結晶化速度が速い。降温結晶化温度が175℃以上であると、射出成形に際して冷却時間を短縮し、生産性を高めることができる。降温結晶化温度が175℃未満であると、射出成形に際して結晶化に時間がかかり、射出成形後の冷却時間を長くせざるを得なくなり、成形サイクルが伸びて生産性が低下するおそれがある。成形サイクルは、一定の成形条件下で射出成形を行い、成形片の離型の容易さ及び突き出しピン跡の有無により評価することができる。結晶化速度が遅くなるに従い、突き出しピンの跡が発生し、さらに遅くなると離型が不可能となる。
【0010】
本発明のポリブチレンテレフタレートは、樹脂中の残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であり、より好ましくは200ppm(重量比)以下である。樹脂中の残存テトラヒドロフラン量は、樹脂ペレットを水に浸漬して120℃で6時間処理し、水中に溶出したテトラヒドロフラン量をガスクロマトグラフィーで定量することにより、求めることができる。樹脂中の残存テトラヒドロフラン量を300ppm(重量比)以下とすることにより、成形品を高温で使用してもテトラヒドロフランなどのガスの発生が少なく、電気的接点の腐食のおそれが少なく、リレー部品などの電気・電子部品に好適に使用することができる。樹脂中の残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)を超えると、成形品を高温で使用した際のテトラヒドロフランなどのガスの発生が多くなり、金属の腐食を引き起こすおそれがある。
残存テトラヒドロフラン量の下限は、特に限定されるものではないが、通常、50ppm(重量比)程度である。残存テトラヒドロフラン量が少ない方が、有機ガスの発生が少なくなる傾向はあるものの、残存量と、ガス発生量は必ずしも比例するものではない。また、特許文献3に記載される如く、少量のテトラヒドロフランの存在は、電気接点の腐食を抑制する効果も期待される。
【0011】
本発明は、上記の如き特性を有し、固有粘度が異なる2種類のポリブチレンテレフタレートを使用する。すなわち、本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、上記条件を満たし(A)固有粘度が0.6〜0.90dL/gであるポリブチレンテレフタレート(低粘度ポリブチレンテレフタレート又は低粘度品と称す)、および上記条件を満たし(B)固有粘度が0.91〜1.5dL/gであるポリブチレンテレフタレート(高粘度ポリブチレンテレフタレート又は高粘度品と称す)を、重量比で5〜95:95〜5の割合で含有する組成物である。このように、低粘度品と高粘度品とを配合することにより、流動性が良好でかつ機械的物性とりわけ耐衝撃性が優れた樹脂組成物が得られる。なお、本発明において、固有粘度は、ポリブチレンテレフタレートを、フェノール/1,1,2,2−テトラクロルエタン(重量比1/1)の混合溶媒に溶解した溶液を用い、30℃で測定される溶液粘度から求めた値を意味する。
(A)低粘度ポリブチレンテレフタレートの固有粘度は、好ましくは0.65〜0.88であり、更に好ましくは0.70〜0.86である。固有粘度が0.6未満では(B)高粘度品との相溶性が低下し、その結果、成形品の機械的物性、とりわけ衝撃強度が低下する。
一方(B)高粘度ポリブチレンテレフタレートの固有粘度は、好ましくは0.95〜1.45であり、更に好ましくは0.99〜1.40である。
【0012】
(A)低粘度ポリブチレンテレフタレートと(B)高粘度ポリブチレンテレフタレートの配合割合は、重量比で低粘度品/高粘度品=5/95〜95/5重量部である。低粘度品、高粘度品いずれの配合量も5重量部未満では低粘度品と高粘度品の配合の効果は得られない。低粘度品/高粘度品の配合比は好ましくは7/93〜93/7であり、更に好ましくは9/91〜91/9である。
【0013】
上記の如き特性を有する本発明のポリブチレンテレフタレートは、例えば、テレフタル酸及び1,4−ブタンジオールを主原料として連続重合することにより製造することができる。ポリブチレンテレフタレートの製造方法には、テレフタル酸ジメチルなどと、1,4−ブタンジオールとのエステル交換反応を経る方法と、テレフタル酸と1,4−ブタンジオールとの直接エステル化反応を経る方法がある。本発明においては、テレフタル酸と1,4−ブタンジオールを主原料とする直接エステル化反応を用いることが好ましく、原料コスト面からも有利である。また、テレフタル酸と1、4−ブタンジオールを出発原料とする直接エステル化反応によれば、エステル交換反応を経る方法に比べて、降温結晶化温度が高いポリブチレンテレフタレートを容易に得ることができる。
【0014】
ここに主原料とは、テレフタル酸が全ジカルボン酸成分の50モル%以上を占め、1,4−ブタンジオールが全ジオール成分の50モル%以上を占めることをいう。テレフタル酸は、全ジカルボン酸成分の80モル%以上を占めることがより好ましく、95モル%以上を占めることがさらに好ましい。1,4−ブタンジオールは、全ジオール成分の80モル%以上を占めることがより好ましく、95モル%以上を占めることがさらに好ましい。
テレフタル酸以外のジカルボン酸成分に特に制限はなく、例えば、フタル酸、イソフタル酸、4,4’−ジフェニルジカルボン酸、4,4’−ジフェニルエーテルジカルボン酸、4,4’−ベンゾフェノンジカルボン酸、4,4’−ジフェノキシエタンジカルボン酸、4,4’−ジフェニルスルホンジカルボン酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、1,2−シクロヘキサンジカルボン酸、1,3−シクロヘキサンジカルボン酸、1,4−シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸などを挙げることができる。
【0015】
1,4−ブタンジオール以外のジオール成分に特に制限はなく、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、1,3−プロパンジオール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール、1,5−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、1,6−ヘキサンジオール、1,8−オクタンジオールなどの脂肪族ジオール、1,2−シクロヘキサンジオール、1,4−シクロヘキサンジオール、1,1−シクロヘキサンジメチロール、1,4−シクロヘキサンジメチロールなどの脂環式ジオール、キシリレングリコール、4,4’−ジヒドロキシビフェニル、2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン、ビス(4−ヒドロキシフェニル)スルホンなどの芳香族ジオールなどを挙げることができる。
本発明においては、さらに、グリコール酸、m−ヒドロキシ安息香酸、p−ヒドロキシ安息香酸、6−ヒドロキシ−2−ナフタレンカルボン酸、p−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸などのヒドロキシカルボン酸、アルコキシカルボン酸、ステアリルアルコール、ベンジルアルコール、ステアリン酸、安息香酸、t−ブチル安息香酸、ベンゾイル安息香酸などの単官能成分、トリカルバリル酸、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、没食子酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセロール、ペンタエリスリトールなどの三官能以上の多官能成分などを共重合成分として用いることができる。
【0016】
本発明に使用されるポリブチレンテレフタレートは、テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と1,4−ブタンジオールを主成分とするジオール成分を、連続的に重合して製造することが好ましい。ポリブチレンテレフタレートの製造には、回分式反応と連続式反応がある。回分式反応は、エステル交換反応又はエステル化反応と重縮合反応を回分式で行う方法であり、連続式反応は、エステル交換反応又はエステル化反応と重縮合反応を連続的に行う方法である。本発明においては、テレフタル酸と1,4−ブタンジオールを連続的に重合する方法が好ましく、連続重合することにより、反応終了後の反応槽からの抜き出しの時間的経過に伴う分子量低下、末端カルボキシル基量の増加、残存テトラヒドロフラン量の増加が発生することがなく、高品質の樹脂を容易に得ることができる。
【0017】
本発明のポリブチレンテレフタレートを製造する連続重合法に特に制限はないが、直列連続槽型反応器を用いて連続的に重合することが好ましい。例えば、ジカルボン酸成分とジオール成分を、1基又は複数基のエステル化反応槽内で、エステル化反応触媒の存在下に、好ましくは150〜280℃、より好ましくは180〜265℃の温度、好ましくは6.67〜133kPa、より好ましくは9.33〜101kPaの圧力で、攪拌下に2〜5時間でエステル化反応させ、得られたエステル化反応生成物であるオリゴマーを重縮合反応槽に移送し、1基又は複数基の重縮合反応槽内で、重縮合反応触媒の存在下に、好ましくは210〜280℃、より好ましくは220〜265℃の温度、好ましくは26.7kPa以下、より好ましくは20kPa以下の減圧下で、攪拌下に2〜5時間で重縮合反応させることができる。重縮合反応により得られたポリブチレンテレフタレートは、重縮合反応槽の底部からポリマー抜き出しダイに移送されてストランド状に抜き出され、水冷されながら又は水冷されたのちに、ペレタイザーで切断されてペレット状などの粒状体とされる。
本発明に用いるエステル化反応槽の型式に特に制限はなく、例えば、縦型攪拌完全混合槽、縦型熱対流式混合槽、塔型連続反応槽などを挙げることができる。エステル化反応槽は、1基とすることができ、あるいは、同種又は異種の複数基の槽を直列させた複数槽とすることもできる。本発明に用いる重縮合反応槽の型式に特に制限はなく、例えば、縦型攪拌重合槽、横型攪拌重合槽、薄膜蒸発式重合槽などを挙げることができる。重縮合反応槽は、1基とすることができ、あるいは、同種又は異種の複数基の槽を直列させた複数槽とすることもできる。
【0018】
図1に、本発明のポリブチレンテレフタレートを製造する装置の一態様の工程系統図を示して説明する。テレフタル酸、1、4−ブタンジオール及びエステル化反応触媒が、スラリー調製槽1に供給され、撹拌、混合されて、スラリーが調製される。調製されたスラリーは、連続的に第一エステル化反応槽2に移送され、エステル化反応によりオリゴマーとなる。なお、本図では、簡略化のために、ポンプ、精留塔、冷却バスなどの付帯設備は図示しない。オリゴマーは、第一エステル化反応槽から連続的に第二エステル化反応槽3に移送され、1,4−ブタンジオールが留去されて、より分子量の大きいオリゴマーとなる。第二エステル化反応槽のオリゴマーは、連続的に第一重縮合反応槽4に移送され、重縮合反応が進められてプレポリマーとなる。第一重縮合反応槽のプレポリマーは、連続的に第二重縮合反応槽5に移送され、さらに重縮合反応が進められて、所定の重合度を有する本発明のポリブチレンテレフタレートとなる。樹脂は、第二重縮合反応槽の底部からダイに移送されてストランド状に抜き出され、ペレタイザー6で切断されて樹脂ペレットとなる。
【0019】
本発明に用いるエステル化反応触媒に特に制限はなく、例えば、チタン化合物、錫化合物、マグネシウム化合物、カルシウム化合物などを挙げることができる。これらの中で、チタン化合物を特に好適に用いることができる。エステル化触媒として用いるチタン化合物としては、例えば、テトラメチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラブチルチタネートなどのチタンアルコラート、テトラフェニルチタネートなどのチタンフェノラートなどを挙げることができる。チタン化合物触媒の使用量は、例えば、テトラブチルチタネートの場合、ポリブチレンテレフタレート樹脂の理論収量に対して、チタン原子として30〜300ppm(重量比)を用いることが好ましく、50〜200ppm(重量比)を用いることがより好ましい。
【0020】
本発明に用いる重縮合反応触媒としては、新たな触媒の添加を行うことなく、エステル化反応時に添加したエステル化反応触媒を引き続いて重縮合反応触媒として用いることができ、あるいは、重縮合反応時に、エステル化反応時に添加したエステル化反応触媒と同じ又は異なる触媒をさらに添加することもできる。例えば、テトラブチルチタネートをさらに添加する場合、その使用量は、ポリブチレンテレフタレート樹脂の理論収量に対して、チタン原子として、300ppm(重量比)以下であることが好ましく、150ppm(重量比)以下であることがより好ましい。エステル化反応触媒と異なる重縮合反応触媒としては、例えば、三酸化二アンチモンなどのアンチモン化合物、二酸化ゲルマニウム、四酸化ゲルマニウムなどのゲルマニウム化合物などを挙げることができる。
【0021】
エステル化反応及び/又は重縮合反応においては、前記の触媒の他に、正燐酸、亜燐酸、次亜燐酸、ポリ燐酸、又は、これらのエステルや金属塩などの燐化合物、水酸化ナトリウム、安息香酸ナトリウム、酢酸マグネシウム、酢酸カルシウムなどのアルカリ金属又はアルカリ土類金属化合物などの反応助剤、2,6−ジ−t−ブチル−4−オクチルフェノール、ペンタエリスリチルテトラキス〔3−(3’5’−t−ブチル−4’−ヒドロキシフェニル)プロピオネート〕などのフェノール化合物、ジラウリル−3,3’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス(3−ラウリルチオジプロピオネート)などのチオエーテル化合物、トリフェニルホスファイト、トリス(ノニルフェニル)ホスファイト、トリス(2、4−ジ−t−ブチルフェニル)ホスファイトなどの燐化合物などの抗酸化剤、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、ポリエチレンワックス、モンタン酸やモンタン酸エステルなどの長鎖脂肪酸又はそのエステル、シリコーンオイルなどの離型剤などの他の添加剤を存在させることができる。
【0022】
粘度の異なるポリブチレンテレフタレートは、テレフタル酸と1,4−ブタンジオールの重縮合反応時間を変えることにより得られる。すなわち、低粘度のポリブチレンテレフタレートは、比較的短い重縮合時間を採用することにより、また高粘度品は、比較的長い重縮合時間を採用することにより得られる。
【0023】
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、強化充填材を配合することができる。配合する強化充填材に特に制限はなく、例えば、ガラス繊維、カーボン繊維、シリカ・アルミナ繊維、ジルコニア繊維、ホウ素繊維、窒化ホウ素繊維、窒化ケイ素チタン酸カリウム繊維、金属繊維などの無機繊維、芳香族ポリアミド繊維、フッ素樹脂繊維などの有機繊維などを挙げることができる。これらの強化充填材は、1種を単独で用いることができ、あるいは、2種以上を組み合わせて用いることもできる。これらの中で、無機充填材を好適に用いることができ、ガラス繊維を特に好適に用いることができる。強化充填材が無機繊維又は有機繊維である場合、その平均繊維径に特に制限はないが、1〜100μmであることが好ましく、2〜50μmであることがより好ましく、3〜30μmであることがさらに好ましく、5〜20μmであることが特に好ましい。また、平均繊維長にも特に制限はないが、0.1〜20mmであることが好ましく、1〜10mmであることがより好ましい。強化充填材は、ポリブチレンテレフタレート樹脂との界面密着性を向上させるために、収束剤又は表面処理剤で表面処理した強化充填材を用いることが好ましい。収束剤又は表面処理剤としては、例えば、エポキシ系化合物、アクリル系化合物、イソシアネート系化合物、シラン系化合物、チタネート系化合物などの官能性化合物を挙げることができる。強化充填材は、収束剤又は表面処理剤によりあらかじめ表面処理しておいても良く、あるいは、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の調製の際に、強化充填材とともに収束剤又は表面処理剤を添加して表面処理することもできる。本発明において、無機充填材の配合量は、低粘度品と高粘度品からなるポリブチレンテレフタレート100重量部に対して0〜150重量部である。ガラス繊維の配合量がポリブチレンテレフタレート100重量部に対して150重量部を超えると、ポリブチレンテレフタレートとの溶融混練や、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の成形が困難になるおそれがある。強化充填材の配合量は、ポリブチレンテレフタレート100重量部に対して3〜150重量部であることが好ましく、5〜100重量部がより好ましい。
【0024】
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、強化充填材とともに他の充填材を配合することができる。配合する他の充填材としては、例えば、板状無機充填材、セラミックビーズ、ワラストナイト、タルク、クレー、マイカ、ゼオライト、カオリン、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどを挙げることができる。板状無機充填材を配合することにより、成形品の異方性及びソリを低減することができる。板状無機充填材としては、例えば、ガラスフレーク、雲母、金属箔どを挙げることができる。これらの中で、ガラスフレークが特に好適に用いられる。
【0025】
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、難燃性を付与するために難燃剤を配合することができる。配合する難燃剤に特に制限はなく、例えば、有機ハロゲン化合物、アンチモン化合物、リン化合物、その他の有機難燃剤、無機難燃剤などを挙げることができる。有機ハロゲン化合物としては、例えば、臭素化ポリカーボネート、臭素化エポキシ樹脂、臭素化フェノキシ樹脂、臭素化ポリフェニレンエーテル樹脂、臭素化ポリスチレン樹脂、臭素化ビスフェノールA、ペンタブロモベンジルポリアクリレートなどを挙げることができる。アンチモン化合物としては、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン、アンチモン酸ソーダなどを挙げることができる。リン化合物としては、例えば、リン酸エステル、ポリリン酸、ポリリン酸アンモニウム、赤リンなどを挙げることができる。その他の有機難燃剤としては、例えば、メラミン、シアヌール酸などの窒素化合物などを挙げることができる。その他の無機難燃剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ケイ素化合物、ホウ素化合物などを挙げることができる。
【0026】
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、必要に応じて、慣用の添加剤などを配合することができる。配合する添加剤に特に制限はなく、例えば、酸化防止剤、耐熱安定剤などの安定剤、滑剤、離型剤、触媒失活剤、結晶核剤、結晶化促進剤などの添加剤は、重合途中あるいは重合後に添加することができる。さらに、ポリブチレンテレフタレートに、所望の性能を付与するために、紫外線吸収剤、耐候安定剤などの安定剤、染顔料などの着色剤、帯電防止剤、発泡剤、可塑剤などを配合することができる。
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、靭性、耐衝撃性を更に向上させるため、アクリル系ゴム、ブタジエン系ゴム、シリコーン系ゴムなどの耐衝撃性改良剤を配合することができる。
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂には、必要に応じて、ポリエチレン、ポリプロピレン、アクリル樹脂、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリエチレンテレフタレート、液晶ポリエステル樹脂、ポリアセタール、ポリフェニレンオキサイドなどの熱可塑性樹脂や、フェノール樹脂、メラミン樹脂、シリコーン樹脂などの熱硬化性樹脂を配合して成形品とすることができる。これらの熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂は、1種を単独で用いることができ、あるいは、2種以上を組み合わせて用いることもできる。
【0027】
本発明の樹脂組成物を製造する方法は特に限定されるものではなく、ポリブチレンテレフタレートの低粘度品と高粘度品および必要に応じ使用される前記の種々の添加剤を配合することにより製造される。配合方法に特に制限はないが、溶融混練により配合することが好ましく、熱可塑性樹脂について通常使用される混練方法を適用することができる。混練方法としては、例えば、各成分を、必要により、付加的成分である添加剤とともに、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、V型ブレンダーなどにより均一に混合したのち、一軸混練押出機、多軸混練押出機、ロール、バンバリーミキサー、ブラベンダーなどを用いて混練することができる。各成分は、付加的成分を含めて、混練機に一括して供給することができ、あるいは、順次供給することもできる。また、付加的成分を含めて、各成分から選ばれた2種以上の成分をあらかじめ混合しておくこともできる。
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を用いた成形品の成形加工方法に特に制限はなく、熱可塑性樹脂について一般に用いられている成形法、すなわち、射出成形、中空成形、押出成形、プレス成形などの成形法を適用することができる。本発明の樹脂組成物は、特にコネクターの成形材料として好適である。
【0028】
【実施例】
以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限定されるものではない。
なお、実施例及び比較例において、ポリブチレンテレフタレートの評価は下記の方法により行った。
(1)末端カルボキシル基量
ポリブチレンテレフタレート0.1gをベンジルアルコール3mLに溶解し、水酸化ナトリウムの0.1モル/Lベンジルアルコール溶液を用いて滴定した。
【0029】
(2)降温結晶化温度
示差走査熱量計[パーキンエルマー社、型式1B]を用い、昇温速度20℃/分で室温から300℃まで昇温したのち、降温速度20℃/分で80℃まで降温し、発熱ピークの温度を降温結晶化温度とした。
(3)残存テトラヒドロフラン量
ポリブチレンテレフタレートのペレット5gを水10gに浸漬し、加圧下に120℃で6時間処理し、水中に溶出したテトラヒドロフランをガスクロマトグラフィーにより定量した。
【0030】
(4)固有粘度
ウベローデ型粘度計とフェノール/1,1,2,2,−テトラクロロエタン(重量比1/1)の混合溶媒を用い、30℃において、ポリブチレンテレフタレート濃度1.0g/dL、0.6g/dL及び0.3g/dLの溶液の粘度を測定し、粘度数を濃度0に外挿して算出した。
【0031】
(5)メルトマスフローレイト
流動性の評価として、ISO1133に従い、250℃、荷重2.16kgにてメルトマスフローレートを測定した。
(6)引張強度、引張破断伸度
ISO引張試験片を射出成形機(住友重機械(株)製、型式S−75 MIII)にてシリンダ温度250℃、金型温度80℃にて成形し、ISO527に従い、引張強度および引張破断伸度(破壊呼びひずみ)を測定した。
【0032】
(7)曲げ物性
ISO引張試験片と同様にISO曲げ試験片を射出成形機にて成形し、ISO178に従い、曲げ強度および曲げ弾性率を測定した。
(8)シャルピー衝撃強さ
射出成形して得られたISO試験片にノッチ加工を施した後、ISO179に従い、シャルピー衝撃強さを測定した。
(9)耐加水分解性
ISO引張試験片を、121℃、飽和水蒸気中、203kPaで60時間湿熱処理する。処理前後の引張強度をISO527に従って測定し、次式に従い、強度保持率を求めた。
【0033】
【数1】
強度保持率(%)=(処理後の引張強度/処理前の引張強度)×100
【0034】
(10)コネクターヒンジ特性
ヒンジ部を有する自動車ワイヤーハーネスコネクターをシリンダ温度270℃、金型温度80℃にて射出成形し、ヒンジ部の折れ曲げ性を評価した。
40個のコネクターを−10℃にてヒンジ部を90°折り曲げセットする際に、ヒンジ部にクラックの入った個数を測定した。
【0035】
実施例1
図1に工程系統図を示す装置を用いて連続重合を行った。まず、テレフタル酸1.0モルに対して1,4−ブタンジオール1.8モルの割合でそれぞれスラリー調製槽1に供給し、攪拌装置で混合して調製したスラリー2,972重量部(テレフタル酸9.06モル部、1,4−ブタンジオール16.31モル部)を、連続的にギヤポンプにより、温度230℃、圧力101kPaに調整した。このスラリーを第一エステル化反応槽2に移送するとともに、テトラブチルチタネート3.14重量部を供給し、滞留時間2時間で、攪拌下にエステル化反応させてオリゴマーを得た。ついで、第一エステル化反応槽から、オリゴマーを、温度240℃、圧力101kPaに調整した第二エステル化反応槽3に移送し、滞留時間1時間で、撹拌下にエステル化反応をさらに進めた。
第二エステル化反応槽から、オリゴマーを、温度250℃、圧力6.67kPaに調整した第一重縮合反応槽4に移送し、滞留時間2時間で、攪拌下に重縮合反応させ、プレポリマーを得た。第一重縮合反応槽から、プレポリマーを、温度250℃、圧力133Paに調整した第二重縮合反応槽5に移送し、滞留時間3時間で、攪拌下に重縮合反応をさらに進めて、ポリマーを得た。このポリマーを第二重縮合槽から抜き出してダイに移送し、ストランド状に引き出して、ペレタイザー6で切断することにより、ベレット状のポリブチレンテレフタレートを得た。この比較的低粘度のポリブチレンテレフタレートは、末端カルボキシル基量は20eq/tであり、降温結晶化温度は178℃であり、残存テトラヒドロフラン量は180ppm(重量比)であり、固有粘度は0.85dL/gであった。これを、(A)のポリブチレンテレフタレートとした。
【0036】
高粘度のポリブチレンテレフタレート樹脂(B)はプレポリマーすなわち第一重縮合反応槽までは、上記低粘度ポリブチレンテレフタレート(A)の場合と同一の反応を行い、第二重縮合反応槽に移送した後、滞留時間5時間で、攪拌下に重縮合反応をさらに進めて、ポリマーを得た。得られた比較的高粘度のポリブチレンテレフタレート樹脂(B)の末端カルボキシル基量は28eq/tであり、降温結晶化温度は176℃であり、残存テトラヒドロフラン量は250ppm(重量比)であり、固有粘度は1.20dL/gであった。
【0037】
上記で得られた低粘度ポリブチレンテレフタレート(A)40重量部と高粘度ポリブチレンテレフタレート(B)60重量部とをスクリュー径30mmのベント付き二軸押出機[(株)日本製鋼所TEX30C]を用いて260℃にて溶融混練しストランド状に押し出してペレット化した。なお、使用した(A),(B)の樹脂の固有粘度と使用割合に基づいて、計算により求めたこの樹脂組成物の固有粘度は1.06であった。
得られたペレットのメルトマスフローレートを測定した。また、ペレットを射出成形機(住友重機(株)製、型式SG−75)を使用して、シリンダ温度250℃、金型温度80℃でISO試験片を、また、シリンダ温度270℃、金型温度80℃にて自動車ワイヤーハーネスコネクターをそれぞれ成形した。
ISO試験片を用いて引張強度、引張破断伸度、曲げ強度、曲げ弾性率、シャルピー衝撃値を測定した。引張試験片を湿熱処理することにより耐加水分解性を評価した。また、自動車ワイヤーハーネスコネクターによりヒンジ特性を評価した。結果を第1表に示した。
【0038】
実施例2、3
低粘度ポリブチレンテレフタレート(A)と高粘度ポリブチレンテレフタレート(B)の配合量を第1表に示す量にした以外は実施例1と同様に実施した。結果を第1表に示した。なお、計算により求めた実施例2,3の樹脂組成物の固有粘度は、それぞれ、1.10及び0.95であった。
【0039】
比較例1
第二重縮合反応槽での滞留時間を4時間20分にした以外は、実施例1と同様に重縮合反応を行い、ポリマーを得た。得られたポリブチレンテレフタレートの末端カルボキシル基量は26eq/tであり、降温結晶化温度は176℃であり、残存テトラヒドロフラン量は230ppm(重量比)であり、固有粘度は1.06dL/gであった。
このポリブチレンテレフタレート(A)100重量部をスクリュー径30mmのベント付き二軸押出機[(株)日本製鋼所TEX30C]を用いて260℃にて溶融混練しストランド状に押し出してペレット化した。得られたペレットについて、実施例1と同様に、メルトマスフローレート、引張強度、引張破断伸度、曲げ強度、曲げ弾性率、シャルピー衝撃値、耐加水分解性および自動車ワイヤーハーネスコネクターのヒンジ特性を評価した。結果を第1表に示した。
【0040】
比較例2、3
第二重縮合反応槽での滞留時間を第1表に示す時間とした以外は、比較例1と同様に行った。結果を第1表に示した。
【0041】
比較例4
テレフタル酸ジメチル及び1,4−ブタンジオールを用い、回分式装置を用いて重合を行った。テレフタル酸ジメチル1.0モルに対して、1,4−ブタンジオール1.8モルの割合で、合計3,226重量部をエステル交換反応槽に供給し、テトラブチルチタネート3.14重量部を添加し、温度210℃、圧力101kPaで、3時間エステル交換反応させて、オリゴマーを得た。
引き続いて、このオリゴマーを、重縮合反応槽に移送し、攪拌下に、温度250℃、圧力133Paで、3時間重縮合反応を進めてポリマーを得た。次いで、窒素圧をかけてストランド状に抜き出し、ペレタイザーで切断することにより、ペレット状のポリブチレンテレフタレートを得た。
得られた低粘度のポリブチレンテレフタレート(A)の末端カルボキシル基量は41eq/tであり、降温結晶化温度は170℃であり、残存テトラヒドロフラン量は680ppm(重量比)であり、固有粘度は0.85dL/gであった。
【0042】
同様に、高粘度ポリブチレンテレフタレート(B)は、オリゴマーの製造までは上記と同一の反応を行い、重縮合反応槽での反応時間を6時間とした。得られたポリブチレンテレフタレート(高粘度)の末端カルボキシル基量は58eq/tであり、降温結晶化温度は168℃であり、残存テトラヒドロフラン量は860ppm(重量比)であり、固有粘度は1.20dL/gであった。
上記で得られた低粘度ポリブチレンテレフタレート40重量部と高粘度ポリブチレンテレフタレート60重量部とをスクリュー径30mmのベント付き二軸押出機[(株)日本製鋼所TEX30C]を用いて260℃にて溶融混練しストランド状に押し出してペレット化した。なお、実施例1と同様にして計算で求めたこの樹脂組成物の固有粘度は1.06であった。
得られたペレットについて、実施例1と同様に、メルトマスフローレート、引張強度、引張破断伸度、曲げ強度、曲げ弾性率、シャルピー衝撃値、耐加水分解性および自動車ワイヤーハーネスコネクターのヒンジ特性を評価した。結果を第1表に示した。
【0043】
比較例5,6
低粘度ポリブチレンテレフタレートと高粘度ポリブチレンテレフタレートの配合量を第1表に示す量にした以外は比較例4と同様に実施した。結果を第1表に示した。なお、計算により求めた比較例5、6の樹脂組成物の固有粘度は、それぞれ、1.10及び0.95であった。
【0044】
比較例7
重縮合反応時間を4時間50分でにした以外は、比較例4と同様に重縮合反応を行い、ポリマーを得た。
得られたポリブチレンテレフタレート(低粘度)の末端カルボキシル基量は54eq/tであり、降温結晶化温度は168℃であり、残存テトラヒドロフラン量は830ppm(重量比)であり、固有粘度は1.06dL/gであった。得られたペレットについて、実施例1と同様に、メルトマスフローレート、引張強度、引張破断伸度、曲げ強度、曲げ弾性率、シャルピー衝撃値、耐加水分解性および自動車ワイヤーハーネスコネクターのヒンジ特性を評価した。結果を第1表に示した。
【0045】
比較例8、9
重縮合反応時間を第1表に示した時間とした以外は、比較例7と同様に実施した。結果を第1表に示した。
【0046】
【表1】
【0047】
【表2】
【0048】
【表3】
【0049】
【表4】
【0050】
第1表に見られるように、テレフタル酸と1,4−ブタンジオールを連続的に重縮合して得られ,末端水酸基等が本発明の規定内にあるポリブチレンテレフタレートであって、特定の低粘度品と高粘度品とを配合したポリブチレンテレフタレート樹脂組成物である実施例1,2、3の組成物は、テレフタル酸ジメチルと1,4−ブタンジオールを回分式で重縮合して得られ、末端水酸基等が多いポリブチレンテレフタレート樹脂の低粘度品と高粘度品を配合したポリブチレンテレフタレート樹脂組成物(比較例4,5,6)に比べて、流動性、引張破断伸度、耐衝撃性、耐加水分解性およびコネクターのヒンジ特性に優れている。
また、低粘度品と高粘度品を配合したポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を使用した実施例1−3は、計算により求めた固有粘度が同一となる単一固有粘度のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物(比較例1,2,3、7,8,9)に比べて流動性、引張破断伸度、耐衝撃性、およびコネクターのヒンジ特性が遙かに優れている。
【0051】
【発明の効果】
本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は成形サイクルが短く生産性に優れ、流動性が高く、靭性や耐衝撃性に優れ、また加水分解に対する安定性が高く、自動車部品、電気・電子部品などの広範囲の用途とりわけコネクターに好適に使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】図1は、本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂を製造する装置の一態様の工程系統図である。
【符号の説明】
1 スラリー調製槽
2 第一エステル化反応槽
3 第二エステル化反応槽
4 第一重縮合反応槽
5 第二重縮合反応槽
6 ペレタイザー
Claims (5)
- 末端カルボキシル基量が30eq/t以下で降温結晶化温度が175℃以上であるか、又は降温結晶化温度が175℃以上で残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であるポリブチレンテレフタレートであって、(A)固有粘度が0.6〜0.90dL/gであるポリブチレンテレフタレートおよび(B)固有粘度が0.91〜1.5dL/gであるポリブチレンテレフタレートを、重量比で5〜95:95〜5の割合で含有してなるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物。
- ポリブチレンテレフタレートが、末端カルボキシル基量が30eq/t以下であり、降温結晶化温度が175℃以上であり、残存テトラヒドロフラン量が300ppm(重量比)以下であることを特徴とする請求項1記載のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物。
- ポリブチレンテレフタレートが、テレフタル酸及び1,4−ブタンジオールを主原料とし、連続的に重合して得られるポリブチレンテレフタレートである請求項1又は2に記載のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物。
- 請求項1〜3のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物からなる成形品。
- 請求項1〜3のいずれかに記載のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物からなるコネクター。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002306908A JP2004143211A (ja) | 2002-10-22 | 2002-10-22 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002306908A JP2004143211A (ja) | 2002-10-22 | 2002-10-22 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004143211A true JP2004143211A (ja) | 2004-05-20 |
Family
ID=32453526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002306908A Pending JP2004143211A (ja) | 2002-10-22 | 2002-10-22 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004143211A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011058992A1 (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-19 | ウィンテックポリマー株式会社 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物 |
JP2013211143A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Yazaki Corp | コネクタハウジング |
KR20160015217A (ko) * | 2013-06-04 | 2016-02-12 | 사빅 글로벌 테크놀러지스 비.브이. | 안티몬이 없는(antimony-free) 난연성 폴리에스테르 조성물 및 물품 |
-
2002
- 2002-10-22 JP JP2002306908A patent/JP2004143211A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011058992A1 (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-19 | ウィンテックポリマー株式会社 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物 |
US8530555B2 (en) | 2009-11-10 | 2013-09-10 | Wintech Polymer Ltd. | Polybutylene terephthalate resin composition |
JP5758809B2 (ja) * | 2009-11-10 | 2015-08-05 | ウィンテックポリマー株式会社 | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物 |
JP2013211143A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Yazaki Corp | コネクタハウジング |
KR20160015217A (ko) * | 2013-06-04 | 2016-02-12 | 사빅 글로벌 테크놀러지스 비.브이. | 안티몬이 없는(antimony-free) 난연성 폴리에스테르 조성물 및 물품 |
KR102191386B1 (ko) * | 2013-06-04 | 2020-12-16 | 사빅 글로벌 테크놀러지스 비.브이. | 안티몬이 없는(antimony-free) 난연성 폴리에스테르 조성물 및 물품 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6762235B2 (en) | Polybutylene terephthalate resin and compositions and molded articles comprising the resin | |
JP2010132930A (ja) | 難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物および成形体 | |
JPWO2017038949A1 (ja) | ポリエステル樹脂及び該ポリエステル樹脂の製造方法並びにポリエステル樹脂組成物 | |
JPH02102231A (ja) | 樹脂成型方法ならびに成型体 | |
JP2008214558A (ja) | 無機強化ポリエステル系樹脂組成物及びそれを用いた成形品の表面外観改良方法。 | |
JP2007138018A (ja) | 難燃性ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物 | |
JP2004143210A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
US10072118B2 (en) | Polycyclohexylenedimethylene terephthalate resin having enhanced crystallization speed and method for preparing same | |
JPWO2017183550A1 (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂 | |
TWI424000B (zh) | 聚對苯二甲酸丁二酯之製造方法 | |
JP2003238781A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JP2007186553A (ja) | 樹脂組成物、成形品、成形品の製造方法 | |
JP2004075756A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JP2003012781A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂及び成形品 | |
JP2006056997A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JPS59129253A (ja) | 難燃性ポリエステル樹脂組成物 | |
JP2004143208A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JP2006045525A (ja) | 難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物および成形体 | |
JP2007138019A (ja) | 難燃性ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物 | |
JP2004143211A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及びそれを用いたコネクター | |
JP2004091583A (ja) | 難燃性ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JP2004143209A (ja) | ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物及び成形品 | |
JPH0414132B2 (ja) | ||
WO2020246335A1 (ja) | 樹脂組成物及びその製造方法 | |
JP2004018558A (ja) | ポリブチレンテレフタレート系樹脂及び熱可塑性樹脂組成物 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041028 |
|
RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20041028 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041112 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061102 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061213 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070206 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20070208 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070327 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070522 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070717 |