JP2004140902A - リニアモータおよびリニアコンプレッサ - Google Patents

Abstract

【課題】高効率なリニアモータ及び項高率なリニアコンプレッサに関し、高効率化を図る。
【解決手段】略板状の弾性体に形成された複数のアームによって、可動子２１を揺動方向に揺動自在に支持するフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂを備えるとともに、固定子２２に固定されたバネホルダー３１ａ，３１ｂに係止されたコイルバネ３０ａ，３０ｂを備えたことにより、高効率化を図ることができる。
【選択図】　図７

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主にリニアモータ、および冷凍サイクル等に用いられるリニアモータを用いたリニアコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、冷凍機器の高効率化の必要性はさらに高まっており、リニアモータを使用したコンプレッサは機構構成の単純さ故に、摺動損失の大幅な低減が実現できることから、実用化が進みつつある。
【０００３】
従来のリニアモータを搭載したリニアコンプレッサの構造を示すものが特許文献に記載されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
以下、図面を参照しながら上記従来のリニアモータ及びリニアコンプレッサを説明する。
【０００５】
図１２は、従来のリニアモータを搭載したリニアコンプレッサの断面図であり、図１３は図１２の要部拡大図である。
【０００６】
図１２において、圧縮機構部７は、リニアモータ８、シリンダ９、ピストン１０、弾性要素１１、シリンダヘッド１２ｃとから構成されており、サスペションスプリング１３により、密閉ケーシング１４内に弾性支持されている。
【０００７】
リニアモータ８は、中空円筒状に形成された固定子（第１ケイ素鋼板層）８ｂの外周面側に、巻き線８ｅを有する中空円筒状の固定子（第２ケイ素鋼板層）８ａが所定の空隙をおいて支持されており、それら第１ケイ素鋼板層８ｂと、第２ケイ素鋼板層８ａとの間に、中空円筒状の非磁性体のマグネットシェル４が形成され、このマグネットシェル４の外表面の溝部に複数のマグネット８ｃがそれぞれ接着されることにより可動子８ｄが構成されている。可動子８ｄは、ピストン１０に連結されており、そのピストン１０はシリンダ９内に往復自在なように挿入されている。そして、シリンダ９，ピストン１０，固定子８ａ，固定子８ｂは各々軸線を共有しており、かつピストン１０はシリンダ９との間で形成した軸受部１０ａによって可動子８ｄを保持することで、マグネット８ｃは固定子８ａと固定子８ｂの間との所定の空隙を保っている。
【０００８】
また、マグネット８ｃは、通常、実用的な効率を得るために、強磁界を有する希土類からなるマグネット材料が使用されており、往復方向と垂直な方向に磁化されている。
【０００９】
可動要素１５は、ピストン１０、リニアモータ８の可動子８ｄなどから構成され、固定要素１６はシリンダ９、リニアモータ８の固定子８ａ，８ｂなどから構成される。
【００１０】
弾性要素１１は、弾性要素１１の内周部１１ａが可動要素１５に固定され、外周部１１ｂが固定要素１６に固定されている。弾性体１１は板状のバネである。
【００１１】
また、密閉ケーシング１４内に充填された潤滑油１７は、オイル供給装置（図示せず）により摺動部へ供給されている。
【００１２】
以上のように構成されたリニアモータ及びリニアコンプレッサについて、以下その動作を説明する。
【００１３】
まず、リニアモータ８の動作について説明する。
【００１４】
巻き線８ｅに電流を通じて励磁すると、固定子８ｂ（第１ケイ素鋼板層）から空隙、マグネット８ｃ、空隙、固定子８ａ（第２ケイ素鋼板層）、空隙、マグネット８ｃ、空隙、固定子８ｂ（第１ケイ素鋼板層）へと一連の磁束のループが発生し、磁気回路を形成する。この磁束により固定子８ａ（第２ケイ素鋼板層）に形成される磁極にマグネット８ｃが吸引される。次に巻き線８ｅへの電流を交番することで、可動子８ｄは、固定子８ａと固定子８ｂの間で、図１２における左右方向に往復運動しながら作動するようになっている。
【００１５】
次に、リニアコンプレッサの機構について説明する。リニアモータ８に交流電流を通電すると、先のリニアモータの動作で説明した通り、リニアモータ８の可動子８ｄに軸方向の往復運動する力が発生する。その力により、可動子８ｄと連結されたピストン１０は弾性要素１１を変形させ、軸方向に往復運動を繰り返す。この際、弾性要素１１の反発力を利用し、可動要素１５及び固定要素１６の質量と、弾性要素１１のばね定数とで決まる共振周波数と一致した運転周波数で運転することで、共振作用を利用でき、効率良い運転が可能となる。
【００１６】
冷却システム（図示せず）からの冷媒ガスは、吸入管（図示せず）、吸入マフラー１９ａを介してシリンダヘッド１２ｃ内に導かれ、シリンダ９内の圧縮室２０に至る。圧縮室２０に至った冷媒ガスは、上述したピストン１０の往復運動により圧縮される。圧縮された冷媒ガスは、一旦シリンダヘッド１２ｃ内に吐出された後、吐出マフラー１９ｂや吐出管（図示せず）を介して冷却システムに吐出される。
【００１７】
使用される冷媒は、主に冷却システムに古くから使用されてきたＣＦＣ−１２やＨＣＦＣ−２２、近年ではＨＦＣ−１３４ａ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａなどであり、潤滑油１７には主に前記冷媒と相溶性のあるものが用いられている。
【００１８】
【特許文献１】
特許２９１２０２４号公報
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら上記構成では、固定子８ｂ（第１ケイ素鋼板層）および固定子８ａ（第２ケイ素鋼板層）との間で可動子８ｄが揺動するため、可動子８ｄは固定子８ｂ（第１ケイ素鋼板層）および固定子８ａ（第２ケイ素鋼板層）とに対し各々空隙を形成する。そして、固定子８ａ，８ｂで発生した可動子８ｄを駆動する磁束のループは、２つの空隙をまたがることになる。
【００２０】
この２つの空隙は、可動子８ｄが固定子８ａ，８ｂの双方に対し接触することを避けるためにそれぞれに必要な距離を設けているが、空間は磁気抵抗となり距離の２乗に比例して磁束を減少させることから、可動子８ｄを駆動させるに必要な推力を得るために、この２つの空隙による磁束の減少分だけ余計に、巻き線８ｅへ供給する電流が増加し、その結果入力が増加してしまうため、効率を上げることが難しかった。
【００２１】
同時に可動子８ｄを駆動させるのに必要な推力を得るために、従来のリニアモータ８ではマグネット８ｃを大きくする必要性があった。しかしながらマグネット８ｃは一般に高価な希土類を材料に使用しているため、マグネット８ｃが大きくなることで、大幅なコスト増加をきたしていた。
【００２２】
さらに、可動子８ｄと固定子８ａ，８ｂとの間に形成される２つの空隙は、いずれの箇所でも同一の距離であることが望ましい。距離に差があると、この間で磁気吸着力のアンバランスが生じ、その結果、可動子８ｄの揺動方向に対して直角方向のこじりの力が発生し、軸受部１０ａの支持機構において摺動損失を発生させるばかりでなく、異常な摩耗を発生させ、寿命を低下させる要因にもなるからである。
【００２３】
これを回避するため、２つの空隙の距離を大きくすると入力が増加してしまう上に、マグネット８ｃもさらに大きくする必要がある。そこで通常はマグネットシェル４を含む駆動系の加工精度を上げることになるが、加工精度を上げるためには可動部であるマグネットシェル４の剛性を上げる必要上、これを厚くすることになり、すると駆動系の重量が増加する。その結果、可動子８ｄを駆動させるために必要な推力が増加し、巻き線８ｅへ供給する電流が増加して、入力が増加してしまう。
【００２４】
また、駆動系の加工精度を上げることは、製造工程でのコスト増加をともなう。
【００２５】
また、従来のリニアモータ８を搭載した従来のリニアコンプレッサの構成では、マグネット８ｃと固定子８ａ、マグネット８ｃと固定子８ｂの間での磁気吸着力アンバランスのために、先に述べた通り可動子８ｄの往復運動方向に対して直角方向のこじりの力が発生するが、これに加えて可動子８ｄを含む可動要素１５に重力が作用する。
【００２６】
これらのこじり力は、軸受として機能しているピストン１０とシリンダ９の摺動部にかかるが、磁気吸着力が大きいほどこじりによる摺動損失が大きく、効率が低くなり、磁気吸着力が極端に大きい場合には、摺動部の摩耗が生じることもある。
【００２７】
これらの欠点を補うために、摺動長を長くして摺動部の面圧を小さくするとコンプレッサの大きさが大きくなり、またマグネットの量を少なくすると、モータ効率が低下したり、モータ推力が不足するといった不具合が生じてしまう。また、モータの鉄心やマグネットの加工精度や組み立て精度を上げることは、コスト増加をともなう。
【００２８】
さらに、従来のリニアモータを搭載した従来のリニアコンプレッサの構成では、共振作用を利用して可動要素１５が往復動することによりコンプレッサ本体が大きく振動し、この振動がサスペンションスプリング１３を介して密閉ケーシング１４に伝達することから、密閉ケーシング１４の振動や騒音が大きいといった欠点を有している。
【００２９】
特に、本従来例においては、リニアモータ８の可動要素１５が水平方向に往復運動する横型配置であるために、振動を低減することが困難であった。というのも、圧縮機構部７を内部懸架するサスペンションスプリング１３を水平方向に配置しようとしても、圧縮機構部７の重量が重いために水平方向の配置が困難である。そのため、サスペンションスプリング１３を垂直方向に配置することが多いが、その場合、圧縮機構部７の振動方向とサスペンションスプリング１３の伸縮方向が９０度ずれてしまう。即ち、サスペンションスプリング１３が伸縮方向のばね定数だけではなく、伸縮方向と９０度ずれた横方向のばね定数との複合で圧縮機構部７の振動伝達を吸収せざるを得なくなり、種々の方向の振動低減が十分に行なうことが困難であった。
【００３０】
それでも、十分とはいえないまでも、サスペンションスプリング１３の剛性を小さくするなどして圧縮機構部７から密閉ケーシング１４への振動伝達を低減しようとすると、サスペンションスプリング１３の長さが長くなるため密閉ケーシング１４のサイズが大きくなってしまう。
【００３１】
本発明は、上記従来の課題を解決するもので、可動子の支持機構における損失を低減し、低コストかつ高効率なリニアモータを提供することを目的とする。
【００３２】
また、摺動部での摺動損失を低減するとともに振動を低減し、小型で低コスト・低振動かつ高効率なリニアモータおよびリニアコンプレッサを提供することを目的とする。
【００３３】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１に記載の発明は、少なくとも２つの磁極を形成し、固定鉄心および固定鉄心に係着したマグネットワイヤを備えた固定子と、固定子の内側に位置し、可動鉄心とマグネットとを備えた可動子と、略板状の弾性材に形成された複数のアームによって可動子を揺動方向に揺動自在に支持するフレクシャベアリングとを備えたもので、マグネットと可動鉄心を一体化することによって、磁束ループに含まれる空隙を小さくするができ、磁気抵抗が小さくなることで、小さく少ないマグネットで必要な磁力を発生させることができる上、可動子の往復運動方向に対して直角方向のこじり力と重力を支持する支持機構における損失を低減するという作用を有する。
【００３４】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記固定子の内側に形成した磁極と前記可動子の外周面とは、前記可動子の揺動方向の軸心を共有した略円筒形をなしており、可動子が回転した場合においても固定子との空隙が一定間隔に維持されるため、可動子と固定子の衝突による破損や、側方向力の増大による軸受等の支持機構の摩耗を防止することができるとともに、組み立て性や加工精度の確保が容易であるという作用を有する。
【００３５】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、一端が前記可動子または前記可動子の軸心に延出形成された可動軸に係止され、他端が前記固定子に固定されたバネホルダーに係止されたコイルバネを備えたものであり、フレクシャベアリングの小さなばね定数に依存せずコイルバネの大きなばね定数と、固定子及び可動子の質量とできまる共振周波数近傍で駆動することで、比較的高い共振周波数での共振作用を利用して少ない入力で大きな出力（可動子の大きな振幅）を得ることができるという作用を有する。
【００３６】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の発明において、静止状態において、前記コイルバネの圧縮寸法を可動子の揺動距離の１／２以上としたので、可動子が揺動しても常にコイルバネは自然長より圧縮された寸法となっており、コイルバネが可動子及びバネホルダーの間で常に張っており、その結果、常に効率の良い共振運動を繰り返し行うことができるという作用を有する。
【００３７】
請求項５に記載の発明は、請求項３または４に記載の発明において、前記バネホルダーは、前記フレクシャベアリングと前記コイルバネを内部に収容する略密閉空間を形成したものあり、リニアモータの電磁音、可動子やコイルバネやフレクシャベアリングの動作音などの騒音源をバネホルダーが取り囲んで遮音するという作用を有する。
【００３８】
請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載のリニアモータと、前記可動子と軸心を共有するシリンダと、前記シリンダ内に往復自在に挿入され、前記可動子と連結されたピストンとを備えたものであり、ばねと質量による共振作用を利用してピストンを効率よく往復運動させるとともに、シリンダとピストン間の側圧低減による摺動損失を低減することができるという作用を有する。
【００３９】
請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の発明において、前記ピストンと前記可動子が、ボールジョイントを介して連結されたものであり、可動子とシリンダの軸心がずれたり、軸が傾斜して組み立てられても、ピストンとシリンダの軸心が合うようにボールジョイントで軸ずれや軸傾斜を吸収することができ、シリンダとピストン間の側圧低減による摺動損失を低減するという作用を有する。
【００４０】
請求項８に記載の発明は、請求項６に記載の発明において、前記ピストンと前期可動子が弾性体からなる可倒ロッドを介して連結されたものであり、可動子とシリンダの軸心がずれたり、軸が傾斜して組み立てられても、ピストンとシリンダの軸心が合うように可倒ロッドが撓んで軸ずれや軸傾斜を吸収することができ、シリンダとピストン間の側圧低減による摺動損失を低減するという作用を有する。
【００４１】
請求項９に記載の発明は、請求項６から８のいずれか一項に記載の発明において、潤滑油を使用しない、オイルフリーの構成としたので、潤滑油に冷媒が溶解しない分、冷却システムに使用する冷媒量を低減できるという作用を有する。
【００４２】
請求項１０に記載の発明は、請求項６から９のいずれか一項に記載の発明において、前記シリンダと前記ピストンとの摺動部をガスベアリングで構成したので、摺動部が非接触となるため摺動損失をほぼ零にまで低減できるとともに、摺動部の摩耗もほとんど無いという作用を有する。
【００４３】
請求項１１に記載の発明は、請求項９に記載の発明において、前記シリンダか前記ピストンの少なくとも一方に、自己潤滑性を有する材料を用いたので、自己潤滑性の効果により潤滑油を使用しなくても摺動部摩耗を防止できるという作用を有する。
【００４４】
請求項１２に記載の発明は、請求項９に記載の発明において、前記シリンダか前記ピストンの少なくとも一方に、セラミックス系材料を用いたので、セラミックス系材料の耐摩耗性により、潤滑油を使用しなくても摺動部摩耗を防止できるという作用を有する。
【００４５】
請求項１３に記載の発明は、請求項６から１２のいずれか一項に記載の発明において、前記シリンダの少なくとも一部をコイルバネ内に挿入配置したので、密閉ケーシングの小型化、特に揺動方向の小型化ができるという作用を有する。
【００４６】
請求項１４に記載の発明は、請求項６から１３のいずれか１項に記載の発明において、前記可動子の揺動方向を重力方向と一致させたので、可動子のラジアル方向に重力が作用しないため、フレクシャベアリングのラジアル方向の必要剛性を小さくすることができ、その分、ヒステリシス損失を低くすることができるという作用を有する。
【００４７】
請求項１５に記載の発明は、請求項１４記載の発明において、前記可動子の揺動方向に弾性変形可能なバネと前記バネに取り付けたウエイトとからなる動吸振器を密閉ケーシングに取り付けたので、重力方向のみの密閉ケーシングの振動に対して、動吸振器のウエイトも同じ重力方向に、しかも密閉ケーシングの振動の位相と逆位相で揺動することで、密閉ケーシングの振動を打ち消すという作用を有する。
【００４８】
請求項１６に記載の発明は、請求項１５に記載の発明において、前記動吸振器を前記密閉ケーシング内の上部空間または下部空間の少なくとも一方に形成したので、密閉ケーシングの大きさを大きくすることなく、動吸振器を内蔵することができるという作用を有する。
【００４９】
請求項１７に記載の発明は、請求項１５から１６のいずれか一項に記載の発明において、前記動吸振器の前記ウエイトの形状は、前記密閉ケーシング内側に沿った略環状形状または略円弧形状であるため、動吸振器のウエイトを密閉ケーシングの大きさを大きくすることなく重くでき、低い周波数での低振動化が可能となるという作用を有する。
【００５０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明によるリニアモータ及びリニアコンプレッサの実施の形態について、図面を参照しながら説明する。尚、従来と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００５１】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１によるリニアモータの側断面図、図２は図１のＡ−Ａ線断面図、図３はリニアモータの動作原理を示す模式図、図４はフレクシャベアリングの平面図、図５はリニアモータの電流の流れる方向を示す模式図である。
【００５２】
図１から図５において、略円筒形をした固定子２２は、リング状に巻かれた２つのマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂと、このマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂを収容するとともに、内周に独立した３つの磁極を形成する固定鉄心２３からなる。
【００５３】
固定鉄心２３は、磁気的に無方向性でかつ透磁率の高い、例えばＪＩＳ　Ｃ２３５２の無方向性電磁鋼帯に代表されるケイ素鋼板を、前記円筒の軸心に対して放射状に配列している。この固定鉄心２３は、軸方向に２３ａ，２３ｂ，２３ｃと３つに分かれ、おのおのが内周面に独立した磁極２３ｄ，２３ｅ，２３ｆを形成し、あらかじめリング状に捲回したマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂを挟み込むように組み立てられている。
【００５４】
マグネットワイヤ１２ａ，１２ｂの巻線の端部１２ｃ，１２ｄ，１２ｅ，１２ｆは、固定鉄心２３の放射状に配置された薄板の一部に隙間を設けて、図３に示すように軸周りに電流が流れる方向が互いに逆向きになるように結線されている。また、端部１２ｇ，１２ｈは、電気絶縁した導線を利用して、固定鉄心２３の外側に引き出されている。
【００５５】
可動子２１は、固定子２２と軸心を共有する略円筒形をなすとともに、前記軸方向に揺動自在に固定子２２の内側に収容され、鉄系材料からなる中空円筒形状をなした芯部２１ａと、この芯部２１ａの外周に前記軸心を中心として放射状に透磁率の高い、例えばＪＩＳ　Ｃ２３５２の無方向性電磁鋼帯に代表されるケイ素鋼板を配列した薄板部２１ｂとが一体となって形成する可動鉄心２４と、固定子２２の内周と一定の空隙をもって可動鉄心２４の外周に接着剤で固定され、軸方向に２つに分離し、表面にそれぞれ異なる磁極を有するマグネット２５ａ，２５ｂとから形成される。マグネット２５ａ，２５ｂは、希土類元素を含み、強磁界を有するマグネットが用いられている。
【００５６】
可動軸２６ａ，２６ｂは、芯部２１ａに固定され揺動方向に延出した軸で、枠体２７は固定子２２の外周を固定支持している。可動軸２６ａ，２６ｂはいずれも鉄に比べ十分に電気抵抗が大きく、非磁性であるステンレス材料などで形成される。
【００５７】
それぞれ可動子２１の揺動方向両側に配設されたフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂは、板状の弾性材に細い８本のスリットを設けることで形成された８本のアーム２８ｃ，２８ｄ，２８ｅ，２８ｆ，２８ｇ，２８ｈ，２８ｉ，２８ｊによって、可動子２１を揺動方向に揺動自在に支持している。
【００５８】
フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂは、それぞれ外周部で枠体２７と連結固定され、内周部で可動軸２６ａ，２６ｂと連結固定されており、半径方向の剛性は極めて大きいものの、軸方向（揺動方向）の剛性が小さいといった、いわゆる軸受の特性を有している。半径方向及び軸方向の剛性は、アームの形状や配列、材料、材料厚さなどの設計因子により変化するが、少なくとも可動子２１が磁気吸引力によって固定子２２に吸引される力を支持し、可動子２１と固定子２２が全周にわたって一定隙間を確保するだけの半径方向剛性を備えている。
【００５９】
マグネット２５ａ，２５ｂと磁極２３ｄ，２３ｅ，２３ｆは、可動子２１が揺動した際にも、それぞれ、マグネット２５ａが電極２３ｄ，２３ｅと対向し、マグネット２５ｂが磁極２３ｅ，２３ｆと対向するように配置されている。　また、可動子２１は揺動時に固定子２２の内部から外に出ないように長さが選択されており、固定子２２との長さの差は可動子２１の最大振幅と概ね一致する。
【００６０】
以上のように構成されたリニアモータについて、以下その動作を説明する。
【００６１】
リング状のマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂに電流を通じると、まず、矢印で示すように固定鉄心、空隙、マグネット、可動鉄心、マグネット、空隙、固定鉄心へとループする磁束Φが発生する。この磁束Φにより、固定鉄心２３への各磁極２３ｄ，２３ｅ，２３ｆはそれぞれＮ極、Ｓ極、Ｎ極に磁化される。可動子２１のマグネット２５ａ，２５ｂの外表面はそれぞれＳ極、Ｎ極に磁化されているので、各磁極と各マグネットとの間には白抜きで示す吸引、反発の力が発生し、可動子２１は矢印イで示す方向に駆動される。
【００６２】
次にマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂに逆向きの電流が流れると、前述と逆の動作が生じ、可動子２１は矢印イと逆向きに駆動される。電流の方向と大きさを交互に切り換えるよう制御することで可動子２１の往復動作が行われる。
【００６３】
ここで、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂには可動子２１の往復運動に伴って、微小な回転ねじれが生じるが、可動子２１と固定子２２の形状が円筒型となっているのでこの回転ねじれを吸収し、可動子２１が回転しても固定子２２とは一定の空間距離を保つことができ、可動子２１と固定子２２が接触したり衝突することによる効率の低下、騒音の増大といった問題を防止することができる。また、可動子２１と固定子２２の位置関係は互いの軸心を合わせるだけでよい。例えば可動子２１の表面が平面である場合に比べ、空隙を一定に保つように組み立てることが容易である。その結果、可動子２１と固定子２２の間に作用するマグネット２５ａ，２５ｂによる磁気吸引力の偏りがほとんどなく、その結果、半径方向への荷重がほとんど生じない。
【００６４】
しかも、その半径方向への荷重はフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂにて支持されているため、すべり軸受などの支持機構を使用する場合など比べ、可動子２１の揺動に伴う摺動損失は発生しない。さらに、側方向への荷重がほとんど生じないために、可動子２１を支持するためにフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂに必要な半径方向の剛性も小さく、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂの枚数を減らす、厚さを薄くする、アーム数を減らすなどの低剛性設計を行なうことにより、揺動方向にフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂが変形する際のヒステリシス損失を最小限に抑えることができ、高い効率を得ることができる。尚、このヒステリシス損失とは、バネを例に説明すると、バネを圧縮し内部に蓄積したエネルギーを、バネが伸びる反発力として完全には取り出せず、その際に生じる損失を意味する。
【００６５】
また、マグネット２５ａ，２５ｂは可動鉄心２４外周に固定してあるため、従来の可動マグネット型のリニアモータに比べ、マグネット２５ａ，２５ｂと可動鉄心２４の間に空隙が存在しない分、磁束ループ中の空隙が少ない。その結果、磁気抵抗が小さくなるため、磁束は可動マグネット型に比べ流れやすく、必要推力を得るため一定の磁束を発生させるマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂへの電流を少なくすることができ、効率の向上やマグネット量の低減を図ることができる。
【００６６】
また、可動子２１の可動鉄心２４および固定子２２の固定鉄心２３はいずれも軸方向を中心に放射状に配設した薄板で構成しているので、薄板の延展方向と磁束方向が一致するため透磁率を高めるとともに、鉄心内に発生する誘導電流を抑制し、損失を減少させることができる。
【００６７】
また、本実施の形態によれば、マグネット２５ａ，２５ｂを可動鉄心２４の表面に接着剤で貼り付けて、可動子２１と一体化していることで、脆いマグネット自身の強度を補完することができる。その結果、高価な希土類からなるマグネットを薄くすることができ、大幅なコストダウンとともに可動部の軽量化による効率の向上が得られる。
【００６８】
加えて本実施の形態では、可動子２１を支持する可動軸２６ａ，２６ｂ、固定子２２の外周を支持する枠体２７、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂは非磁性体であるステンレスで構成されているため、固定鉄心２３から枠体２７、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂを経て可動軸２６ａ，２６ｂを迂回する磁束の漏れを防ぐとともに、漏れ磁束による誘導電流の発生を防止でき、モータの効率低下を防ぐことができる。なお、プラスティックなどステンレス以外の非磁性材料をこれらの部分に用いても、同様の効果を得ることができる。
【００６９】
また、固定鉄心２３は、マグネットワイヤ１２ａ，１２ｂの収納部分を含む断面で軸方向に３つのブロック２３ａ，２３ｂ，２３ｃに分割されているため、あらかじめリング状に巻いたマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂを挟み込むように挿入することで組立が可能となり、高い生産効率を得ることができる。
【００７０】
なお、本実施例では固定子２２の磁極数を３とし、可動子２１のマグネットを軸方向に２つ配置したが、固定子の磁極数を２つ、あるいは４つ以上としても、モータは構成可能である。この場合、軸方向に磁極数より１つ少なく可動子にマグネットを配置すればよく、本実施の形態で得られる効果に変わりはない。
【００７１】
可動子２１の可動鉄心２４は円筒状の芯部を軸として、周囲に放射状に同じ幅を有する薄板を配置しているため、容易に円筒形状を形成することができる。
【００７２】
さらに、可動子２１の芯部２１ａは鉄系材料で形成されているため、磁束ループの磁路の一部として作用するので、可動子２１を軽量化しながら効率向上を図ることができる。
【００７３】
また、構造体としての強度や、磁束ループの磁路としての寄与が小さい芯部２１ａの中心付近は中空としているので、可動子２１を軽量化することができる。
【００７４】
磁束の流れは、固定鉄心２３ａ内で９０度方向を変えているが、固定鉄心２３には無方向性電磁鋼帯を使用しているため、磁束がどの方向に流れても透磁性に方向性を有さないため、著しい効率低下は起こらない。
【００７５】
さらに、可動子２１の往復距離の最大値を概ね可動子２１と固定子２２の長さの差と一致させることで、可動子２１のマグネット２５ａ，２５ｂが固定子２２の外側に飛び出し固定子２２内部に引き戻す磁気吸引力が作用することに起因してモータ推力が低下することを防止している。
【００７６】
なお、本発明のフレクシャベアリングは、板状の弾性体に渦巻状のアームを備えたものであるが、他の形状であってもよい。
【００７７】
また、リニアモータとして説明したが、まったく同一構成で往復運動を電流に変換する発電機としても利用可能である。
【００７８】
また、リング状に巻いたマグネットワイヤを直列に結線したが、並列に結線してもよい。
【００７９】
（実施の形態２）
図６は、本発明の実施の形態２によるリニアモータの断面図である。図６において、可動子２１以外は実施の形態１と同じ構成であるため、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００８０】
図６に示すように、略円弧状の断面形状を持つマグネット２９ａ，２９ｂ，２９ｃ、２９ｄが可動鉄心２４の内部に配設して可動子２１と一体化している。
【００８１】
そのため、上述した効果に加えて、マグネット２９ａ，２９ｂ，２９ｃ、２９ｄが可動子２１の表面に露出していないため、磁性体との吸引力が小さいために、磁性体との組み立てが容易となるといった取り扱いが容易となり、量産性や生産性が大幅に向上する。
【００８２】
（実施の形態３）
図７は、本発明の実施の形態３によるリニアモータの断面図である。
【００８３】
図７において、コイルバネ３０ａ，３０ｂは、一端が可動子２１に連結された可動軸２６ａ，２６ｂに係止され、他端が枠体２７に固定されたバネホルダー３１ａ，３１ｂに係止されている。コイルバネ３０ａ，３０ｂの組み付け時の長さ（Ｌ）は自然長（Ｈ）よりも短く、その圧縮寸法（Ｈ−Ｌ）は可動子２１の揺動距離、即ちストローク（Ｓ）の１／２以上となっており、可動子２１をコイルバネ３０ａ，３０ｂにより両側から押圧されて組み立てられている。
【００８４】
このコイルバネ３０ａ，３０ｂは、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂと併せた総和のばね定数として、可動子２１との質量の関係で決まる共振周波数を決定する。
【００８５】
往復動する可動子２１、可動軸２６ａ，２６ｂ及びコイルバネ３０ａ，３０ｂ、さらに固定子２２といった全ての構成部品は、枠体２７とバネホルダー３１ａ，３１ｂで構成された略密閉空間３１ｃ内に収納されている。
【００８６】
その他の部分については、実施の形態１と同様であり、詳細な説明は省略する。
【００８７】
以上のように構成されたリニアモータについて、以下その動作を説明する。
【００８８】
リング状のマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂに交流電流を通じると、実施の形態１と同様の原理で、可動子２１の往復動作が行われる。例えば、可動子２１が矢印ロの方向に移動した際には、コイルバネ３０ａが撓みコイルバネ３０ａに反発力が蓄えられる。
【００８９】
次に電流の流れ方向が変り、可動子２１が矢印ハの方向に移動する際には、反発力（Ａ）がコイルバネ３０ａから取り出され、可動子２１の速度として回収される。と同時に、今度はコイルバネ３０ｂが撓みコイルバネ３０ｂに反発力（Ｂ）が蓄えられ、可動子２１が再び矢印ロの方向に移動する際には、反発力（Ｂ）がコイルバネ３０ｂから取り出され、可動子２１の速度として回収される。
【００９０】
この動作がいわゆる共振作用であり、コイルバネ３０ａ，３０ｂを用いない時と比べて、小さい電流でストロークが大きい往復運動を行なうことができる。この時の電源の周波数を、可動子２１、固定子２２の質量とコイルバネ３０ａ，３０ｂのバネ定数から求められる共振周波数と一致させることで、可動子２１と共振ばねであるコイルバネ３０ａ，３０ｂからの加速度の周期が同期され、その結果、エネルギーロスは小さく抑えられ、可動子２１を効率よく往復動させることができる。
【００９１】
この共振作用における共振周波数の設計において、共振周波数を高くする設計のためには、可動子２１の重量の低減や、コイルバネ３０ａ，３０ｂやフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂのばね定数を大きくすることでの対応が容易であるが、可動子２１の重量の低減にはモータとしての設計限界があり、現実的にはばね定数を大きくするほうが容易なことが多い。
【００９２】
そのばね定数を大きくするために、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂのばね定数を大きくする（例えば厚さを厚くしたり、複数枚重ねるなど）と、ヒステリシス損失が大きくなり効率が低下する。しかし、コイルバネ３０ａ，３０ｂは基本的にヒステリシス損失がないため、コイルバネ３０ａ，３０ｂばね定数のみを大きくすることで、共振周波数を高くする設計において、ヒステリシス損失が小さく高い効率が確保することが可能である。
【００９３】
また、コイルバネ３０ａ，３０ｂの組み付け時の長さ（Ｌ）は自然長（Ｈ）よりも短く、その圧縮寸法（Ｈ−Ｌ）は可動子２１の揺動距離、即ちストローク（Ｓ）の１／２以上となっている。
【００９４】
そのため、可動子２１が矢印ロの方向に最大限移動した場合でも、コイルバネ３０ｂの長さ（Ｌｂ）は自然長（Ｈ）よりも短い、即ちコイルバネ３０ｂは自然長から必ず圧縮された状態にあることになる。
【００９５】
同様に、可動子２１が矢印ハの方向に最大限移動した場合でも、コイルバネ３０ａの長さ（Ｌａ）は自然長（Ｈ）よりも短い、即ちコイルバネ３０ａは自然長から必ず圧縮された状態にあることになる。
【００９６】
従って、可動子２１が往復動しても、常にコイルバネ３０ａ，３０ｂは自然長よりも圧縮された状態であるため、特別な固定手段を用いなくとも、その変形により蓄えられるエネルギーによって、コイルバネ３０ａ，３０ｂは可動軸２６ａ，２６ｂとバネホルダー３１ａ，３１ｂ間に撓んだ状態で係止することができ、脱落することも無い。
【００９７】
さらに、往復動する可動子２１、可動軸２６ａ，２６ｂ及びコイルバネ３０ａ，３０ｂ、さらに固定子２２といった全ての構成部品は、枠体２７とバネホルダー３１ａ，３１ｂで構成された略密閉空間３１ｃ内に収納されているため、可動子２１、可動軸２６ａ，２６ｂ、コイルバネ３０ａ，３０ｂの動きに伴う騒音を略密閉空間３１ｃに内にとどめ、外部に騒音が伝わることを低減する、いわゆる遮音効果を得ることができる
また、可動子２１の可動鉄心２４および固定子２２の固定鉄心１３はいずれも軸方向を中心に放射状に配設した薄板で構成されているため、構成部品が振動することで、振動に起因する薄板などからの騒音が発生することもあるが、この騒音についても遮音することができる。
【００９８】
尚、本実施の形態においては、コイルバネ３０ａ，３０ｂを同じばね定数の同一ばねとしているが、ばね定数や寸法が異なるコイルバネを組み合わせたとしても、同様に実施可能である。
【００９９】
（実施の形態４）
図８は、本発明の実施の形態４によるリニアコンプレッサの断面図である。
【０１００】
図８において、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂの外周部は、バネホルダー３１ａ，３１ｂと、固定子２２を支持している枠体２７とで挟み込んで固定されている。また、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂの内周部は、可動子２１に連結された可動軸２６ａ，２６ｂとバネアダブター３２ａ，３２ｂに係止されている。
【０１０１】
コイルバネ３０ａ，３０ｂは、可動子２１と固定子２２とからなるリニアモータ３７を挟んで両端面側に配置され、さらにバネアダブター３２ａ，３２ｂとバネホルダー３１ａ，３１ｂ間に撓んだ状態で係止しており、特別な固定手段は用いていない。ただ、バネアダブター３２ａ，３２ｂとバネホルダー３１ａ，３１ｂの中央にコイルバネ３０ａ，３０ｂを係止するために、コイルバネ３０ａ，３０ｂとの当接面に僅かな段を設けている。
【０１０２】
シリンダ３３は、バネホルダー３１ｂに固定されており、シリンダ３３にはシリンダカバー３４が固定されている。
【０１０３】
バネアダブター３２ｂは、ボールジョイント３５を介してピストン３６と連結されており、ピストン３６はバネアダブター３２ｂに対して自由に傾斜、回転することが可能である。圧縮室３８は、ピストン３６とシリンダ３３とで構成されている。
【０１０４】
以上のように構成されたリニアコンプレッサにおいて、以下その動作を説明する。
【０１０５】
リニアモータ３７のマグネットワイヤ１２ａ，１２ｂに交流電流を流すと、可動子２１は固定子２２に対して往復動し、その駆動力が可動軸２６ｂ、バネアダブター３２ｂ、ボールジョイント３５を介してピストン３６に伝達され、ピストン３６が可動子２１と一体となって往復動する。そしてこのピストン３６の往復動により、圧縮室３８内に吸入された冷媒ガスを順次圧縮し、外部の冷凍サイクルへ吐出する。
【０１０６】
この時、実施の形態２にて説明した通り、リニアモータ３７に通電する電源の周波数を、可動子２１、固定子２２の質量と、コイルバネ３０ａ，３０ｂのバネ定数から求められる共振周波数と一致させることで、可動子２１と共振ばねであるコイルバネ３０ａ，３０ｂからの加速度の周期が同期され、その結果、エネルギーロスは小さく抑えられ、可動子２１を効率よく往復動させることができる。
【０１０７】
特に、可動子２１をフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂにて両持ち支持されているため、すべり軸受などの支持機構を使用する場合などと比べて、可動子２１の揺動に伴う摺動損失は発生しない。さらに、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂが変形する際のヒステリシス損失についても、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂに必要な半径方向の剛性も小さく、フレクシャベアリングの枚数を減らす、厚さを薄くする、アーム数を減らすなどの低剛性設計を行なうことにより最小限に抑えることができ、高い効率を得ることができる。
【０１０８】
さらに、可動子２１の半径方向に作用する磁気吸引力を全て、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂにて両持ち支持されているため、可動子２１と固定子２２間で発生する磁気吸引力、即ち可動子２１が固定子２２に対して半径方向に引き寄せられる力が、ピストン３６とシリンダ３３の側圧となって作用し摺動損失が発生するといったことは起こらない。そのため、摺動損失の低減による高効率化を達成することが出来るとともに、摺動部の信頼性も大幅に向上する。
【０１０９】
さらに、可動子２１の半径方向に作用する磁気吸引力がピストン３６とシリンダ３３の側圧として作用しないため、可動子２１の往復動運動をピストン３６に伝達するバネアダブター３２ｂとピストン３６間にボールジョイント３５を配設してもピストン３６を支持することが可能となる。そのため、シリンダ３３内をピストン３６が往復動する際には、シリンダ３３の摺動部に対して軸傾斜がほとんどない状態で揺動するよう、ボールジョイント３５によりピストン３６が傾斜することができる。
【０１１０】
従って、可動子２１とシリンダ３３の軸心がずれたり、軸が傾斜して組み立てられても、ピストン３６とシリンダ３３の軸心が合うようにボールジョイントで軸ずれや軸傾斜を吸収することができ、部品や部品組み立て精度を向上させることなく、シリンダ３３とピストン３６間の側圧低減による摺動損失を低減することで、コンプレッサとして高効率化を図ることができる。
【０１１１】
（実施の形態５）
図９は、本発明の実施の形態５によるリニアコンプレッサの要部断面図である。図９において、リニアモータ３７などは実施の形態４の図８と同じ構成であるため、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【０１１２】
図９において、ピストン３９ａは、少なくとも一部が細棒のように半径方向の剛性が小さく、容易に半径方向に弾性変形可能な、いわゆる弾性体からなる可倒ロッド４０と、フレクシャベアリング２８ｂ、可動軸２６ｂを介して可動子２１と連結されている。
【０１１３】
可倒ロッド４０は、強度などの面から、ステンレスやアルミニウムなどの材料を用い、断面形状が円形の比較的細い部位を備えている。この細い部位を備えることで、可倒ロッド４０は軸方向に対して傾斜した方向に弾性変形の範囲内で倒れることが可能である。
【０１１４】
また、シリンダカバー３４内の高圧室３４ａに吐出された冷媒ガスの多くは、Ｄライン４１を経由してコンプレッサの外に吐出され、一部はシリンダ４２ａ内に設けられた複数の連通路４３を経由してピストン３９ａとシリンダ４２ａとの摺動部に導かれ、ガスベアリング４７を形成している。さらに、潤滑油は使用していない。
【０１１５】
シリンダカバー３４内の高圧室３４ａ内には、吐出バルブ機構４４と、吐出バルブ機構４４をシリンダ４２ａに付勢している吐出スプリング４５が配設されている。
【０１１６】
第２吸入管４６は、一端４６ａがバネホルダー３１ｂ内で、シリンダ４２ａの反圧縮室側近傍に開口しており、他端４６ｂは密閉ケーシング４７内に開口している。吸入路３９ｂが、ピストン３９ａ内に設けられており、吸入バルブ機構３９ｃはピストン３９ａの圧縮室３８側に取り付けられている。
【０１１７】
以上のように構成されたリニアコンプレッサについて、以下その動作を説明する。尚、他の実施の形態と同様の内容については、同一符号を付し詳細な説明を省略する。
【０１１８】
可動子２１の半径方向に作用する磁気吸引力を全て、フレクシャベアリング２８ａ，２８ｂにて両持ち支持されているため、可動子２１の往復動運動をピストン３９ａに伝達する部材が磁気吸引力を支持する必要はなく、軸方向の剛性のみ求められ、半径方向の剛性は小さくてよい。
【０１１９】
そのため、ピストン３９ａと可動子２１の連結に、一部分が細棒のように半径方向の剛性が小さく、容易に半径方向に弾性変形可能な、弾性体からなる可倒ロッド４０を使用することで、可動子２１とシリンダ４２ａの軸心がずれたり、軸が傾斜して組み立てられていても、ピストン３９ａとシリンダ４２ａの軸心が合い軸傾斜もない状態となるように可倒ロッドが傾いたり撓むことで、部品精度や部品組み立て精度の不具合を吸収ことができる。
【０１２０】
従って、部品や部品組み立て精度を向上させることなく、シリンダ４２ａとピストン３９ａ間の側圧を低減することができ、摺動損失の低減により、コンプレッサとして高効率化を図ることができるとともに、摺動部の信頼性も更に向上する。
【０１２１】
さらに、可倒ロッド４０は、ボールジョイント機構などと比べて構造が簡単である上に、ボールジョイント機構のように僅かな摺動部さえもないため、摺動損失も小さく且つ連結機構としての信頼性も高い。
【０１２２】
また、潤滑油を使用しないオイルフリーの構成であり、潤滑油に冷媒が溶解しない分、冷却システムに使用する冷媒量を低減でき安価となるだけでなく、冷却システムにおける熱交換の効率が向上し、冷却システム全体の効率が向上する。さらに、自然冷媒、可燃性冷媒を使用した場合においては、冷媒の使用量を低減できるため、万一冷媒が漏洩した際の引火、爆発の可能性が低くなり、安全性が向上する。
【０１２３】
また、シリンダカバー３４内の高圧室３４ａに吐出された冷媒ガスの一部が、シリンダ４２ａ内に設けられた複数の連通路４３を経由して、ピストン３９ａとシリンダ４２ａとの摺動部の微少隙間に導かれてガス膜を形成（いわゆるガスベアリング４７）し、ピストン３９ａとシリンダ４２ａが非接触状態になる。
【０１２４】
ガスベアリング４７の性能として、いかに少ないガス量、低いガス圧で非接触化を実現できるかの評価されることが一般的であるが、連通路４３の形状、寸法、配設位置などによって、ガスベアリング４７の性能が大きくい変化することを確認済みであり、少なくとも連通路４３の一部に、φ３０μｍからφ２００μｍレベルの断面積に相当する微小な断面積部の配設が望ましいとの結果を得ている。そのため、潤滑油が存在する運転では、この微小な断面積部が潤滑油で詰まって冷媒ガスが流れず、ガスベアリング４７が機能しない。そのため、潤滑油を使用せずガスベアリング４７を用いることになる。
【０１２５】
以上のように、ピストン３９ａとシリンダ４２ａとを非接触状態にできることで、ピストン３９ａとシリンダ４２ａ間の摺動損失をほぼ零にまで低減できるとともに、摺動部の摩耗といった信頼性についても大幅に向上する。その効果は、運転周波数が高く摺動損失がもともと大きいコンプレッサであるほど、その効果は大きい。
【０１２６】
摺動損失は上記の通りほぼ零に低減できるものの、ピストン３９ａとシリンダ４２ａの摺動部に冷媒ガスを導くために、摺動部の漏れ損失が増大し、また圧縮した高圧ガスをガスベアリング４７として使用するため圧縮損失も増大する。しかしながら、上述したガスベアリング４７の設計ノウハウなどをもとに、その損失の低減も設計要素として可能である。
【０１２７】
（実施の形態６）
図１０は、本発明の実施の形態６によるリニアコンプレッサの要部断面図である。図１０において、リニアモータ３７などは実施の形態４の図８や実施の形態５の図９と同じ構成であるため、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【０１２８】
図１０において、ピストン３９ｄに自己潤滑性を有する材料４７ａを使用し、シリンダ４２ｂにセラミックス系材料４７ｂを使用している。
【０１２９】
そのため、ガスベアリング４７を使用しない場合においても、自己潤滑性の効果やセラミックス系材料４７ｂの耐摩耗性により、潤滑油を使用しない運転においても摺動部の摩耗を防止でき、信頼性を確保することができる。
【０１３０】
また、密閉ケーシング４８内に吸入された冷媒ガスは、第２吸入管４６を介してシリンダ４２ｂの反圧縮室側近傍に導かれ、シリンダ４２ｂの反圧縮室側、ピストン３９ｄの反圧縮室側、そしてピストン３９ｄに設けられた吸入路３９ａ、吸入バルブ機構３９ｂを介して、圧縮室３８内に流入する。
【０１３１】
圧縮室３８で圧縮された冷媒ガスは、吐出バルブ機構４４をシリンダ４２ｂに付勢している吐出スプリング４５の付勢力に打ち勝って開き、シリンダカバー３４内の高圧室３４ａへと吐出される。
【０１３２】
この時、冷蔵庫などの冷却システムにおける過渡運転時には、必ず運転圧力変動があり、そういった際には、ピストン３９ｄが所定のストロークを超えて往復動することが発生する。また、コンプレッサの運転電流や運転電圧などを制御している場合においては、更に制御精度や外乱対応精度などに起因して、ピストン３９ｄが所定のストロークを超えて往復動することが発生する。
【０１３３】
しかしながらその場合にでも、ピストン３９ｄが吐出バルブ機構４４を押し退けて揺動可能であるため、押し退け出来ない吐出バルブ機構と比べてピストン３９ｄに掛かる衝突の衝撃力を緩和することができる。そのため、ピストン３９ｄの衝突時の騒音を低減できるとともに、吐出バルブ機構４４やピストン３９ｄの信頼性の向上を図ることが出来る。
【０１３４】
（実施の形態７）
図１１は、本発明の実施の形態７によるリニアコンプレッサの断面図である。
【０１３５】
図１１において、リニアモータ３７などは実施の形態５の図９と同じ構成であるため、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【０１３６】
図１１において、密閉ケーシング４８内に、可動子２１の揺動方向が重力方向と一致するように圧縮機構部４９を縦型に配置されて、複数のサスペンションスプリング５０、トップスプリング５１にて内部懸架、内部支持されている。
【０１３７】
動吸振器５２は、ウエイト５３、バネ５４、ホルダー５５とから構成され、密閉ケーシング４８内の上部空間に形成している。ウエイト５３は、単一または複数個からなり、その形状は、密閉ケーシング４８内側に沿った略環状形状または略円弧形状略環状形状または略円弧形状である。
【０１３８】
組み立てられた状態またはリニアコンプレッサが停止している状態では、バネ５４ａと５４ｂは共に自然長より短く、圧縮された状態にある。そのためウエイト５３は、ピストン３９ａの揺動方向と同一方向に、バネ５４ａと５４ｂのバネ力により挟持されてホルダー５５に一体に取り付けられている。ホルダー５５の形状も略環状形状または略円弧形状である。
【０１３９】
バネ５４はウエイト５３の移動に伴い、ピストン３９ａの揺動方向に弾性変形可能である。さらに、ウエイト５３の重量及びバネ５４のピスト揺動方向のバネ定数の総和は、それらからから決まる共振周波数がリニアコンプレッサの運転周波数と一致するように選択されている。
【０１４０】
さらに、シリンダ４２ａはコイルバネ３０ｂ内に挿入配置されている。
【０１４１】
以上のように構成されたリニアコンプレッサについて、以下その動作を説明する。尚、他の実施の形態と同様の内容については、詳細な説明を省略する。
【０１４２】
可動子２１の揺動方向が重力方向と一致するように縦型配置としているため、可動子２１の半径方向に作用する力は、可動子２１と固定子２２の間に作用するマグネット２５ａ，２５ｂによる磁気吸引力のみであり、可動子２１の重力は作用しない。
【０１４３】
そのため、可動子２１を支持し磁気吸引力を支持しているフレクシャベアリング２８ａ，２８ｂの半径方向の剛性も、可動子２１の重力が作用しない分、小さくすることができる。例えば、例えば安価な材料選定、板厚の低減、形状の簡素化、小型化などが可能となる。
【０１４４】
また同様に、シリンダ４２ａとピストン３９ａの摺動部において、ピストン３９ａへの重力による側圧が作用しないため、その分、摺動損失を低減することができる。
【０１４５】
次に、動吸振器５２による低振動化について説明する。
【０１４６】
可動子２１は固定子２２に対して往復動し圧縮を行うが、この際圧縮機構部４９の固定子２２は可動子２１の往復動の反作用などにより、ピストン３９ａの往復方向に振動する。圧縮機構部４９は、サスペンションスプリング５０により、密閉ケーシング１内に弾性的に懸架されており、圧縮機構部４９の振動はサスペンションスプリング５０を介して密閉ケーシング４８に加振力として伝達する。密閉ケーシング４８に伝達された加振力により、ウエイト５３とバネ５４とからなる共振系が励起され、ウエイト５３がピストン３９ａの往復方向に振動する。この時、サスペンションスプリング５０から密閉ケーシング４８に伝わる加振力と、ウエイト５３の振動による作用力の大きさがほぼ等しく且つ逆位相で作用するため、圧縮機構部４９からの加振力は動吸振器５２からの作用力により打ち消される。
【０１４７】
また、密閉ケーシング４８の振動の周波数は、リニアコンプレッサの駆動周波数に一致するため、リニアコンプレッサの駆動周波数と動吸振器５２のウエイト５３の揺動周波数を合わせることで、動吸振器５２の効果を最大限に引き出し、密閉ケーシング４８の振動を最大限に低減することができる。具体的には、密閉ケーシング４８と動吸振器５２のウエイト５３の質量とバネ５４のばね定数とで決まる共振周波数が、リニアコンプレッサの駆動周波数と一致するように、ウエイト５３の質量とバネ５４のばね定数を選択設計することで、最大限に振動を低減することができる。
【０１４８】
尚、動吸振器５５を用いない場合でも、縦型配置とすることで可動子２１の揺動方向とサスペンションスプリング５０の伸縮方向とがともに重力方向で一致するため、密閉ケーシング４８の振動方向も重力方向となる。そのため、サスペンションスプリング５０の剛性を小さくするといった簡単な方法で、圧縮機構部４８の振動が密閉ケーシング４８に伝達されることを低減し、動吸振器５２を取り付けた時ほどではないものの、ピストン３９ａの往復方向が水平方向である横型配置よりも、密閉ケーシング４８の大幅な低振動化を図ることができる。
【０１４９】
また、上述した動吸振器５２を密閉ケーシング４８の上部空間に形成している。圧縮機構部４９のうち半径方向に最も大きく、径方向の大きさを決定しているのはリニアモータ３７であるが、密閉ケーシング４８の上部空間にはリニアモータ３７を配置していない。
【０１５０】
そのため、密閉ケーシング４８の径方向の大きさに対して、上部空間と下部空間には、無効な空間が形成されるが、この空間に動吸振器５２を形成することで、密閉ケーシング４８の大きさを大きくすることなく、動吸振器５２をコンパクトに内蔵し、低振動化を達成することができる。
【０１５１】
特に、リニアモータ３７の円形形状、密閉ケーシング４８の円形形状と同様に、動吸振器５２の形状を密閉ケーシング４８内側に沿った略環状形状または略円弧形状とすることで、密閉ケーシング４８の大きさを大きくすることなく、動吸振器５２をコンパクトに内蔵することができる。さらに、動吸振器５２のウエイト５３を大きくする、即ち重くすることができ、密閉ケーシング４８と動吸振器５２のウエイト５３の質量とバネ５４のばね定数とで決まる共振周波数の設計幅が大きくすることができる。そのため、動吸振器５２で密閉ケーシング４８の振動を低減できる駆動周波数の幅が広くなり、低振動で駆動できるリニアコンプレッサの運転周波数幅が大きくできる。
【０１５２】
さらに、シリンダ４２ａの少なくとも一部をコイルバネ３０ｂ内に挿入配置したので、コイルバネ３０ｂ外にシリンダ４２ａを配置した時と比較して、圧縮機構部４９の可動子２１の揺動方向の大きさを小さくすることができる。そのため、リニアコンプレッサとして密閉ケーシング４８の小型化、特に可動子２１の揺動方向の小型化を図ることができる。
【０１５３】
尚、本実施の形態においては、動吸振器５２を密閉ケーシング４８内の上部空間に形成しているが、密閉ケーシング４８内の下部空間に形成しても同様の効果が得られる。
【０１５４】
また、本実施の形態においては、リニアモータが重力方向上方に配置されているが、リニアモータが重力方向下方に配置されても、同様に実施可能である。
【０１５５】
【発明の効果】
以上説明したように請求項１記載の発明は、低コストかつ高効率化を図ることができるという効果がある。
【０１５６】
また、請求項２に記載の発明は、可動子と固定子の破損や支持機構の摩耗を防止することができるという効果がある。
【０１５７】
また、請求項３に記載の発明は、比較的高い共振周波数での共振作用を利用してより効率の高い運転を行なうことができるという効果がある。
【０１５８】
また、請求項４に記載の発明は、コイルバネが可動子及びバネホルダーと離れることはなく、常に効率の高い共振運動を繰り返し行うことができるという効果がある。
【０１５９】
また、請求項５に記載の発明は、モータ騒音を大幅に低減することができるという効果がある。
【０１６０】
また、請求項６に記載の発明は、コンプレッサとして高効率化を図ることができるという効果がある。
【０１６１】
また、請求項７に記載の発明は、コンプレッサとして高効率化を図ることができるという効果がある。
【０１６２】
また、請求項８に記載の発明は、容易で且つ高信頼生を確保しつつ、コンプレッサとして高効率化を図ることができるという効果がある。
【０１６３】
また、請求項９に記載の発明は、冷却システムに使用する冷媒量を低減できるとともに、システム全体の効率が向上するという効果がある。
【０１６４】
また、請求項１０に記載の発明は、摺動損失をほぼ零にまで低減できるとともに、摺動部の摩耗といった信頼性も大幅もほとんど無いという効果がある。
【０１６５】
また、請求項１１に記載の発明は、自己潤滑性の効果により潤滑油を使用しなくても摺動部摩耗を防止できるという効果がある。
【０１６６】
また、請求項１２に記載の発明は、セラミックス系材料の耐摩耗性により、潤滑油を使用しなくても摺動部摩耗を防止できるという効果がある。
【０１６７】
また、請求項１３に記載の発明は、リニアコンプレッサとして密閉ケーシングの小型化を図ることができるという効果がある。
【０１６８】
また、請求項１４に記載の発明は、フレクシャベアリングの小型化、低コスト化に加えて、摺動損失の低減を図ることができるという効果がある。
【０１６９】
また、請求項１５に記載の発明は、密閉ケーシングの低振動化を図ることができるという効果がある。
【０１７０】
また、請求項１６に記載の発明は、密閉ケーシングの大きさを大きくすることなく、動吸振器を内蔵することができるという効果がある。
【０１７１】
また、請求項１７に記載の発明は、密閉ケーシングを大きくすることなく、動吸振器のウエイトを重くでき、低い周波数での低振動化を図ることができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるリニアモータの実施の形態１の断面図
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図
【図３】同実施の形態のリニアモータの動作原理を示す模式図
【図４】同実施の形態のフレクシャベアリングの平面図
【図５】同実施の形態のリニアモータの電流の流れを示す模式図
【図６】本発明によるリニアモータの実施の形態２の断面図
【図７】本発明によるリニアモータの実施の形態３の断面図
【図８】本発明によるリニアコンプレッサの実施の形態４の断面図
【図９】本発明によるリニアコンプレッサの実施の形態５の要部断面図
【図１０】本発明によるリニアコンプレッサの実施の形態６の要部断面図
【図１１】本発明によるリニアコンプレッサの実施の形態７の断面図
【図１２】従来のリニアコンプレッサの断面図
【図１３】図１２の要部拡大図
【符号の説明】
１２ａ，１２ｂ　マグネットワイヤ
２１　可動子
２２　固定子
２３　固定鉄心
２３ｄ，２３ｅ，２３ｆ　磁極
２４　可動鉄心
２５ａ，２５ｂ　マグネット
２６ａ，２６ｂ　可動軸
２８ａ，２８ｂ　フレクシャベアリング
２９ａ，２９ｂ，２９ｃ，２９ｄ　マグネット
３０ａ，３０ｂ　コイルバネ
３１ａ，３１ｂ　バネホルダー
３１ｃ　略密閉空間
３３　シリンダ
３５　ボールジョイント
３６　ピストン
３７　リニアモータ
３９ａ，３９ｄ　ピストン
４０　可倒ロッド
４２ａ，４２ｂ　シリンダ
４７　ガスベアリング
４７ａ　自己潤滑性を有する材料
４７ｂ　セラミックス系材料
４８　密閉ケーシング
５２　動吸振器
５３　ウエイト
５４　バネ

Claims (17)

1. 少なくとも２つの磁極を形成し、固定鉄心および前記固定鉄心に係着したマグネットワイヤを備えた固定子と、前記固定子の内側に位置し、可動鉄心とマグネットとを備えた可動子と、略板状の弾性材に形成された複数のアームによって前記可動子を揺動方向に揺動自在に支持するフレクシャベアリングを備えたリニアモータ。
2. 前記固定子の内側に形成した磁極と、前記可動子の外周面とは、前記可動子の揺動方向の軸心を共有した略円筒形をなす請求項１に記載のリニアモータ。
3. 一端が前記可動子または前記可動子の軸心に延出形成された可動軸に係止され、他端が前記固定子に固定されたバネホルダーに係止されたコイルバネを備えた請求項１または２のいずれか一項に記載のリニアモータ。
4. 静止状態において、前記コイルバネの圧縮寸法を前記可動子の揺動距離の１／２以上とした請求項３に記載のリニアモータ。
5. 前記バネホルダーは、前記フレクシャベアリングと前記コイルバネを内部に収容する略密閉空間を形成した請求項３または４のいずれか一項に記載のリニアモータ。
6. 請求項１から５のいずれか一項に記載のリニアモータと、前記可動子と軸心を共有するシリンダと、前記シリンダ内に往復自在に挿入され、前記可動子と連結されたピストンとを備えたリニアコンプレッサ。
7. 前記ピストンと前記可動子が、ボールジョイントを介して連結された請求項６に記載のリニアコンプレッサ。
8. 前記ピストンと前記可動子が、弾性体からなる可倒ロッドを介して連結された請求項６に記載のリニアコンプレッサ。
9. 潤滑油を使用しない請求項６から８のいずれか一項に記載のリニアコンプレッサ。
10. 前記シリンダと前記ピストンとの摺動部をガスベアリングを構成した請求項６から９のいずれか一項に記載のリニアコンプレッサ。
11. 前記シリンダか前記ピストンの少なくとも一方に、自己潤滑性を有する材料を用いた請求項９に記載のリニアコンプレッサ。
12. 前記シリンダか前記ピストンの少なくとも一方に、セラミックス系材料を用いた請求項９に記載のリニアコンプレッサ。
13. 前記シリンダの少なくとも一部をコイルバネ内に挿入配置した請求項６から１２のいずれか一項に記載のリニアコンプレッサ。
14. 前記可動子の揺動方向を重力方向と一致させた請求項６から１３のいずれか一項に記載のリニアコンプレッサ。
15. 前記可動子の揺動方向に弾性変形可能なバネと前記バネに取り付けたウエイトとからなる動吸振器を密閉ケーシングに取り付けた請求項１４に記載のリニアコンプレッサ。
16. 前記動吸振器を前記密閉ケーシング内の上部空間または下部空間の少なくとも一方に形成した請求項１５に記載のリニアコンプレッサ。
17. 前記動吸振器の前記ウエイトの形状は、前記密閉ケーシング内側に沿った略環状形状または略円弧形状である請求項１５から１６のいずれか一項に記載のリニアコンプレッサ。

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